WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Pages:     || 2 |
-- [ Страница 1 ] --

3 Туманов М.П. Теория управления. Теория линейных систем автоматического управ ления: Учебное пособие. – МГИЭМ. М., 2005, 82 с.

Теория Управления.

• Лекция 1.

Введение.

Предметом изучения являются системы автоматического управления (далее САУ).

Примеры: терморегулятор, системы поддержания технологических парамет ров, электромеханические системы регулирования скорости и угла поворота, автоматическая подстройка частоты гетеродина приёмника, регулирование в рыночной экономике, и т.д.

Теория автоматического управления (далее ТАУ) это наука, которая изу чает процессы управления и проектирования автоматических систем, работающих по замкнутому циклу. Иначе говоря, она изучает любые сис темы с обратной связью. Будем также пользоваться термином ТУ (Тео рия управления) Принято считать, что одним из первых примеров САУ является регулятор Ползу нова-Уатта (1764-65г.г.), предназначенный для автоматического регулирования поддержания давления в паровом котле. На рис.1.1 обозначено:

1. Вал паровой машины Регулятор Ползунова-Уатта. 1764-65г.

2. Маховик 3. Зубчатая передача 4. Шары, непосредственно 4.

управляющие заслонкой.

Задача сводится к поддержанию постоянной скорости вращения.

С принципами работы этого регу- лятора связана работа И.А. Вышне- градского “Регуляторы прямого дей- ствия” (1876 г.), основными тезиса- ми которой являются:

• Увеличение массы шаров вредно влияет на устойчивость.

• Уменьшение трения вредно влияет на устойчивость. Рис. 1. • Уменьшение момента инерции маховика вредно влияет на устойчивость.

• Уменьшение неравномерности хода (в зависимости от нагрузки) вредно влияет на устойчивость.

Все эти выводы противоречат инженерному "здравому смыслу".

Развитие техники: повышение мощности машин, совершенствование обработки ме тала, увеличения рабочей скорости, стремление уменьшить неравномерность хода, - приводило к ухудшению работы парового регулятора. Вышнеградский в своей работе объяснил, почему улучшение параметров машины ухудшает её работу. Инженерам в то время это было совершенно неясно и никак не укладывалось в стандартные схемы.

В 1892 г. А.М. Ляпунов написал работу “Общие задачи об устойчивости движения”, в которой обосновал общий подход к исследованию устойчивости движения, из этого результаты Вышнеградского вытекали, как частный случай.

Во второй половине ХХ века были решены многие новые задачи об устойчивости систем. В современном виде ТАУ была создана к середине 60-х годов ХХ века, но развитие вычислительной техники поставило новые задачи, дало также и новые ме тоды решения старых задач, развитие науки происходит и в настоящее время.

САУ состоит из двух основных частей: объекта управления (ОУ) и регулятора (Р). Однако, это разделение достаточно условное. ОУ представляет из себя “нечто”, в котором должны быть явно выражены одна или несколько входных и одна или не сколько выходных величин. Так же на объект действуют помехи.

Рис. 1. u(t)=(u1(t).....umt))T - входное, управляющее воздействие.

y(t)=(y1(t).....yn(t))T - выходное сигнал, состояние объекта.

(t)=(1(t).....k(t))T - вектор помех.

Для поддержания заданного режима функционирования объекта, что выражается в заданном поведении выходных величин y, осуществляется управление входными величинами u в соответствии с некоторым алгоритмом управления, построенным, в свою очередь, в соответствии с принципами управления.

Устройство, вырабатывающее управление, называют регулятором.

Перед регулятором ставится задача обеспечения заданного качества работы систе мы во всех практически важных режимах. Регулятор создаётся разработчиком сис темы, исходя из знаний о свойствах объекта управления и требуемых задачах сис темы.

Принципы управления (регулирования):

• Принцип разомкнутого регулирования.

Yф U Y Иначе говоря, Регулятор Объект принцип планового управления. Работа- Yф - желаемый алгоритм функционирования ет достаточно ус- Рис. 1. пешно при наличии двух условий:

а. Достаточно информации о свойствах объекта и неизменности этих свойств в про цессе работы.

б. Незначительность или полное отсутствие помех.

• Принцип компенсации (управления по возмущению).

Предложен Понселе (1829 г.).

Регулятор Принимаются меры к изучению или вы Рис. 1. числению возму yф u y щающего воздейст Объект Регулятор вия. Регулятор Р компенсирует поме хи. Именно поэтому качество работы этой системы выше качества системы работающей по принципу разомкнутого управления.

Главный недостаток этого принципа - необходимость измерения или априорного за дания возмущения (например,его математической модели).

t Рис. 1. Закон изменения помехи должен быть известен, или помеха должна измеряться, для этого должна быть известна матема тическая модель помехи или установлен датчик для измере ния.

• Принцип замкнутого управления (управления с обратной связью, управле ния по отклонению) Предложен Чикалевым (1874 г.) Этот принцип является наиболее общим, но и наиболее дорогим.

Рис. 1.6 канал обратной связи Канал обратной связи является наиболее уязвимым местом. При нарушении его ра боты система может стать полностью неработоспособной.

Этот общий принцип управления чаще всего реализуется в виде управления по отклонению, то есть с использованием сигнала ошибки e(t).

e(t)=yф(t)-y(t) Рис. 1. канал обратной связи Если задача заключается в управлении объектом при наличии возмущающих воз действий, неточности задания математической модели объекта, погрешности изме рений и повышенных требованиях к точности, то принцип управления по отклонению является наиболее совершенным.

• Также возможно совместное (комбинированное) использование принципов управления, например, принципа компенсации возмущения и принципа ОС.

Ниже на рисунке приведён пример такой системы, где имеется и контур отрицатель ной обратной связи, и цепи компенсации погрешностей и возмущений.

Это- модель электромеханической системы, содержащей привод, объект, датчики, регулятор и формирователь (задатчик) желаемого поведения выходного сигнала Y(t).

В этой модели САУ считается, что помехи действует линейно, т.е. прибавляются к сигналу. Очевидно, что использован комбинированный принцип управления.

Типичный вид электромеханической системы.

Рис. 1. К подобному виду часто можно привести типовые САУ, причём не толь ко электромеханические, но и любой другой природы.

Именно этот факт универсальности методов автоматического управления для систем любой природы делает ТУ настоящей наукой, имеющей универсальное применение. Её методы одинаково подходят и в электромеханике, и в теории связи, и при описании и исследовании биологических или экономических сис тем.

Типы САУ по задачам управления (по типу задающего воздействия ):

Обратимся к виду задающего воздействия (“уставки”, задатчика) yзад(t).

Это – желаемое поведение системы, желаемый алгоритм функционирования. От ви да и способа формирования этого сигнала в значительной степени зависит способ построения регулятора.

В зависимости от вида yзад(t) принято классифицировать САУ по задачам управления:

• Системы стабилизации: yзад = const.

• Системы программного управления: yзад (t) - является функцией времени и за ранее известна.

• Системы следящие: yзад (t) - заранее неизвестно.

Отметим, что эти задачи являются усложняющимися, в самом деле, всегда можно считать, что yзад = const является частным случаем известной функции. Также очевидно, что управлять системой с заранее неизвестным yзад (t) сложнее, чем сис темой с заранее известным законом функционирования.

Типичным примером системы стабилизации может служить контур поддержа ния постоянной температуры в помещении (обратите внимание на наличие в систе ме помех в виде изменяющихся условий: в помещение входят и выходят люди и т.п.!) Ещё одним примером может служить система АПЧГ – автоматической подстройки частоты гетеродина приёмника.

Примером САУ программного управления является система поддержания за данного технологического режима, например, закона нагрева подложек микросхем, когда известна требуемая температурная кривая.

Замечание: не следует путать принцип программного управления и систему про граммного управления (имеется, к сожалению, неудачная сложившаяся термино логия).

Наконец, примером следящей системы может являться любая система дис танционного управления перемещением, например, робот-манипулятор, управляе мый специальным “джойстиком”. В этом случае объект должет точно воспроизвести любые заранее неизвестные перемещения, притом, возможно, в условиях по мех.

Принято считать, что современная экономика развивается по принципу обрат ной связи, обеспечивающей в данном случае устойчивость системы вцелом при из меняющихся внешних условиях (природа, общество). Следует, однако, отметить, что в этом случае не просто сформулировать задачу управления. Обычно в таком слу чае имеются дополнительные критерии качества, которые должны достигать макси мального/минимального значения. Скажем, таким критерием может являться стои мость управления.

Более точно такие системы описываются, как системы оптимальные, когда в явном виде представлен некоторый критерий выгоды, и задача заключается в его максимизации или минимизации (в зависимости от сути задачи). Поэтому, наряду с принципом управления с обратной связью, здесь принято говорить о принципах оп тимального управления. Однако, это скорее касается конструкции регулятора, не принципа его работы, а конкретного алгоритма управления. В самом деле, внезави симости от того, оптимальный используется алгоритм управления, или нет, исход ной и единственной информацией для него обычно служит сигнал отклонения текущего поведения объекта от желаемого.

Справедливости ради заметим, что в некоторых случаях и сам принцип управ ления с обратной связью может автоматически вытекать из решения оптимальной задачи управления. При таком подходе заранее не задан принцип управления, но явно задан критерий оптимальности.

Классификация САУ.

Методов исследования САУ известно много, и имеется следующая их классифика ция, учитывающая способы математического описания и характер протекания про цессов в системе.

Системы Автоматического Управления Стационарные Нестационарные По виду уравне ний САУ.

Линейные Нелинейные Непрерывные Дискретные По характеру пе редачи сигнала.

Цифровые Импульсные По характеру Детерминированные Стохастические процессов в сис теме.

По критерию ка С заданным качеством Оптимальные Адаптивные чества.

Рис.1. В этой первой (классической) части курса рассматриваются стационарные ли нейные непрерывные системы с заданным качеством. Под заданным качеством по нимается обеспечение требуемых инженерных показателей по принципу “не хуже за данного”.

Также рассмотрены линейные оптимальные системы с квадратичным критерием ка чества.

Во второй части курса изучаются импульсные системы (системы с квантова нием по времени) и некоторые эффективные методы исследования нелинейных систем.

• Лекция 2.

Математические модели САУ. Уравнение объекта.

u(t) y(t) O Рис. 2. u(t)=(u1(t)...uk(t))T ;

входная величина, управление.

y(t)=(y1(t)...yp(t))T ;

выходная величина (выход), состояние.

Может показаться, что моделью такого объекта может быть сложная нелинейная функция (не оператор):

F(y,u)=0 (*) На самом деле, такая функция часто не может описать объект, точнее, его динамику.

В соответствии с теоремой Юнга о неявно заданной функции, можно выразить:

yi = (y1,... кроме yi, yp, u) Нетрудно видеть, что ступенчатое изменение входного сигнала u приводит к ступен чатому же изменению выходного сигнала, т.е. отсутствуют переходные процессы.

Поэтому для рассмотрения объектов имеющих переходные процессы необходимо использовать более сложные модели.

F(y', y'',... y(n), u', u'',... u(m))=0 (**) - это наиболее общий вид нелинейного дифференциального уравнения (д.у.), свя зывающего входной и выходной сигнал. Так как y и u, в свою очередь, являются век торами, то на самом деле (**) есть система нелинейных дифференциальных уравне ний.

Существует два способа получения д.у. объекта:

• Способ применения известных законов (закон Ома, законы механики и т.д.).

Эти законы не требуют экспериментальной проверки, достоверность применения моделей на их основе очевидна.

Способ применим в случаях, когда объект управления простой и система невысо кого порядка. Или когда объект очень сложный, и, вследствие его сложности, можно воспользоваться законами статистики.

• Эвристический способ (гр. heurisk - нахожу, открываю).

Заключается в том, что вместо использования готовых законов, предлагаются урав нения, не вытекающие ни из каких законов, а основанные на опыте работы с преды дущими объектами, то есть различные экспертные оценки, мнение опытных специа листов. Такое описание называют феноменологическим, т.е. описанием объекта по основным чертам его внешнего поведения, без глубокого формального (математиче ского, физического и т.п.) проникновения в сущность его функционирования.

Для полученной таким образом модели должны быть исследованы:

1. адекватность, т.е. насколько модель соответствует поведению реального объек та;

2. границы адекватности, т.е. те пределы изменения параметров и переменных модели, при которых сохраняется адекватность.

Для проверки адекватности и границ адекватности существует множество методов, выходящих за рамки ТУ. С другой стороны, вопросы, связанные с уточнением моде ли и подстройкой модели в ходе работы изучаются в специальных разделах ТУ, ко торые называются методами идентификации и методами адаптивного управления соответственно.

Пример 1.

Приведём пример такого эвристического построения модели сложной экологической системы, когда нет априорно никаких конкретных законов, которые можно было бы использовать для получения готовых уравнений.

Построим модель водоема с карасями. Пусть в нем водится рыба, которая вылав ливается с интенсивностью П.

x(t) - текущее количество рыбы.

П - интенсивность вылова, в единицу времени.

dx = kxdt - Пdt k(х) - коэффициент размножения, вообще говоря, является функцией от x;

k(x) k0 + k1x +... внимание !!! – это эвристическое выражение.

dx = (k0 + k1x)x - П;

- дифференциальное уравнение.

dt Теперь выясним, что означают коэффициенты k0 и k1. Понятно, что они описывают разные свойства коэффициента размножения, именно:

k0 - рост численности пропорционально количеству рыбы;

k1 x - рост численности пропорционально количеству пар (почему?) рыб, то есть в соответствии с некоторым "законом размножения".

Будем считать, что эти два эффекта достаточно полно описывают биологию (эвристически) и выясним, адекватна ли полученная модель.

Упростим дифференциальное уравнение, сделав замены переменных по формулам:

t = ;

замена независимого переменного (времени);

z = x/ ;

замена зависимого переменного (численности).

= 1/k0;

= k0/k1;

c = П/k1;

dZ = (1-z)z - c;

уравнение в условных единицах.

d Полученное уравнение можно относительно легко исследовать, для этого проще все dZ го найти стационарные решения, то есть положения равновесия из условия =0.

d Это даёт квадратное уравнение, которое может иметь два или один (кратности два) вещественный корень. Поведение количества рыбы (в условных единицах) от вре мени приведено в случаях разной интенсивности отлова С (также в условных едини цах).

Видим, что полученная модель описывает ин z(t) тересные эффекты – стабилизация количест c<1/ ва рыбы при умеренном вылове С и при дос z таточном начальном количестве z(0). Напро тив, караси вымирают за конечное время, ес z ли их было мало или ловили слишком много в единицу времени. Характерным является свойство автостабилизации численности не z(t) зависимо от начального количества (в разум ных пределах). Можно сделать вывод, что c=1/ данная эвристическая модель правильно 0. передаёт важнейшие принципиальные свойства системы, то есть, адекватна. Во прос о границах адекватности требует до полнительного квалифицированного ис z(t) следования с привлечением специалистов биологов.

c>1/ Динамика численности карасей в водоёме в зависимости от вылова в единицу Рис. 2. времени. Имеется свойство автостабилизации численности при умеренном лове.

В данном примере дифференциальное урав нение получилось нелинейным. Только вследствие его крайней простоты удалось по лучить решение и попытаться разработать "регулятор" (выбрать интенсивность от лова).

Однако, для общих нелинейных дифференциальных уравнений этого сделать не удается из-за сложности, и модель объекта приходиться упрощать.

Единственным классом дифференциальных уравнений поддающимся эффек тивному исследованию, является линейное дифференциальное уравнение с посто янными коэффициентами и системы таких уравнений. В этом случае уравнение (**) примет следующий вид:

A0y(n) + A1y(n-1) +... +Any = B0u(m) + B1u(m-1) +... +Bmu (2.1) Обозначим:

d M = Bm + Bm-1 +... +B0 d(m) dt dtm и соответственно:

d N = An + An-1 +... +A0 d(n) dt dtn Уравнение (2.1) примет операторный вид: N*y = M*u • Лекция 3.

Положения, лежащие в основе линеаризации.

Линеаризация заключается в переходе к линейному дифференциальному уравнению, переменные которого являются отклонениями от некоторого но минального режима, удовлетворяющего уравнению (**).

Вычислим дифференциал F в (*), введя предварительно следующие обозначения:

Z = (y', y'',... y(n));

U = (u', u'',... u(m));

F(Z,U)=0;

(**) Пусть Zн и Uн - номинальная траектория, удовлетворяющая (**) F F dF = F(Zн,Uн) + (Z - Zн) + (U - Uн) + O(Z - Zн, U - Uн) Z=Zн Z=Zн Z U U=Uн U=Uн F(Zн,Uн)=0 т.к. траектория номинальная. Отбрасываем малые члены:

F F (Z - Zн) + (U - Uн) = 0 (3.1) Z=Zн Z=Zн Z U U=Uн U=Uн - линеаризованное уравнение.

F F При этом и - коэффициенты ряда Тейлора.

Z=Zн ZZ=Zн U U=Uн U=Uн Введем новые переменные - отклонения от номинальных: y = y-yн и u = u-uн F F F F F F y + y'+... + y(n) + u + u' +... + u(m)+ = Z=Zн Z=Zн y u y' Z=Zн y(n) Z=Zн u' Z=Zн u(m) Z=Zн U=Uн U=Uн U=Uн U=Uн U=Uн U=Uн (3.2) Так как все частные производные представляют из себя либо постоянные матрицы, либо, в крайнем случае, матрицы зависящие только от времени, то полученное урав нение (3.2) есть либо система линейных дифференциальных уравнений с постоян ными коэффициентами относительно отклонений y и u, либо система с переменны ми коэффициентами. Постоянcтво или переменность зависит от номинальной траек тории. В частности, в системах стабилизации, где номинальные траектории - кон станты, получаются постоянные матрицы.

Таким образом, перейдя к уравнениям в отклонениях, мы получаем систему линей ных дифференциальных уравнений, которую рассматриваем относительно выход ной величины. Порядок этой системы линейных дифференциальных уравнений ра вен n по порядку производной при y.

Дифференцирование же входного сигнала u рассматривается не как дифференци альное уравнение относительно u, а как операция с известным входным сигналом.

Соберем все коэффициенты дифференциальных уравнений в матрицы и по лучим окончательно следующую матричную систему:

A0(t)y(n) + A1(t)y(n-1)+…+An(t)y=B0(t)u(m)+…+Bm(t)u (3.3) Если удаётся удачно выбрать номинальную траекторию (это зависит не только от мастерства исследователя, но и от самой задачи), матрицы Аi и Bi становятся посто янными. И для такой системы линейных дифференциальных уравнений с постоян ными коэффициентами можно получить до конца точное решение и полностью его исследовать. В случае постоянных коэффициентов система называется стационар ной.

Чаще всего оказывается, что входные и выходные величины объекта - скаляр ные функции. То есть имеется лишь по одному входу и выходу, матрицы превраща ются в числа, а (3.3) принимает вид (3.4):

a0y(n)+…+any=b0u(m)+…+bmu (3.4) Получили стационарный объект с одним входом и выходом (скалярный).

Именно такие скалярные стационарные объекты являются главным объектом исследования в классической ТАУ.

Переход от дифференциального уравнения порядка n к системе из n дифференциальных уравнений 1-го порядка Такой переход позволяет единообразно исследовать системы любого порядка, что имеет важное значение, например, при моделировании на ЭВМ, в этом случае про ще использовать стандартные матричные операции, чем иметь дело с дифференци альными уравнениями разных порядков.

Вводим дополнительные переменные (x1……xn), равные производным y(t):

• x1 = y;

x2 = y;

....;

xn = y(n-1);

Перепишем уравнение (3.4): y(n)= -1/a0 (a1y(n-1) +…+any - b0u(m) -…-bmu).

Очевидно, что имеет место следующая система из n уравнений:

• x1 = x x• = x (3.5) • xn = - (anx1 +...+ a1xn - b0um bmu) -... a Начальные условия для y(t) переходят в начальные условия для (x1……xn).

Для выражения выходной величины преобразуем (6) в векторно-матричную систему с выходом. Отметим для этого, что настоящий выход объекта y(t) равен х1.

Можно ввести вектор-строку из n компонент: с=(1 0 0 0 …0), при этом х1= ст (х1 …….х n)= 1х1+0х 2 + …….+0х n.

Теперь система дифференциальных уравнений (6) может быть записана в матрич ном виде следующим образом:

• x(t) = Ax(t) + bu(t) y(t) = cx(t).

(3.6) • • • • Здесь обозначено: 1 2 n ;

x = (x, x,..., x )T 0 1 0... 0 0 1..................

A = bu(t) = ;

;

...

...............

a1 an-1 a b0 bm u(m)......... u - -...... - a0 a0 a a0 a Решение системы уравнений (3.6) всегда может быть записано в следующем виде (Формула Коши, интеграл Дюамеля):

t (3.7) y(t) = ceA(t-t0)x(t0) + c eA(t-t )bu()d t Здесь первое слагаемое – общее решение однородного уравнения, второе – частное неоднородного. Формула (8) справедлива вне зависимости от порядка исходного дифференциального уравнения.

В правую часть уравнения (3.6) и формулы (3.7) входят производные от управ ляющего воздействия. Можно показать, что от этих производных можно избавиться.

Они будут вычисляться “автоматически” в процессе решения системы уравнений, и выглядит это следующим образом. Нужно вместо вектора b взять вектор g, компо ненты g1,…,gn-1 которого уже не обязательно равны 0, но вычисляются по следую щей рекуррентной формуле:

g...

u(t);

g0 = 0;

gi = 1 (bi - i-1 ai-k gk );

(3.8) gu(t) =...

k= a...

g n Это рекуррентная формула в том смысле, что gi вычисляется последовательно, друг за другом. В случае, когда нет производных от входа, автоматически получаем век тор g = (0 0 ….0 b0/a0);

Геометрическая интерпретация и пример линеаризации.

• •. Это уравнение (**) можно по F = (y,y, u, u,....) = нимать, как уравнение поверхности в многомерном пространстве с многочисленными координатами, являющимися переменными y, u и их производны ми всех входящих в (**) порядков.

Номинальная траектория есть просто точка на по верхности, линеаризованное уравнение (2-4) – уравнение касательной плоскости в номиналь ной точке.

Линеаризованное уравнение как касательная плоскость.

Рис. 3. Пример 2. Линеаризация водоема с карасями.

• • F(z,z,c) = 0;

z = (1 - z)z - c ;

- Полученное ранее в лекции 2 уравнение, описы вающее количество рыбы в водоёме.

Определим номинальный режим (траекторию). Час то номинальная траектория находится из условия равновесия.

• z 0 z - z2 = c, при с =3/16 получаем z1= 0.25;

z2 = 0.75.

В окрестности z1 движение неустойчиво (числен ность нестабильна), а z2 =0.75 подходит для номи нального режима. Проведём линеаризацию именно в окрестности z2.

Рис. 3. • Таким образом: zн = 0.75;

z = 0;

cн = 3/16;

н В нашем случае нелинейность выражена только в виде зависимости от z.

Переходя к исходному уравнению и • вводя переменные в отклонениях:

z+ z2 - z + c = x=z-zном, u=c-cном, получаем линейное • • д.у. в отклонениях от номинального (z- z ) + 2z(z - zном) - (z - zном) + (с - сном) = ном режима:

• z+1.5z -1.50.75 - z + 0.75 + c - = • x = -0.5x + u;

• Лекция 4.

Метод преобразования Лапласа - основной метод исследования линейных систем с постоянными коэффициентами.

Мы не будем здесь подробно излагать свойства преобразования Лапласа, отметим лишь наиболее важные для ТУ.

При нулевых начальных условиях, после преобразования Лапласа уравнения вида (5), получаем L{(5)}:

L{a0x(n)+…+anx}=L{b0u(m)+…+bmu};

(a0pn +... + a )X(p) = (b0pm +... + bm )U(p) n -pt L{x(t)} = X(p) = x(t)dt e -pt L{u(t)} = U(p) = u(t)dt;

e Для линейного уравнения преобразование Лапласа выходного сигнала X(p), отне сенное к преобразованию Лапласа входного сигнала U(p) не зависит от самих сигна лов. Это внутреннее свойство самого объекта.

b0pm +...+ bm X(p) = U(p) (4.1) a0pn +...+ an Дробь в этой формуле назовём передаточной функцией (ПФ).

X(p) = W(p)U(p) b0pm +... + bm (4.2) W( p ) = a0pn +...+ an Определение 1 : Передаточной функцией системы (объекта) называется от ношение преобразования Лапласа выходного сигнала к входному при нулевых начальных условиях.

Порядок системы n – порядок полинома знаменателя передаточной функции.

Передаточная функция W(p) зависит только от самих дифференциальных уравне ний. Передаточная функция W(p) определена только для линейных уравнений и вы ражает свойство линейности: если U(p)= U1(p)+U2(p), то, очевидно: X(p)=W(p) (U1(p)+U2(p))= W(p)U1(p)+ W(p)U2(p) = X1(p) + X2(p);

X(p)=W(p) ( U1)= W(p) U1;

Например, устройство, вычисляющее модуль входного сигнала или квадрат входного сигнала не описывается передаточной функцией (почему?).

Типовые звенья САУ.

Полиномы числителя и знаменателя передаточной функции можно разложить на простейшие множители по их корням.

ч {pi } - корни числителя N(p) = (p N(p) - p1ч )....(p - pm ч ) W(p) = = ;

з P(p) (p - p1з )....(p - pn з ) {pi } - корни знаменателя P(p) = здесь = b0/a0 – константа.

множество корней числителя и знаменателя Возможны два случая:

• Корни вещественные. Оставляем скобки без изменения.

• Пара комплексно сопряженных корней вида: p1,2= ± j - объединяем их и рас крываем скобки (p-+j)(p--j)= p2-2 p + 2 + 2 - полином имеет веществен ные коэффициенты.

После такого представления в числителе и знаменателе будет некоторое ко личество скобок первого порядка, соответствующих вещественным корням, и неко торое количество скобок второго порядка, соответствующих комплексно – сопряжен ным корням. При этом все числовые коэффициенты в скобках будут вещественными.

Рассмотрим каждую такую скобку, как элементарную передаточную функцию, практически реализуемую в силу вещественности коэффициентов.

(p N(p) - p1ч )....(p - pm ч ) (4.3) W(p) = = = KW1(p)....W (p) P(p) (p - p1з )....(p - pn з ) = n+m, если все корни вещественные;

< n+m, если есть комплексные корни.

Принято выносить общий множитель К за скобки так, чтобы свободный член всех скобок был равен 1. Тогда К называют коэффициентом усиления. Заме тим, что W(0) = К = bm/an. Это значит, что К есть коэффициент усиления на нуле вой частоте -"постоянном токе".

Итак, любая Wi (р) может быть одного из следующих видов:

Типовые звенья ТАУ 1. К - Усилительное звено.

2. p - Дифференцирующее звено.

3. 1/p - Интегрирующее звено (интегратор).

4. K/(Tp+1) - Инерционное (апериодическое) звено.

5. K/(T2p+2dTp+1) - Колебательное звено.

6. K(Tp+1) - Форсирующее звено.

7. K(T2p+2dTp+1) - Форсирующее звено 2-го порядка.

Замечание:

• форсирующее звено (4) является комбинацией (суммой) усилителя и дифферен циатора;

• звенья (2), (6), (7) не является в строгом смысле реализуемыми.

• Лекция 5.

Типовые входные воздействия.

В соответствии с принципом суперпозиции и линейности достаточно изучить реакцию объектов на некоторые простые типовые входные воздействия. Реакция на более сложные входные воздействия будет получаться как комбинация простых.

1. Единичная ступенька 1(t).

1;

t > 1(t) = 0;

t < Рис. 5. - pt Преобразование Лапласа имеет вид:

1( p) = dt = e p 2. Линейно нарастающее входное воздействие t(t).

t при t t(t) = 0 при t < 0;

Рис. 5. e- ptt 1 - pt - pt Преобразование Лапласа: t( p) = dt = + te e dt = p - p p 0 Замечание: Т.к. производная от единичной линейной функции равна 1,то:

t d t(t) = ;

;

= 1(t) t(t) 1(t )dt dt Замечание: Y(p) = W(p) (pU(p)) = p W(p) U(p), где p W(p) U(p) – производная выхо да при нулевых начальных условиях. Это важнейшее свойство оператора Лапласа (дифференцирования) для линейных систем:

дифференцирование входного сигнала переставимо (коммутирует) с переда точной функцией.

То есть фактически (математически) безразлично вначале продифференцировать сигнал и после этого пропустить его через ПФ, или вначале пропустить, а затем про дифференцировать выходной сигнал. На самом деле, справедливо и гораздо более сильное утверждение: передаточная функция коммутирует с любой аналитической функцией от оператора дифференцирования, например, полиномом P(p) или, ска жем, экспонентой e-p.

3. Экспонента et с вещественным показателем.

t ( - p)t Преобразование Лапласа: L(et ) = e- pt dt = e e dt = p Полученное выражение, конечно, справедливо и при любом комплексном.

Воспользуемся этим фактом, чтобы рассмотреть следующий случай:

4. Гармонические входные воздействия sin t и соs t.

С помощью Формулы Эйлера и выделения вещественной и мнимой частей:

sin t = Im ejt т.к. ejt =cos t + j cos t.

Соответственно cos t = Re ejt.

Поэтому преобразования Лапласа обоих функций имеют вид:

L{sin t} = L(Im ejt) = Im L(ejt) = Im (1/(p-j)) = Im((p+j)/(p2+2)) = Im(p/(p2+2 )+j/ (p2+2)) = / (p2+2).

L{cos t} = L(Re ejt) = Re L(ejt) = Re (1/(p-j)) = Re((p+j)/(p2+2)) = Re(p/(p2+2 )+j/ (p2+2)) = p/ (p2+2).

5. (t)- функция (математическая модель очень короткого, но конечного воздействия большой мощности).

Определение (t)-функции даётся через интеграл свёртки с любой другой интегри руемой функцией x(t):

(t - t0 )x(t)dt = x(t0 );

отсюда при x(t) = 1: (t)dt = 1;

и (t )e- pt dt = 1;

(5.1) - - Поэтому преобразование Лапласа (t)-функции имеет вид: L{(t)} = 1.

Замечание: (t)- функция связана с единичной ступенчатой и линейно-нарастающей функциями:

(t) = d1(t)/dt = d2t(t)/dt2 (5.2) d/dt d/dt..….ю …… Рис. 5. Так получается целый ряд полиномиальных функций, связанных операцией диффе ренцирования (интегрирования), продолжающийся в обе стороны.

Определение 2:

Переходной функцией H(t) объекта с передаточной функцией W(p) называется реакция на единичную ступеньку на входе при нулевых начальных условиях.

H(p)=W(p)/p. (5.3) Определение 3:

Весовой функцией h(t) (импульсной переходной функцией) блока с переда точной функцией W(p) называется реакция на - функцию на входе при нуле вых начальных условиях.

h(p)=W(p) 1=W(p). (5.4) Очевидно, что h(p)=pH(p), что соответствует (5.2).

Произведение изображений соответствует свертке оригиналов, поэтому имеется формула свёртки, выражающая выход блока через интеграл от произведения весо вой функции и входного сигнала:

т. к. Y(p)=W(p)U(p), то при подаче (t) на вход, выход блока равен передаточной функции: Y(p)=W(p)1. Поэтому по Определению 3: h(p) =W(p). Сделаем обратное преобразование Лапласа и получим:

y(t) = - )u()d = x(t0);

(5.5) h(t Выходной сигнал в каждый момент времени зависит не только от входного сигнала в этот момент времени, но и от входа во все предыдущие моменты времени с “весом”, определенным функцией h(t).

Из (5.5) и из (5.3) вытекает следующая схема проведения эксперимента по определению параметров звена (блока):

Рис. 5. Первый подход: подадим на вход *(t).

Пусть *(t) (t) (т.к. (t) физически не реализуема), измерим h*(t)h(t).

Теперь можно вычислить L{h*(t)} = W*(p) W(p).

Другой подход: На вход подаем 1(t).

Рис. 5. d W(p) = L H(t);

Измеряем H(t) и вычисляем W(p):

dt Замечание: численное дифференцирование – некорректная операция.

• Лекция 6.

Передаточная матрица для системы дифференциальных уравне ний.

Передаточная матрица для системы дифференциальных уравнений соответствует преобразованию Лапласа для векторных сигналов и рассматривается абсолютно аналогично с учетом некоммутативности матриц.

• x (t) = Ax(t) + Bu(t) (6.1) y(t) = Cx(t).

Рассмотрим систему (18) более общую, чем (7), она отличается тем, что в данном случае может быть многомерный вход и многомерный выход:

А – матрица (mxn);

B – матрица (nxk);

u(t) W(p) y(t) C – матрица (pxn);

Рис. 6. u – k-мерный вектор;

Блок имеет множество входов и выходов.

y – p-мерный вектор.

Делаем преобразование Лапласа при 0 начальных условиях:

px(p) = Ax(p) + Bu(p) y = Cx(p) Выразим выход через вход:

(pE-A)x(p)=Bu(p);

x(p)=(pE-A)-1Bu(p);

Y(p)=С(pE-A)-1Bu(p);

Y(p) = W(p)U(p) = C(pE-A)-1BU(p). (6.2) Чтобы получить передаточную матрицу, необходимо, таким образом, вычислить об ратную матрицу. Элементы передаточной матрицы будут представлять собой дроб но-рациональные функции оператора p, наименьший общий знаменатель которых является характеристическим полиномом P(p) системы (6.1). Справедливо ра венство: P(p) = det (pE-A).

Важнейшим понятием, широко применяемым в ТУ, является понятие частот ных характеристик. Именно методы, основанные на применении частотных характе ристик, являются наиболее конструктивными и удобными в инженерной практике специалиста по автоматике. К сожалению, они наиболее применимы именно в клас сическом случае системы с одним входом и выходом.

Определение 4:

Амплитудно-фазо-частотной характеристикой (АФЧХ) блока с передаточной функцией W(p) называется комплексно–значная функция W(j) вещественного аргумента, полученная при подстановке p= j.

x(t) |aK| Периодическая функция с Спектр периодической функции периодом Т.

находится в точках 2к/Т.

а0 а1 а2 … … ак … 0 Т t 0 2/Т 4/Т … 2К/Т Рис. 6.2 Спектром периодической функции являются отдельные точки.

Покажем, какая имеется связь между спектром сигналов в системе, частотной харак теристикой и преобразованием Лапласа.

Спектром периодической функции является набор ее коэффициентов Фурье. Если имеем периодическую функцию с периодом Т, то коэффициент Фурье ак вычисляет ся по формуле:

T ak = 1/ T x(t)e-ik 2t / Tdt ;

(6.3) При увеличении периода Т, интервал между точками спектра уменьшается, в одной и той же полосе частот становится больше точек спектра, спектр становится "плотнее".

В пределе переходим к непериодической функции.

x(t) |aK| Непериодическая функция. Спектр непериодической функции.

0 t Рис. 6.3 Для непериодической функции спектр становится непрерывным.

При устремлении периода в бесконечность, ряд Фурье переходит в интеграл Фурье, а коэффициенты Фурье переходят в преобразование Фурье по следующей формуле:

- jt Ф{x(t)} = Ф() = x(t)e dt;

Преобразование (интеграл) Фурье;

(6.4) Интеграл Фурье следует понимать, как разложение Фурье x(t) по непрерывным час тотам.

Теперь, наконец, покажем, что имеется важнейшая связь между непрерывным спек тром (преобразованием Фурье) и преобразованием Лапласа, лежащая в основе из вестной подстановки p=j. В самом деле, так как x(t)0 при t < 0 (функия является оригиналом для преобразования Лапласа), то:

-pt L{x(t)} = X(p) = x(t)e dt;

Преобразование Лапласа;

(6.5) т.к x(t)= при t<0;

- jt Ф{x(t)} = Ф() = x(t)e- jtdt = x(t)e dt;

Преобразование Фурье;

- Вывод: Подстановка p=j в изображение по Лапласу произвольной функции (ориги нала) превращает преобразование Лапласа в спектр или, что есть то же самое, в преобразование Фурье. Поэтому от передаточной функции переходим к спектрам входного и выходного сигналов.

Y(p)=W(p)U(p) при подстановке p=j:

Y(j)=W(j)U(j) ;

(6.6) W(j) явно описывает изменение спектра при прохождении через блок с передаточ ной функцией W(p). Формула (6.6) справедлива для любого входного сигнала. Но, так как произвольный сигнал модет быть разложен по гармоническим составляющим (в ряд или интеграл Фурье, в зависимости от периодичности), особенно важно знать, как преобразуется простейший гармонический сигнал при прохождении через блок с ПФ W(p). Известно, что при поступлении на вход линейного блока с любой переда точной функцией гармонического сигнала после окончания переходного процесса на выходе устанавливается гармонический сигнал той же частоты. Конечно, требуется, чтобы переходный процесс заканчивался, то есть, чтобы решение однородного уравнения в формуле (6.7) стремилось к 0.

общее общее частное Yнеоднородного (t) = Yоднородного (t) + Yнеоднородного (t);

(6.7) Из (6.7) следует, что при подаче на вход блока простого гармонического сигна ла u(t)=sin t, выходной сигнал в установившемся режиме будет гармоническим с изменившимися амплитудой и фазой. Воспользуемся комплексным методом для оп ределения амплитуды и фазы y(t). u(t)=Im(ejt);

y(t)= L-1{ W(p)L{Im(ejt)};

Но оператор Лапласа и его обратный переставимы с операцией взятия Im-мнимой части. Поэто му: y(t)=Im(L-1{ W(p)L{ejt});

Соответственно: Y(p)=Im(W(p)L{ejt});

Сделаем подстановку p=j: Y(j)=A()L{ej(t+())}=Im(W(j)L{e-jt});

A()L{ej(t+())}=A()ej() L{ ejt };

Теперь можно вычислить АФЧХ:

W(j) = Y(j)/U(j)= A()ej() ejt / e jt = A()ej() - АФЧХ;

W(j) = |W(j)| ei arg W(j)=|W(j)| ei();

(6.8) Где: |W(j)| - АЧХ - Амплитудно–частотная характеристика;

()=arg W(j) - ФЧХ - Фазочастотная характеристика.

ImW(j) Частотные характеристики показывают Годограф АФЧХ.

амплитуду и фазу установившегося ReW(j) гармонического сигнала на выходе при поступлении на вход гармонического () =0 сигнала единичной амплитуды.

A() АФЧХ удобно изображать в виде годографа (греч. hodos - путь + "граф") * на комплексной плоскости с координа- Рис. 6.4 тами ReW() и ImW().

Параметром на кривой годографа является частота, изменяющаяся в интервале от до. Для произвольной частоты * радиус вектор в точке W(*) показывает ампли туду выходного сигнала, а угол (*) - сдвиг фазы между выходным и входным сиг налом. Иногда ещё W(j) называют комплексным коэффициентом передачи, подра зумевая, что АФЧХ является обобщением обычного коэффициента усиления К на случай его зависимости от частоты и имеющийся фазовый сдвиг, также зависящий от частоты.

В инженерной практике иногда используются (однако, гораздо реже) графики отдельно АЧХ и ФЧХ (25). В этом случае проще проследить конкретную зависи мость от частоты, так как частота является координатой этих графиков. Но чаще всего используют логарифмические частотные характеристики (ЛЧХ), то есть графики ЛАЧХ и ФЧХ в логарифмических координатах. Удобство их применения станет понятным далее.

ЛАЧХ: L() (дб) = 20lg|W(j)| Логарифмические частотные характеристики ФЧХ: () = arg W(j) (6.9) Отметим, что в логарифмическом масштабе по оси ординат в начале осей стоит не 0 час тота, а любая удобная по смыслу задачи.

Чаще всего это 1. Далее - в декадах.

На графике ЛАЧХ - L() по оси ординат от кладывают децибелы.

На графике ФЧХ - (), имеющим общую ось ординат с графиком ЛАЧХ, по оси ординат откладывается фаза в радианах или граду сах.

Рис. 6. • Лекция 7.

Характеристики типовых звеньев ТАУ.

В Лекции 4 дано определение типовых звеньев ТУ. Перейдём к изучению их свойств.

Для каждого звена будем рассматривать следующие основные характеристики:

1. Передаточная функция.

2. Соответствующее дифференциальное уравнение.

3. Переходная функция.

4. Весовая (импульсная переходная) функция.

5. АФЧХ и ЛФЧХ.

6. Реализция звена.

• Усилительное звено не рассматривается вследствие его три виальности.

• Инерционное звено.

1. Передаточная функция инерционного звена:

k k- коэффициент усиления;

W ( p ) = ;

Т - постоянная времени.

Tp + 2. Дифференциальное уравнение инерционного звена:

• T x(t) + x(t) = ku(t);

Д.у. первого порядка;

3. Переходная функция инерционного звена:

k 1 k = • = • = H ( p ) W ( p ) 1( p ) ;

+ + Tp 1 p ( Tp 1) p По формуле вычетов -t / T = = • + H ( t ) L-1 {H ( p )} Re s{H ( p )} p=-1/ T e k k -t / T t / T - • = • + • = Re s{H ( p )} p = 0 1( t ) e 1( t ) k (1 - e );

+ 2 Tp 1 p=-1/ T H(t) Переходный процесс инерционного звена- K экспоненциальный - типичный для систем первого порядка. Установившееся значение 0.63K равно К. Касательная при t=0, очевидно, равна K/T. Поэтому касательная пересека- ет линию установившегося значения в точ- 0 T t ке t=Т. Кроме того, H(T) 0.63K.

Рис. 7. Время переходного процесса инерционного звена В автоматике принято считать время переходного процесса по достижении 5% окре стности установившегося значения.

Воспользуемся полученной переходной функцией, чтобы оценить это время.

H(t) H(tпп ) = k(1- e-tпп / T ) = 0.95k;

e-tпп / T = 0.05;

- tпп / T -2.3;

tпп (2-3)T;

Рис. 7. В автоматике принято оценивать время переходного процесса по максималь ной из постоянных времени: tпп=(2-3)Tmax, то есть учитывать главную посто янную времени, фактически аппроксимируя исследуемый блок инерционным звеном, так как все остальные составляющие переходного процесса будут за канчиваться задолго до этого. Так определённое время переходного процесса не зависит от коэффициента усиления.

k Пример 2. Для передаточной функции W(p) = (0.1p + 1)(10p + 1) Общее время переходного процесса будет примерно (20-30)сек.

4. Весовая функция инерционного звена.

k k h(p) = W(p) = h(t) = e-t / T;

Tp +1;

T Весовая функция h(t) равна производной от переходной H(t) и представля- h(t) ет собой реакцию на -функцию.

Касательная при t=0 равна - K/T.

k/T Поэтому касательная пересекает линию установившегося значения 0 в точке t=Т.

Характерен скачок амплитуды в начальный момент времени, возникающий из-за нали- чия на входе -функции. Строго говоря, та- кого не может быть, и будет наблюдаться 0 T t процесс, обозначенный пунктиром.

Рис. 7. 5. АФЧХ инерционного звена:

k k(1- Tj) 1 T W( j) = = = k( - j ) = Tj +1 (Tj +1)(1- Tj) T22 +1 T22 + T22 +1 k = k • e- jarctgT = • e- jarctgT;

(T22 +1) T22 + ImW(j) Годограф описывает полуок- Годограф АФЧХ ружность с наинизшей точкой инерционного звена.

на частоте *=1/T, при этом (*)=-/ k фазовый сдвиг равен -/4, а ReW(j) коэффициент усиления (АЧХ) =0 равен 0.707k. При изменении A(*)=k/2 частоты от 0 до радиус- *=1/T вектор АЧХ монотонно убы- вает от начального значения K, стремясь к 0.

Рис. 7. 6. ЛАЧХ и ЛФЧХ инерционного звена:

k L() = 20lg W(j) = 20lg = 20lg k -10lg(T22 +1);

T22 + Эта трансцендентная функция является ЛАЧХ инерционного звена. Чтобы упростить использование ЛАЧХ, вводят понятие асимптотических ЛАЧХ, то есть кусочно постоянных функций, не сильно отличающихся от истинных. То, что это оказывается эффективно реализуемым, показывает следующее рассуждение, справедливое, ко нечно, не только для инерционного звена, но и для любых более сложных ПФ.

Переход к асимптотической ЛАЧХ: заменяем истинную ЛАЧХ – ломаной асимпто тической. Выделим области низких и высоких частот и по отдельности рассмотрим поведение ЛАЧХ в этих областях. После чего, оценим максимальную ошибку, возни кающую на границе областей.

Область низких частот: T22 <<1;

т.е. <<1/T;

можно пренебречь выражением T22. Получаем: L()=20lgk;

Это горизонтальная прямая.

Область высоких частот: T22 >>1;

т.е. >>1/T;

можно пренебречь 1 в сравнении с выражением T22. Получаем L()=20lgk-20lgT. Уравнение прямой с накло ном -20дб./декаду в логарифмических координатах.

Излом асимптотической LАЧХ имеется на с =1/T. Вычислим max. ошибку.

Максимум достигается в точке 1/T. Заметим, что ошибка асимптотической ЛАЧХ апериодического звена не зависит от k и T и равна примерно -3дб.

L=20lgk-20lgk+10lg T22+1 = 10lg2дб. - 3.03 дб. (1/2 раз 0.707).

Уровень -3дб. принято также считать границей полосы пропускания.

Логарифмические частотные характеристики инерционного звена.

ЛАЧХ L()дб.

Асимптотическая ЛАЧХ Настоящая ЛАЧХ 20lgk L(1/T)3.03дб.

20lgk- 20дб. =1/T с в декадах 0.1 1 10 100 ЛФЧХ () =10/T наклон -20дб./дек.

/ / в декадах -/ -arctg(T) -/ Рис. 7.5 Ноль частоты находится слева в - (логарифмический масштаб).

7. Реализация инерционного звена.

Убедимся, что простейшая "интегрирующая RC цепочка" на самом деле является инерционным звеном по напряжению.

Обойдем контур и вычислим операторное выражение для вы ходного напряжения через входное. Затем получим ПФ.

Рис. 7. Uвх(p) 1 Uвх(p) 1 k Uвых(p) = • = ;

W(p) = = ;

где T = RC;

K = 1.

R +1/ pC pC RCp +1 RCp +1 Tp + • Лекция 8.

Имеется также общий метод получения реализаций передаточных функций с помо щью операционных усилителей.

Идеальный инвертирующий операционный усилитель.

k = - ;

Rвых. = 0 ;

Rвх.

Rвх. = ;

Свх.

Рис. 8. Cвх. = 0.

Идеальная АФЧХ;

Идеально линейная амплитудная характеристика.

Охватим такой инвертирующий усилитель отрицательной обратной связью, причём Z(p) и r(p) - произвольные операторные выражения, то есть любые цепи, в том числе, активные. Вследствие бесконечного усиления операционного усилителя, бесконечного входного сопротивления и отсутствия входной ёмкости напряжение на его входе и входной ток должны быть равны нулю.

Поэтому: Рис. 8. I1(p)+I2(p)=0;

(сумма токов в узле);

Uвх(p)=I1(p)r(p);

(обход вх. контура);

Uвых(p)=I2(p)Z(p);

(обход контура ООС);

Если выбрать активные компоненты:

r(p)=r;

Z(p)=R - резисторы, тогда входное Операционный усилитель, ох сопротивление с учётом ООС будет равно:

ваченный комплексной ООС.

rвх=r;

Вычислим передаточную функцию по напряжению: W(p)=Uвых(p)/Uвх(p).

W(p)=Uвых(p)/Uвх(p) = (I2(p)Z(p))/(I1(p)r(p)) = -R/r;

Выбором резисторов можно задать практически любой отрицательный коэффициент усиления.

Но это лишь частный случай общей формулы (8.1), имеющийся для усилителя с не сколькими входами (если имеется несколько входных цепей ri(p)):

Z(p) ;

(8.1) Wi (p) = ri (p) i=1,k Пример 3. Инвертирующий интегратор.

Пусть в цепи ООС находится конденсатор с ёмкостью С, а на входе - активный эле мент - резистор R. В соответствии с (27) получим W(p):

W(p) = - 1/(pCR) = -k/p;

Это - инвертирующий интегратор.

Интегратор может иметь начальные условия. Это есть не что иное, как начальный заряд емкости.

Ограничения линейного диапазона ОУ сказывает ся на качестве его работы при больших сигналах:

Существенное значение на качество ин Рис. 8.3 тегратора оказывает частотная характе- ристика ОУ. Узкая полоса пропускания ухудшает его работу.

Вообще, основными факторами, нарушающими иде альную работу схемы на ОУ являются:

конечность усиления;

ненулевая входная ёмкость;

ненулевое выходное и небесконечное входное сопротивления;

неидеальная частотная характеристи- ка;

нелинейнаяамплитудная характери- Рис. 8.4 стика.

• Интегрирующее звено (интегратор).

1. Передаточная функция интегрирующего звена:

k k- коэффициент усиления.

W(p) = ;

p 2. Дифференциальное уравнение интегратора:

• x(t) = ku(t);

Д.у. первого порядка;

t Общее решение : x(t) = x(0) + ku()d;

3. Переходная функция инерционного звена:

При u(t)=1(t) и нулевых начальных условиях H(t)=kt(t);

H(p)=k/p2.

4. Весовая функция инерционного звена:

При u(t)=(t) и нулевых начальных условиях h(t)=k1(t);

h(p)=k/p.

H(t) h(t) kt 1 1(t) k k1(t) Переходная функция Весовая функция интегратора интегратора 0 t Рис. 8.5 0 t 5. АФЧХ интегратора.

k k k W( j) = = - j = • e- j / 2;

j Интегратор ослабляет высокие частоты пропорционально частоте и неограниченно усиливает низкие частоты. Фазовый сдвиг постоянен:

-/ ImW(j) Годограф АФЧХ ин- Годограф расположен вдоль отрицательной мнимой оси.

тегрирующего звена.

Фазовый сдвиг равен -/2, а радиус - вектор АЧХ при из- менении частоты от 0 до = ReW(j) монотонно убывает от значе- A()=k/ ()=-/2 ния, стремясь к 0.

Коэффициент усиления бес- конечно малых частот неогра- 0 ничен (теоретически).

Рис. 8. 6. Логарифмические частотные характеристики интегратора.

k L() = 20lg W(j) = 20lg = 20lg k - 20lg ;

ЛАЧХ и ЛФЧХ интегратора.

График ЛАЧХ имеет наклон -20дб./декаду и проходит через рез точку 0дб. на частоте =k.

Рис. 8. 7. Реализация интегрирующего звена.

Выше в этой лекции уже рассмотрена реализация интегратора с помощью операционного усилителя.

Чтобы получить интегратор можно также взять инерционное звено с очень большой постоянной времени Т и большим К.

kинерц. kинерц. k Если Тр>>1, то W(p) = = ;

Tинерц.p +1 Tинерц.p p Точность работы такого интегратора увеличивается с ростом частоты. Именно по этому термин "интегрирующая RC цепочка" имеет смысл.

До того, как перейти к дифференцирующему и форсирующим звеньям, датим опре деление физической реализуемости передаточной функции.

Передаточная функция является физически реализуемой, если существует конкретное устройство или программа, которые позволяют реально получить или вычислить выход блока с такой передаточной функцией при реальных ти повых входных сигналах и их комбинациях.

Отметим сразу, какие факторы могут воспрепятствовать физической реализуемости:

нарушение причинности - выходной сигнал появляется раньше входного;

нереализуемая частотная характеристика, например, не стремящаяся к нулю при бесконечно больших частотах;

появление на выходе блока бесконечных значений сигналов в конечные мо менты времени при подаче физически реализуемых сигналов.

Физически нереализуемой заведомо является передаточная функция с порядком числителя большим порядка знаменателя. Строго говоря, физически нереализуе мой является и ПФ с порядком числителя равным порядку знаменателя. В первом случае после деления числителя на знаменатель выделяется, помимо прочего, не сколько идеальных дифференцирующих звеньев. Во втором случае при делении числителя на знаменатель выделяется усилительное звено. Заметим, что даже иде альный усилитель не может быть физически реализован, не говоря уже об идеаль ном дифференцирующем звене, так как в обоих случаях АЧХ не стремятся к нулю при росте частоты.

Замечание: Для двух звеньев, связанных следующим соотношением:

W1(p)=1/ W2(p) справедливы следующие тривиальные равенства:

W1(j) = 1/ W2(j);

то есть АФЧХ1 = 1 / АФЧХ2;

L1() = -L2();

1() = -2 ();

В силу этих очевидных равенств а также замечаний к (12) не будем отдельно рас сматривать следующие звенья (оставив это на самостоятельное изучение):

дифференцирующее, форсирующее, форсирующее 2-го порядка.

Перейдем к часто используемому, но "нетиповому" реальному дифференцирую щему звену. Причина, по которой оно рассматривается, заключается в физической нереализуемости идеального дифференцирующего звена, при том, что сама опера ция дифференцирования часто встречается при описании процессов разной приро ды. Реальное дифференцирующее звено является соединением двух типовых звеньев - идеального дифференцирующего и инерционного, вместе приближённо описывающих операцию идеального дифференцирования. Покажем, что в любом ко нечном диапазоне рабочих частот характеристики такого звена могут быть сколь угодно близки к идеальным.

• Реальное дифференцирующее звено (нетиповое).

kp kp 1/(Tp+1) Wреал.диф.(p) = ;

при T << 1;

Tp + Идеальное диф- При формальном рассмотрении Инерционное ференцирующее порядок звеньев несущественен.

Рис. 8. Реальное дифференцирующее kp – блок идеального дифференцирования;

1/(Tp+1) – инерционное звено.

Построим АФЧХ реального дифференцирующего звена.

kj kj(1 - Tj ) T W ( j) = = = k( + j ) = 2 2 2 Tj + 1 (Tj + 1)(1 - Tj ) T + 1 T + 2 2 (T + 1) k j / 2- jarctgT j / 2- jarctgT = k • e = • e ;

2 2 2 (T + 1) T + Идеальное дифффер. звено.

ImW(j) Годограф описывает *=1/T полуокружность с радиусом, A(*)=k/(2T) стремящимся к при T стре- k/T мящимся к 0. При этом годог- =0 ReW(j) раф прижимается к положите- льной мнимой полуоси и ста- новится практически неотли- (*)=/ Рис. 8.9 чим от годографа идеального дифференцирующего звена.

Годограф АФЧХ реального Частота *=1/T считается дифференцирующего звена.

максимальной, при которой еще реальное дифференцирующее звено работает "почти как идеальное".

При достаточно низких частотах реальное дифференцирующее звено близко к идеальному.

Реализация реального дифференцирующего звена :

R C сС RCp RCp Uвх(p) R Uвых(p);

W(p) = ;

r C W(p) = RCp + rCp+1;

Рис. 8. Любая из этих схем (дифференцирующая цепочка или ОУ с обратной связью) имеет передаточную функцию по напряжению, совпадающую с ПФ реального дифферен цирующего звена.

• Лекция 9.

Выше рассмотрены все типовые звенья первого порядка.

Общее для всех звеньев первого порядка :

Наклон ЛАЧХ ± 20 дБ/дек Максимальный поворот фазы ± / Имеется два типовых звена второго порядка: форсирующее 2-го порядка и ко лебательное. Форсирующее звено 2-го порядка равно сумме дифференцирующего 2 го порядка, идеального дифференцирующего и усилительного. Поэтому интерес представляет колебательное звено.

• Колебательное звено Позволяет описать присущий многим системам элемент колебательности. Наиболее близкий математический аналог – математический маятник с фиксированным коэф фициентом затухания.

1. Передаточная функция колебательного звена:

k - коэффициент усиления;

k Т - постоянная времени;

W( p ) = ;

T2p 2 + 2dTp + 1 d - коэффициент (декремент) затухания.

Если дискриминант квадратного трёхчлена D=d2-1>0, то трёхчлен может быть раз ложен на произведение двух простых скобок, соответствующих инерционным звень ям. Этот случай неинтересен, поэтому будем полагать: d<1, при этом полином име ет два комплексно-сопряжённых корня.

2. Дифференциальное уравнение колебательного звена:

•• • T2 x(t) + 2dT x(t) + x(t) = ku(t);

Д.у. второго порядка;

3. Переходная функция колебательного звена:

d - t 1 1- d2 d 1- d T H(p) = W(p) • ;

H(t) = k(1- e (cos( t) + •sin( t));

p T T 1- d Переходная функция имеет достаточно сложный вид, но наиболее характерно то, что имеется экспоненциальное затухание переходного процесса с коэффициентом -d/T а также колебательность с частотой = 1-d2/T.

От знака d зависит наличие затухания или, наоборот, увеличения амплитуды коле баний. Сами колебания будут лишь в том случае, если d<1.

H(t) Переходная функция колебательного звена.

огибающая ~e-dt/T k Выпуклость вниз Рис. 9. 0 t 4. Весовая функция колебательного звена.

d - t 1 1- d T h(p) = W(p);

h(t) = ke • •sin( t));

T T 1- d h(t) Весовая функция колебательного звена.

огибающая ~e-dt/T Рис. 9. t Характерным является то, что период колебаний зависит от затухания: при увели чении затухания период колебаний увеличивается. Правда, эта зависимость не очень ярко выражена при малых d<<1. Например, при d=0.3 изменение частоты ко лебаний составляет 5%. Поэтому обычно зависимостью частоты колебаний от затухания пренебрегают.

5. АФЧХ колебательного звена:

k k(1 - T 2 - 2dTj) W( j) = = = - T22 + 2dTj + 1 (1 - T22 + 2dTj)(1 - T22 - 2dTj) 1 - T22 2dT = k( - j ) = 2 (1 - T22 )2 + 4d T 2 (1 - T22 )2 + 4d2T 2dT - jarctg k 1-T = • e ;

(1 - T22 )2 + 4d2T ImW(j) Годограф описывает кривую, Годограф АФЧХ заходящую в третий квадрант.

инерционного звена.

На частоте *=1/T имеется фа- зовый сдвиг -/2, но максимум амплитуды достигается на ме- =0 ReW(j) ньшей м = 1 - 2d2 • *.

рост d Эта разница невелика, поэто- му, также, как в случае с час- тотой колебаний, считают эти частоты практически равными.

*=1/T м=1/T Величина самого максимума Максимальная амплитуда амплитуды А(м) также мало k k отличается от А(*):

A ( м ) = A (*) = 2d 2 d 1 - d A(*) = 1 - d • A(м).

Рис. 9. 6. ЛАЧХ и ЛФЧХ колебательного звена:

k L() = 20lg W(j) = 20lg = (1- T22 )2 + 4d2T = 20lg k -10lg((1- T22 )2 + 4d2T22 );

Эта трансцендентная функция является ЛАЧХ колебательного звена. Чтобы упро стить использование ЛАЧХ, рассмотрим асимптотическую ЛАЧХ. Переход к асим птотической ЛАЧХ: заменяем истинную ЛАЧХ – ломаной асимптотической. Выде лим области низких и высоких частот и по отдельности рассмотрим поведение ЛАЧХ в этих областях. После чего, оценим максимальную ошибку, возникающую на грани це областей.

Область низких частот: T22 <<1;

т.е. <<1/T;

можно пренебречь выражением T22. Получаем: L()=20lgk;

Это горизонтальная прямая.

Область высоких частот: T44 >>1;

т.е. >>1/T;

можно пренебречь всеми осталь ными членами в сравнении с выражением T44. Получаем L()=20lgk-40lgT.

Уравнение прямой с наклоном -40дб./декаду в логарифмических координа тах.

Излом асимптотической LАЧХ имеется на с =1/T. Вычислим max. ошибку.

Здесь имеется существенное отличие от поведения ЛАЧХ остальных звеньев, в ча стности, инерционного: в районе частоты 1/T имеется максимум, из-за чего поведе ние асимптотической ЛАЧХ может в этой области существенно отличаться от истин ной. В инженерной практике используют такой подход: вначале рисуют асимптотиче скую ЛАЧХ а затем добавляют "горб" в точке максимума. Аналитическое исследова ние выявляет следующее:

вообще горб имеется лишь при d < 1/2 0.707;

при 1/2 0.707

при этом максимальное отклонение асимптотической ЛАЧХ от истинной достигается в точке 1/T:

L=20lgk-20lgk+10lg4d2 = 20lg2d6.06 дб.(max.) максимум ЛАЧХ достигается в точке м = 1 - 2d2 • ;

T величина максимума Lм = 20 lg k - 20 lg(2d 1 - 2d );

при увеличении затухания максимум смещается влево;

ЛАЧХ L()дб.

разрыв при d= ЛАЧХ при d>0. 20lgk L(1/T)6.06дб.

20lgk- 40дб.

=1/T с в декадах 0.1 1 10 100 ЛФЧХ () =10/T наклон -40дб./дек.

м = 1- 2d2 • T / в декадах -/ -arctg(2dT/(1-T22)) рост d - ЛАЧХ и ЛФЧХ характеристики колебательного звена.

Рис. 9. 7. Реализация колебательного звена.

Следующая схема обладает передаточной функцией колебательного звена по на пряжению.

Uвых.(p) 1 k W(p) = = = ;

Uвх.(p) LCp2 + RCp +1 T2p2 + 2dTp + RC R C параметры звена : k = 1;

T = LC;

d = = ;

2T 2 L Рис. 9. Таким образом, звено второго порядка имеет наклон ЛАЧХ ± 40 дб на декаду и максимальный поворот фазы ±.

Важнейший итог: любая передаточная функция может быть представлена в виде последовательного или параллельного соединения простейших типовых звеньев 1-го или 2-го порядка, каждое из которых даёт излом ЛАЧХ на ±20 или ± 40 дб/дек.

ФЧХ получают при этом приращение ± /2 или ± соответственно.

Использование асимптотическич ЛАЧХ является основным (наиболее удоб ным) инструменом в исследовании многих вопросов анализа и синтеза САУ.

• Лекция 10.

Правила преобразования структурных схем.

Следующие правила являются элементарно-проверяемыми свойствами структурных схем. Но на их основе можно любую, сколь угодно сложную структурную схему пре образовать и упростить до требуемого вида.

• Передаточные функции последовательно соединенных звеньев пере множаются.

U(p) X1(p) X2(p) Xk-1(p) Y(p) W 2(p) Wk(p) W1(p) …… X1(p)=W1(p)U(p);

……. Y(p)=Wk(p)Xk-1(p). Рис. 10. Последовательно подставляем выходные сигналы, выражая их через входные:

Y(p) = Wk(p) •....... • W1(p)U(p) = Wi (p) • U(p);

i=1,k поэтому: (10.1) Wпосл.(p) = Wk(p) • (p);

....... • W1(p) = Wi i=1,k • Передаточные функции параллельно соединенных звеньев склады ваются.

Y(p) = W1(p)U(p) +... + Wk(p)U(p) = W1(p) U(p) = (W1(p) +... + Wk (p)) • U(p);

….………… Y(p) Wk (p) Рис. 10. поэтому: (10.2) Wпарал.(p) = W1(p) +... + Wk (p) = (p);

Wi i=1,k • Передаточная функция участка с обратной связью- передаточная функция замкнутой системы.

Обозначим все сигналы:

U(p) e(p) Y (p) Y(p) =W(p)e(p);

Yос(p) = Wос(p)Y(p);

W(p) e(p)=U(p) -Yoc(p) = U(p) -Wос(p) Y(p);

(-/+) исключим е(p), выразим выход че- Yoc(p) рез вход: Y(p)=W(p)(U(p)-Wос(p)Y(p);

Wос (p) Рис. 10.3 Y(p)•(1± W(p)Wос(p))=W (p)•U(p);

W(p) Wзс(p) = ;

1± W(p)Woc(p) поэтому: (10.3) Знак плюс или минус зависит от того, отрицательная или положительная обратная связь имеется в замкнутой системе.

• Перенос узла через блок.

W (p) U(p) U(p) Y(p) W (p) ….………… Yi(p)=W(p)U(p) …..

уз ел уз ел W (p) Рис. 10. Эти две схемы полностью эквивалентны, но в первой имеется множество блоков с одинаковой передаточной функцией, что неэкономно.

• Перенос внешнего воздействия вперед и назад через блок.

W1(p) U(p) U(p) e(p) Y (p) Y(p) W1(p) W2(p) W1(p) W2(p) Yoc(p) Рис. 10. Эти две структурные схемы полностью эквивалентны с точки зрения Wзс(p).

• Перенос места включения обратной связи.

U(p) e(p) Y(p) U(p) Y(p) W1(p) W2(p) W1(p) W2(p) Yoc(p) W2(p) Рис. 10. Эти две структурные схемы полностью эквивалентны с точки зрения Wзс(p).

Частные передаточные функции.

В общем случае можно выразить любой выходной сигнал через любой входной сигнал при условии, что все остальные входные сигналы равны 0 и имеются 0 начальные условия.

fвоз(p) U(p) e(p) Y (p) W1(p) W2(p) (-) Yoc(p) Woc(p) Рис. 10. Это есть не что иное, как принцип суперпозиции, вытекающий из линейности. Напри мер, выходной сигнал Y(p) и сигнал ошибки e(p) выражаются так:

Y(p)=Wзс(p)U(p) + Wf (p)f(p);

e(p)=We(p)U(p) + Wef (p)f(p);

(10.4) Помимо входного и выходного сигналов в системе, важными являются сигналы ошибки e(t), возмущающее воздействие fвоз, сигнал обратной связи Y(p).

По отношению к этим сигналам имеется несколько часто использующихся переда точных функций:

Главная передаточная функция или передаточная функция замкнутой системы:

Y(p) W1(p)W2 (p) (10.5) Wзс (p) = = ;

U(p) 1+ W1(p)W2 (p)Woc(p) Передаточная функция по ошибке.

e(p) We (p) = = ;

(10.6) U(p) 1+ W1(p)W2 (p)Woc(p) We(p) - позволяет выразить ошибку e(t) в системе при известном входном воздейст вии.

Передаточная функция по возмущению (от возмущения к выходу).

Y(p) W2 (p) Wf (p) = = ;

(10.7) f (p) 1+ W1(p)W2 (p)Woc(p) Эта передаточная функция позволяет выразить влияние возмущения на выходной сигнал.

Передаточная функция по ошибке и возмущению (от возмущения к ошиб ке).

e(p) - W2 (p)Woc(p) Wef (p) = = ;

(10.8) f (p) 1+ W1(p)W2 (p)Woc(p) Передаточная функция по обратной связи.

Yoc(p) W1(p)W2 (p)Woc(p) WYoc(p) = = ;

(10.9) U(p) 1+ W1(p)W2 (p)Woc(p) Отметим, что передаточная функция по ошибке We(p) есть ос новное средство исследования точности САУ. Разложение этой передаточной функции в ряд позволит нам впоследствии в явном виде получить коэффициенты ошибок.

Рассмотрим три примера, демонстрирующих, что происходит в типичных слу чаях при охвате звена отрицательной обратной связью.

Пример 4. Рассмотрим замкнутую систему, состоящую из инерционного звена с ко эффициентом усиления К и постоянной времени Т и цепи ООС с коэффициентом Кос.

k U(p) Y (p) k/(Tp+1) Tp +1 k Wз.с.( p) = = = (-) kko.c. Tp +1+ kko.c.

1+ Tp + koc k 1 + kk o.c. ;

k * = = * T T p + p + 1+ kko. c. ;

k k * = 1+ kko.c.

;

T * ;

T = 1+ kko.c.

Рис. 10. Охват инерционного звена обратной связью позволяет уменьшить “инерцион ность этого звена”. Видно, что коэффициент усиления уменьшается во столько же раз, во сколько уменьшается постоянная времени. Поэтому полоса пропускания расширяется во столько же раз, во сколько уменьшается коэффициент усиления.

Пример 5.

Охватываем отрицательной обратной связью колебательное звено.

U(p) Y (p) k k/(T2p2+ 2dTp+ 1) 1+ kko.c.

Wз.с.( p) = (-) T T ( )2 p2 + 2d p + k oc 1+ kko.c.

1+ kko.c.

Рис. 10. k k* = Пусть в исходном звене ;

1 + kko.c.

затухание велико: d>0.707, T следовательно, резонанса нет. T * = ;

1+ kko.c.

d * d = ;

1+ kko.c.

Рис. 10. Колебательное звено осталось колебательным, но изменилось k, T и d.

Причём, в отличие от инерционного звена, постоянная времени и коэффициент уси ления уменьшаются в разное количество раз. При увеличении глубины ООС умень шается коэффициент затухания, и при d*<0.707 на ЛАЧХ появляется горб - резонанс, которого не было у исходного звена.

Кроме того, так как постоянная времени и коэффициент усиления уменьшаются не одинаково, не получается, как в инерционном звене, что полоса пропускания расши ряется во столько же раз, во сколько уменьшается коэффициент усиления. Причина отличия - более высокий наклон ЛАЧХ.

Вывод: Охват ООС блока с наклоном ЛАЧХ 40 дБ и выше приводит к тому, что на частотах, соответствующих излому ЛАЧХ, появляется склонность к резонансу (колебательность).

Пример 6.

Практически то же самое будет при обхвате двух инерционных звеньев. Этот случай проще всего представить на практике, как модель двухкаскадного усилителя с инерционностью в каждом каскаде, обусловленной паразитными ёмкостями и сопро тивлениями.

U(p) Y (p) k/(T1p+1) k/(T2p+1) (-) koc Рис. 10. k 1+ k koc Wзс (p) = ;

T1T2 (T1 + T2 ) p2 + p + 1+ k koc 1+ k koc Рис. 10. Замкнутая обратной связью, система имеет типовую передаточную функцию колеба тельного звена. Но настоящим, не распадающимся на два инерционных, звено будет лишь при условиях малости декремента затухания. Приведём звено к стандартному виду:

T1T2 (T1 + T2 ) = T2;

= 2dT, откуда :

1+ k koc 1+ k koc T1 + T2 1 T1 + T Т = и d = • ;

1+ k koc 2 1+ k koc T1T При увеличении глубины ООС коэффициенты знаменателя передаточной функции замкнутой системы уменьшаются. Полученное выражение для d показывает, что замкнутая система может превратиться в колебательное звено (при d<1), а при d<0.707 появляется резонанс - горб на ЛАЧХ.

Двухкаскадный (в общем случае многокаскадный) усилитель (ОУ) в каждом каскаде имеет излом ЛАЧХ, т.е. каждый каскад в простейшем случае можно считать инерци онным звеном. Охват такого усилителя обратной связью может привести к резонан сам на частотной характеристике и общей склонности к “звону”- резонансным явле ниям. Поэтому в операционном усилителе имеются специальные дополнительные цепи коррекции для борьбы с тим эффектом. Идея заключается во введении диф ференцирующих звеньев с целью добиться локального наклона ЛАЧХ -20дб. и свести рассмотрение к случаю, фактически, инерционного звена.

• Лекция 11.

Многомерные САУ со многими входами и выходами.

Рис. 11. Yi(p)=Wij(p)Uj(p);

Каждый выход выражается через каждый вход, если при этом на всех остальных входах нули, при этом Wij(p) – обычная передаточная функция. Введём два вектор столбца: вектор входа U(p) и вектор выхода Y(p), компонентами которых являются одномерные входы и выходы:

U(p) = (U1(p), U1(p),…. Um(p))Т и Y(p) = (Y1(p), Y1(p),…. Yр(p))Т По линейности, в соответствии с принципом суперпозиции:

Y i (p ) = (p) • U j(p );

Wij (11.1) j=1,m В векторно-матричном виде:

Y(p)=W(p)U(p);

– векторный вид (11.2) W(p)={Wij(p)} называется передаточной матрицей.

При последовательном соединении двух и более многомерных блоков с передаточ ными матрицами Wij(p) (число выходов первого блока должно быть равно числу вхо дов второго) передаточные матрицы перемножаются, однако, так как матрицы, во обще говоря, не переставимы (не коммутируют), то:

U(p) X1(p) X2(p) Xk-1(p) Y(p) W 2(p) Wk(p) W1(p) …… Рис. 11. W(p)=W2(p) W1(p) W1(p) W2(p), тем более, при большем числе матриц.

Точно так же можно получить формулы для параллельного соединения, соединения с обратной связью и более сложных структурных схем. Однако дальнейшее исполь зование передаточных матриц затруднено тем фактом, что использование частот ных характеристик блока со многими входами и выходами чрезвычайно тру доемко (число ЛАЧХ равно m•p).

Вместо этого целесообразно многомерные системы рассматривать в виде со ответствующих систем дифференциальных уравнений и развивать методы связан ные с использованием дифференциальных уравнений, а не частотных характери стик.

В общем случае система линейных дифференциальных уравнений имеет следую щий вид:

• x(t) = Ax(t) +Bu(t);

(11.3) y(t) = Cx(t)+Du(t);

Имеется три векторных пространства U, Y, X размерностей m, p и n. В каждый момент времени все сигналы принадлежат одному из этих пространств.

u(t) U - вектор входа;

u(t)=(u1(t)… um(t))T;

y(t) Y - вектор выхода;

y(t)=(y1(t)… yp(t))T;

x(t) X - вектор состояния;

x(t)=(x1(t)… xn(t))Т.

n – порядок дифференциального уравнения объекта.

А – матрица (nxn);

В – матрица (nxm);

C – матрица (pxn);

D – матрица (pxm).

Вектор состояния x(t) является "внутренним состоянием объекта", достаточным для полного описания поведения этого объекта. Вводят понятие пространства состояний X. Его размерность является мерой сложности объекта. Например, если порядок дифференциального уравнения некоторого объекта равен n, то ему соответствует система вида (11.3) порядка n (см. Лекцию 4). Но вид (11.3) является более общим (так как имеется множество входов и выходов, кроме того, матрицы A,D,C,D - матри цы общего вида, а не специального, как в Лекции 4).

Замечание 1: В рамках системы (11.3) чрезвычайно удобно описывать нестацио нарные, т.е. зависящие от времени объекты. При этом матрицы A(t),B(t),C(t),D(t) зависят от времени, что соответствует переменным коэффициентам диффе ренциальных уравнений.

Замечание 2: В системе (11.3, второе уравнение также можно понимать, как уравнение, описывающее косвенное измерение величины x(t) некоторым датчиком.

Системе (11.3) соответствует передаточная матрица (см. (6.2) ):

W(p) = [C(pE-A)-1B+D] – передаточная матрица.

Очень важно понять, что пространство состояний X определено неоднозначно!

Например, можно в (11.3) сделать замену базиса пространства состояний X по фор муле: x=Tz, где T - невырожденная матрица замены базиса. Тогда без изменения отображения вход-выход матрицы (11.3) преобразуются по формулам:

A*=T-1AT;

B*=T-1B;

C*=CT;

D*=D;

(преобразование подобия).

Передаточная матрица при этом не изменится: W(p) = [C*(pE-A*)-1B*+D]= [CT (pE- T-1AT)-1T-1B +D]T=[CTT-1(pE-A)-1TT-1B +D]=[C(pE-A)-1B+D].

E единичная E Система уравнений (11.3) позволяет удобно производить моделирование в вектор ном виде. На следующем рисунке приведена схема такого моделирования, все блоки являются векторными, в том числе, интегратор.

Du(t) D x(0) • u(t) Bu(t) x(t) x(t) Cx(t) Y(t) B C A Рис. 11. Блок-схема моделирования векторной системы (39).

Рассмотрим последовательное соединение 2-х систем 1 и 2 типа (11.3) и пока жем, что им соответствует система такого же вида, но вектор состояния будет иметь более высокую размерность.

Размерность выходного u(p) (p) y(p) сигнала (t) системы 1 должна быть равна раз- мерности входного сиг- Рис. 11.4 нала системы 2.

• • (t) = F(t) + G(t);

x(t) = Ax(t) + Bu(t);

1: 2: (11.4) y(t) = H(t) + T(t);

(t) = Cx(t) + Du(t);

Все матрицы имеют соответствующие размерности, x(t) - n- вектор состояния сис темы 1, а (t) - k- вектор состояния системы 2.

Для объединения двух систем в одну введём расширенный n+k- вектор состояния z(t), равный объединению векторов состояний обеих систем: z(t)=(x(t) (t))Т. Тогда нетрудно увидеть, что при использовании следующих блочных матриц (11.5) полу чаем систему вида (11.3), имеющую точно такое же отображение вход-выход, как и последовательно включённые 1 и 2.

• A 0 B посл.: (11.5) ;

z(t) = A*z(t) + B*u(t);

A* = G • C F B* = D G • ;

y(t) = C*z(t) + D*u(t);

C* = (0 H);

D* = T • D;

A*, B*, C* - блочные матрицы.

Программа, которая вычисляет блочные матрицы по исходным, делает подобные преобразования элементарным. Аналогичным образом могут быть представлены и другие схемы включения систем вида (11.3).

• Лекция 12.

Устойчивость систем автоматического управления.

Техническое понятие устойчивости отражает понятное и очевидное свойство "хорошей" технической системы не только стабильно работать в нормальных режимах, но и "не уходить вразнос" при некотором, возможно небольшом, от клонении всевозможных параметров от номинала.

Устойчивость системы - простейшее техническое требование в системы в ряду более сложных требований, связанных с показателями качества и точности САУ.

Свойство устойчивости, являясь простейшим свойством системы, без которого система неработоспособна, может быть выражено числовыми показателями, которые легко могут быть вычислены и непосредственно связаны со всеми другими показателями качества и точности системы.

Не будем останавливаться на строгих математических определениях устойчивости, так как самих этих определений устойчивости имеется несколько, их применимость связана с видом нелинейности системы. Для инженерной практики важно понимание двух теоретических фактов, установленных А.М. Ляпуновым в 1891г.:

Устойчивость нелинейной системы в окрестности номинальной траектории тесно связана с устойчивостью линеаризованной системы.

Устойчивость линейной системы с постоянными коэффициентами исследуется легко и эффективно.

Ограничимся инженерным понятием устойчивости, обычно достаточным при проек тировании линейных и линеаризуемых систем.

Определение устойчивости системы (нестрогое):

С инженерной точки зрения, устойчивость понимается так:

Малое изменение исходных данных должно приводить к малому же из менению результатов.

Для линейных систем с постоянными коэффициентами все определения устойчиво сти эквивалентны и связаны с корнями характеристического уравнения, которое в разных представлениях САУ может выражаться несколько по-разному.

Рассмотрим простейший случай, когда САУ задана передаточной функцией:

В этом случае характеристическое уравнение связано Q ( p ) W(p) = с полиномов в знаменателе передаточной функции:

P (p) Р(р)=0 - характеристическое уравнение.

Как всякое полиномиальное уравнение порядка n с вещественными коэффициента ми, оно имеет ровно n корней (среди них возможны комплексно-сопряжённые).

Известно, что общее решение системы линейных дифференциальных уравнений или линейного дифференциального уравнения высокого порядка (эти понятия сводятся друг к другу) выражается в виде суммы общего решения однородного уравнения (с 0 правой частью) и частного решения неоднородного уравнения (формула (6.7)). По этому для того, чтобы переходный процесс заканчивался, надо, чтобы решение од нородного уравнения в формуле (6.7) стремилось к 0 (или хотя бы к константе).

общее общее частное Yнеоднородного ( t) = Y однородног о (t ) + Yнеоднородного ( t );

При тех сигналах, которые имеются в САУ, частное решение обычно имеет простой вид, не влияющий на устойчивость. Следовательно, вопрос устойчивости сво дится к устойчивости однородного уравнения.

Решение однородного уравнения выражается через корни характеристического уравнения и коэффициенты перед экспонентами, которые могут быть вычис лены через вычеты:

общее (12.1) Yоднородног о (t) = epkt;

Ck k=1,n здесь рк – корни характ. уравнения n-го порядка.

Из этой формулы делаем основной вывод: чтобы переходный процесс заканчивался:

• достаточно, чтобы вешественные части корней рк характеристического уравнения n-го порядка были отрицательные, в этом случае имеются за тухаюшие по экспоненте решения;

• если имеются чисто мнимые корни, то в переходном процессе будут гар монические незатухающие компоненты.

Для проверки факта отрицательности вещественных частей корней (эквивалентного, конечно, устойчивости) имеется целый ряд критериев. Разница между этими крите риями заключается в том, каким именно образом проверяется расположение корней в левой полуплоскости. Это можно сделать тремя способами:

вычислив корни непосредственно, что бывает непростой вычисли-тельной за дачей, но для этого имеется много готовых программ;

связав расположение корней с коэффициентами характеристического уравне ния для последующего аналитического исследования. Это удобно для реше ния задач синтеза, но трудности вычислений быстро возрастают с ростом по рядка системы;

судить об устойчивости по частотным характеристикам замкнутой или разомк нутой САУ.

Первые два способа называются алгебраическими, последний - частотным. В ин женерной практике необходимо иметь эффективные критерии исследования устой чивости, то есть удобные правила проверки устойчивости.

Замечание: Сам по себе критерий не обязан быть необходимым и достаточным ус ловием. Обычно получения такого критерия является делом более сложным, чем от дельно необходимого или достаточного критерия. Особенно ярко это проявляется в случае нелинейных систем, которые будут рассмотрены во второй части нашего кур са лекций.

Алгебраические методы исследования устойчивости.

• Необходимое условие устойчивости.

Если корни характеристического уравнения лежат в левой полуплоскости (система устойчива), то все коэффициенты уравнения имеют один знак:

Р(р) = a0xn + a1xn-1 +…+ an = 0 ;

{ak ><0} одновременно.

Равенство коэффициентов нулю не допускается (граница устойчивости).

Доказательство очень простое, заключается в разложении полинома на простейшие множители - скобки. Эти скобки могут быть вещественные или комплексно сопряжённые. Объединим последние в пары и перемножим:

P(p) = a0 - pi) - pj)(p - pj) = a0 - pi) - 2Repj+ | pj |2);

(12.2) (p (p (p (p i=1,k j=1,l i=1,k j=1,l При раскрывании скобок, если вещественные части корней отрицательны, а коэф фициент а0>0, получим полином с положительными коэффициентами. При отрица тельном а0 все коэффициенты полинома будут отрицательны. Сама схема рассуж дения показывает, что получено лишь необходимое условие устойчивости. Простей шие примеры это демрнстрируют:

Например: p2 – p + 1– неустойчивый полином;

3p3 + p2 - p + 1 – также неустойчивый.

Однако, p2 + p + 1– устойчивый полином (необходимо вычислить корни);

но!: 3p3 + p2 + p + 1– также неустойчивый (проверьте!), хотя необхо- димое условие устойчивости выполнено.

Приведённый пример показывает, что данное условие, в самом деле, лишь необхо димое, но не обязательно достаточное. Область его применения – отсеивание заве домо неустойчивых систем.

• Необходимое и достаточное условие. Критерий Гурвица.

(Адольф Гурвиц, Цюрих 1895г.) При условии a0 >0 (это условие легко изменить на противоположное) для ус тойчивости необходимо и достаточно выполнения n неравенств: Гk > 0 при к = 1,..,n, где n – порядок системы:

a1 a3 a5...... a a a...... 0 2 0 a1 a3 a5... (12.3) Г = ;

0 a a a... 0 2..................

0 0 0 0 a a n- n В первой строке каждого определителя находятся нечётные коэффициенты уравне ния. Во второй строке – чётные. Далее идёт сдвиг на одно место вправо и т.д. В ито ге проверяются n определителей Гk, которые являются главными диагональны ми минорами матрицы Гурвица Г.

Сложности использования критерия Гурвица быстро возрастают с ростом порядка полинома. Возможно эффективное использование критерия при величине n <5, так как при больших размерностях число проверяемых условий стремительно возраста ет.

Рассмотрим простейшие случаи.

• n = 1 :

a1 >0;

что в совокупности с {ак >0} не даёт ничего нового.

Итак, в системе первого порядка необходимое условие устойчивости совпадает с достаточным и сводится к одновременной положительности коэффициентов.

• n = 2 :

a1 >0;

a1 a2 - a0 a3 >0;

в совокупности с {ак >0} не даёт ничего нового, так как а3 = (его просто нет в уравнении 2 порядка).

В системе второго порядка необходимое условие устойчивости также совпада ет с достаточным и сводится к одновременной положительности коэффициентов.

• n = 3 :

a1 >0;

a1 a2 - a0 a3>0;

a3 Г2 = a3(a1 a2 - a0 a3) >0.

В этих трёх условиях 1 и 3 не дают ничего нового, а второе условие является содер жательным, отличая систему 3 порядка от 2 и 1.

В системе третьего порядка необходимое условие устойчивости не совпадает с достаточным и сводится не только к одновременной положительности коэф фициентов, но и к дополнительному неравенству:

a1a2 - a0a3 (12.4) Возвращаясь к примеру на предыдущей странице, становится понятно, почему поли ном 3p3 + p2 + p + 1 является неустойчивым, так как не выполняется необходимое и достаточное условие устойчивости a1a2-a0a3 >0, вытекающее из критерия Гурвица.

При увеличении порядка системы n число подобных неравенств, требующих провер ки, и их сложность стремительно растут, например, для системы порядка четыре не обходимо проверить уже более сложное неравенство a3(a1a2-a0a3)- a4a12>0, а для по рядка пять - двух ещё более сложных неравенств. Заметим, что существует целый ряд модификаций критерия Гурвица, в том числе, и существенно упрощающих вы числения, например, критерий Рауса. Доказательство критерия Гурвица-Рауса мы не приводим, так как оно достаточно сложное.

• Лекция 13.

Частотные методы исследования устойчивости.

Частотные методы исследования устойчивости основаны на связи расположения корней характеристического полинома Р(р) с годографом этого полинома на ком плексной плоскости, т.е. графиком комплексно-значной функции Р(j) при изменении от 0 до.

Основным теоретическим результатом является критерий А.В Михайлова. Этот критерий формулируется в терминах свойств годографа характеристического поли нома, а следствия критерия Михайлова, например, критерий Найквиста, уже фор мулируются в виде требований к передаточным функциям.

• Необходимое и достаточное условие. Критерий Михайлова.

(А.В.Михайлов, Москва 1938г.) Критерий Михайлова основан на принципе аргумента функции комплексного пере менного: при обходе любого замкнутого контура на комплексной плоскости перемен ного z приращение аргумента функции комплексного переменного P(z): arg P(z)= (m-k)•2, где m- число нулей функции P(z), а k- число полюсов функции P(z). Приме нительно к годографу характеристического полинома получаем следующее условие Михайлова, являющееся критерием устойчивости (данное условие - необходимое и достаточное):

Годограф устойчивого полинома n – го порядка с положительны ми коэффициентами (ак>0) должен:

начинаясь на положительной вещественной полуоси, последовательно пройти n квадрантов, поворачиваясь против часовой стрелки. Приращение аргумента годографа составляет при этом = n• /2.

В самом деле, в данном случае в качестве контура можно взять границу полуокруга бесконечного радиуса, находящегося в правой полуплоскости и имеющего в качестве диаметра мнимую полуось. Далее, полином не имеет полюсов, поэтому принцип ар гумента в этом случае означает: arg P(j)= m•2, где m- число неустойчивых корней характеристического уравнения P(z)=0. Так как P(-j)= P(j), то достаточ но ограничиться изменением частоты лишь в пределах от 0 до, то есть именно в том диапазоне, в котором строится АФЧХ. Окончательно, учитывая эту симметрию годографа относительно вещественной оси и тот факт, что в устойчивой системе не должно быть корней в правой полуплоскости: arg P(j)= n•/2, при измене нии от 0 до. (Более подробно,- необходимо рассмотреть весь контур, как со вокупность двух - мнимой оси и полуокружности беско- нечного радиуса. Для совокупности этих двух контуров справедлив принцип аргумен та, а приращение аргумента P(z) на полуокружности равно n.) Нарушение любой части Критерия Михайлова приводит к неустойчивости.

ImP(j) ImP(j) ReP(j) ReP(j) =0 = Рис. 13.1 Рис. 13. Это пример устойчивого годо- Это пример неустойчивых го графа для полинома порядка 3. дографов Михайлова.

Из критерия Михайлова вытекает простое правило перемежаемости (чередуемо сти) корней. В самом деле, из рисунка видно, что корни мнимой и вещественных частей при увеличении сменяют друг друга в строгой последовательности, запи шем это условие в явном виде:

(a P(j)= X()+ jY()= - a 2 + a 4 -...)+ j(a a +...) -4 -1 n 1n44n-24 3 4- 4443;

4 424n4444 1n4 42- X Y ( ) ( ) Найдем корни отдельно вещественной и отдельно мнимой части и расположим их в X порядке возрастания: 0 = Y < - <правило чередования корней.

Y <...

Заметим, что здесь строгие неравенства. 1 1 Применим для полинома третьего порядка:

(a3 - )+ j(a2-a03);

P(j)= a0(j)3 + a1(j)2 +a2j+a3 = - ja03 -a12 +a2j+a3 = 14a1 3 4 X Y ( ) ( ) a a X 3 X X() = a - a1 = 0;

1,2 = ± a1 ;

1 = ;

a ;

т.к. 0;

Корни: (13.1) Y() = a - a = 0;

1,2 = ± a ;

1 = a Y 2 Y 2 a0 a a 3 a Условие чередования даёт: < т.е. a1a2>a0a3, это же вытекает для системы a 1 a третьего порядка (45) и из критерия Гурвица.

Отметим, что преимущество применения правила перемежаемости – более простые полиномы (только чётного и только нечётного порядка). Также неоспоримым пре имуществом является наглядность критерия.

• Критерий устойчивости замкнутой системы - критерий Найквиста.

(Х. Найквист, 1932г.) Позволяет исследовать устойчивость замкнутой системы (всей САУ) по частотной характеристике разомкнутой системы.

Определение: разомкнутой системой являются все последовательно соединенные блоки от входа системы до точки замыкания обратной связи.

U(p) e(p) Y (p) W(p) (-) Wрс(p) = W(p) Wос(p);

(13.2) размыкание Соответственно имеется АФЧХ Yoc(p) W ос(p) разомкнутой системы Wрс(j).

Рис. 13. Типичный вид АФЧХ разомкнутой САУ имеет вид:

ImWpc(j) Критерий Найквиста связывает устойчивость замкнутой системы с поведением годографа АФЧХ -1;

j0 ReWpc(j) разомкнутой системы. При изме- нении частоты от 0 до годог- =0 раф АФЧХ устойчивой системы не должен "охватывать" точку -1.

Понятие "охват точки" требует Рис. 13.4 уточнения.

"Клювообразная" АФЧХ.

Типичный вид годографов АФЧХ разомкнутой системы.

Критерий Найквиста доказывается с помощью двукратного применения критерия Ми хайлова: один раз - к разомкнутой системе (устойчивой или неустойчивой), другой раз - к замкнутой системе (только устойчивой).

Имеется две формы критерия Найквиста, соответствующие случаям, когда разомк нутая система устойчива, и когда разомкнутая система неустойчива.

Критерий Найквиста (случай устойчивой разомкнутой системы).

Если разомкнутая система устойчива, то для устойчивости замкну той системы необходимо и достаточно, чтобы годограф устойчи вой разомкнутой системы “не охватывал” точку (-1;

j0).

На рисунке приведена АФЧХ устойчивой разомкнутой системы, для которой замкну тая система будет устойчивой. Обращает на себя внимание так называемая "клюво образная" АФЧХ. При такой АФЧХ замкнутая система является устойчивой, несмотря на кажущийся "охват" точки (-1;

j0). Поэтому уточненим нечетко сформулированное понятие ”охват точки” (-1;

j0) годографом Найквиста: абсолютно точное правило пе реходов:

положительным считается переход годографа левее (-1;

j0) снизу вверх, отрицательным считается переход годографа левее (-1;

j0) сверху вниз.

( - отрицательный, - положительный).

Неохват означает, что сумма переходов равна нулю.

Охват означает, что положительных переходов больше, чем отрица тельных.

Если годограф начинается на отрицательной полуоси, то начальный пе реход считается за 1/2 перехода.

Теперь ясно, почему система с "клювообразной" АФЧХ, приведенной на рисунке вы ше, соответствует устойчивой замкнутой системе - сумма переходов левее критиче ской точки равна 0.

Имеется ещё один тип АФЧХ, имеющих разрыв при переходе через некоторое крити ческое значение. В частности, таким значением может быть 0. Это бывает при нали чии в разомкнутой системе интегратора, за счёт чего знаменатель АФЧХ обращается в ноль на нулевой частоте.

Q(p) ImWpc(j) Wpc (p) = ;

(13.3) P*(p) p Годограф АФЧХ имеет разрыв при =0 из-за наличия интегратора.

-1;

j0 ReWpc(j) Критерий Найквиста применим, для этого достаточно заметить, что при бесконечно малом изме- нении контура обхода частоты в окрестности 0 годограф также ме- няется, но становится видна зако- номерность его прохождения.

= Рис. 13.5 Изменение контура.

Типичный вид годографа АФЧХ разомкнутой системы с интегратором.

Критерий Найквиста (полная формулировка) Пусть разомкнутая система имеет m неустойчивых корней, тогда для устойчивой замкнутой системы необходимо и достаточно, чтобы годо граф Найквиста разомкнутой системы охватил точку (-1;

j0) m/2 раз.

ImWpc(j) Замкнутая система с таким АФЧХ разомкнутой системы будет устой- чивой, если в разомкнутой системе есть один неустойчивый корень.

-1 0 ReWpc(j) В этом случае годограф охваты- =0 вает точку (-1;

j0) m/2=0.5 раз.

Переход при =0 считается за по- ловину отрицательного перехода.

Рис. 13. • Лекция 14.

Понятие запаса устойчивости по амплитуде и фазе.

При выполнении условий критерия Найквиста годограф может при этом не охваты вать точку (-1;

j0 ) “с запасом”. Оценим этот запас. Рассматривается отдельно за пас по амплитуде и по фазе.

А - запас по амплитуде;

- запас по фазе.

ImW(j) А -1 1 ReW(j) = Рис. 14. Запас по амплитуде означает, что при увеличении коэффициента усиления на А система станет неустойчивой.

Аналогично, при появлении дополнительного фазового сдвига система также станет неустойчивой. Разные причины могут влиять на запасы устойчивости. В про цессе проектирования гарантируются запасы устойчивости не ниже заданных. Таким образом, запасы устойчивости есть данные на проектирование САУ.

Критерий устойчивости Найквиста может быть сформулирован с помощью ло гарифмических частотных характеристик, при этом и запасы устойчивости можно также и на языке ЛАЧХ и ФЧХ. При этом определяются Lдб = 20lg(А) и.

Lдб Устойчивость и запасы устойчи вости на языке ЛАЧХ и ЛФЧХ.

ЛАЧХ L дек ФЧХ - -/ - - Рис. 14. Влияние звена чистого запаздывания на устойчивость.

Чистое запаздывание – это часть системы (цепь или блок), при прохождении которой сигнал не меняет своей формы, но задерживается на время.

Типичный пример: локальная сеть без потерь или длинная линия, или транспортная задержка.

x(t) x(t-) Рис. 14. Покажем, что такому преобразованию соответствует передаточная функция;

для это го вычислим преобразование Лапласа выходного сигнала:

( )d L(x(t - )) = e- pt x(t - )dt = {t - = }= x()e- p + = 0 - = e- pe- px()d = e- p e- px()d = e- pX(p);

- - Wзап(p)=e-p;

(14.1) Таким образом, звену чистого запаздывания соответствует передаточная функция, не являющаяся дробно-рациональной. Она трансцендентная.

Рассмотрим АФЧХ - частотную характеристику звена чистого запаздывания:

Wзап(j) = e- j = cos() - jsin();

При любом получаетсяточка ед. окружности.

Im АЧХ: |Wзап(j)| = 1;

(14.2) j ФЧХ: ()= -;

(14.3) Видим, что звено чистого запаздывания добавляет отрицательный фазовый сдвиг, -1 1 тем больший, чем больше частота, тем Re самым уменьшая запас устойчивости по - фазе. За счет этого сдвига система вполне вполне может стать неустойчивой.

-j Рис. 14.3 К сожалению, подобным образом нельзя описать запаздывание, зависящее от времени.

Фактически, мы ввели еще один стандартный блок, который мож но было бы включить в стандартные звенья, если бы оно имело обычную, а не трансцендентную передаточную функцию. Полу ченное звено запаздывания формально является звеном беско нечного порядка, поэтому алгебраические методы исследования устойчивости системы, содержащей звенья запаздывания непри менимы.

Пример 7: Охватим инерционное звено ООС с запаздыванием на время.

2/(p+1) U(p) Y(p) (-) e-p Рис. 14. Вычислим для замкнутой системы передаточную функцию и характеристический по лином:

p +1 Wзс(p) = = ;

Pзс (p) = p +1+ 2e-p = 0;

(14.5) 1+ e-p p +1+ 2e-p p + У такого характеристического полинома бесконечное число корней, среди которых могут быть и корни неустойчивые, поэтому численные методы становятся бессмыс ленными для обоснования устойчивости. Неприменимы критерий Гурвица и необхо димое условие устойчивости, а вот частотные критерии устойчивости полностью применимы. Критерий Михайлова и, вытекающий из него критерий Найквиста, по зволяют вполне корректно судить об устойчивости таких систем. Найдём АФЧХ ра зомкнутой системы.

Как выяснить, при каком значении система (замкнутая) - j Wрс ( j) = e ;

становится неустойчивой. Рассмотрим пограничный j + случай - прохождение через (-1;

j0) на некоторой частоте *;

Будем * искать то минимальное значение времени запаздыва e-j = -1+ 0j j* + ния, при котором появляется неустойчивость. Подстав ляем АЧХ и ФЧХ инерционного звена и звена чистого * * e-jarctg e-j = - запаздывания и решаем комплексное уравнение отно 1+ * сительно * и. Для этого приравняем по отдельности модуль и аргумент. Для модуля имеется следующее равенство:

2 = 1 + * * = Для равенства аргументов требуется, чтобы sin(arctg*-*)=0;

Отсюда вытекает, что arctg*- * =.

Поэтому для получаем:

- arctg 3 - 3 = -;

- - 3 = -;

(14.6) = 1.209;

3 Это значение есть то минимальное запаздывание в нашей системе, при котором замкнутая система уже становится неустойчивой. Заметим, что звено запаздывания может располагаться и в прямой ветви, в данном случае все расчёты сохраняются.

• Лекция Точность САУ.

Понятие точности является центральным в теории автоматического управления, так как позволяет количественно выразить показатели качества САУ. Показатели точно сти и качества фигурируют в заданиях на проектирование САУ.

Проще всего рассмотреть понятие точности на примере следящей системы.

Все понятие о точности заключается в поведении во времени сигнала ошибки.

f(p) Uзад(p) e(p) Y(p) W(p) (-) Рис. 15. e(t)=Uзад(t)-Y(t) - динамичная точность.

Точность рассматриваемая в переходном процессе - динамическая точность и точность в установившемся режиме - статическая точность.

Рассмотрим статическую точность eуст=e(). Наиболее эффективным методом изучения статической точности является использование предельной теоремы опера торного исчисления.

e() = lim e(t) = lim pe(p);

t p Необходимо уметь вычислять сигнал ошибки e(t). Для этого наилучшим образом применима передаточная функция по ошибке, позволяющая записать сигнал ошибки при любом виде задающего воздействия:

e(p)=We(p)Uзад(p)+Wef(p)f(p). (15.1) Далее будет показано, что практически невозможно обеспечить высокий показатель точности при абсолютно произвольном входном воздействии. Рассмотрим некото рые наиболее практически применимые частные случаи исследования точности САУ.

• Точность по задающему воздействию.

Статическая точность при гармоническом входном воздействии.

Самым простым методом изучения точности является использование передаточной функции по ошибке.

W(p) зад.

Wзс(p) = e(p)= We (p) U (p);

1+ W(p);

We(p) = - для следящей системы. (15.2) 1+ W(p) Рассмотрим частотную характеристику системы (т.е. установившуюся реакцию при гармоническом входном воздействии).

Lдб Исследование точности САУ по ЛАЧХ eдб wдек н Рис.15.2 в Жирной линией показан идеальный случай абсолютно точной системы.

Реальная частотная характеристика отличается от идеальной и в некоторой полосе частот (н, в) не выходит за пределы допуска eдб. Такое же рассуждение справед ливо и для ФЧХ. Задав допустимые границы точности по амплитуде и по фазе, полу чим область частот, где гарантируется данная точность - это полоса пропускания.

Задавая требуемую рабочую частоту можно вычислить ошибку на этой частоте при гармоническом воздействии.

Далее рассмотрим общие методы повышения точности как в статическом, так и в ди намическом режимах.

Общий способ повышения точности – обеспечение следующих оценок:

W(p) W = (p) 1 + W(p) 1;

-это мера точности воспроизве- зс дения задающего воздействия.

(15.3) 1 -мера малости ошибки слежения.

W ( p ) = 0;

e 1 + W(p) Можно разными способами можно изменить передаточную функцию Wрс(p) разомк нутой системы, чтобы добиться повышения точности.

Увеличение K разомкнутой системы есть один из основных способов повыше ния точности.

b0 p m +... + 1 ;

* Wрс (p) = K = KWpc (p ) ;

-передаточная функция разомкнутой системы.

a0pn +... + Коэффициент усиления разомкнутой системы получается при наличии единиц в сво бодных членах числителя и знаменателя ПФ или так: K=Wpc(0);

Пример 8:

Wрс(p)= = (p+1)(p+2) Uзад(p) e(p) Y(p) 6 2/(p+1) = = 3• ;

(-) p2 +3p+ 2 0.5p2 +1.5p+ 3/(p+2) В этом случае K=3= Wpc(0).

Рис.15. При увеличении K оба приближённых равенства (15.3) выполняются всё более точно, что говорит об общем повышении точности, причём это повышение точности происходит при любой W*рс(p).

Создаётся обманчивое впечатление, что можно таким * K >> KWpc (p) образом достичь любой желаемой точности. Однако, 1;

Wзс (p) = * 1 + KWpc (p) здесь начинает сказываться одно из фундаментальных противоречий в рамках ТУ - противоречие между точ K >> W = (p) 0;

ностью системы и запасом устойчивости.

e * 1 + KWpc (p) Убедимся, что при чрезмерном увеличении К возможна потеря устойчивости замкнутой системы. В самом деле, покажем, что годограф Найквиста, не охватывающий точку (-1;

j0), но проходящий из 3 квадранта во второй, при увеличении К начинает охватывать эту точку, то есть нарушается условие крите рия устойчивости Найквиста. Но это почти очевидно, так как что при увеличении K годограф Найквиста "раздувается" относительно начала координат:

KW*рс(j) = K(ReW*рс(j)+ImW*рс(j)) = KReW*рс(j)+KImW*рс (j).

Очевидно, что повышение точности приводит к уменьшению запаса устойчивости по амплитуде.

ImW(j) Годограф охватывает точку -1.

А -1 1 Kрост ReW(j) = Рис.15. Потеря запаса устойчивости при увеличении коэффициента усиления.

Итак, с помощью увеличения коэффициента усиления можно повысить точность лишь в пределах запаса устойчивости по амплитуде.

Теперь перейдём к вычислению конкретных значений точности, которые, безусловно, будут ещё зависеть от вида задающего воздействия. Рассмотрим поэтому произ вольное входное воздействие и выразим сигнал ошибки (в данном случае для сле дящей системы - ошибки слежения) через передаточную функцию по ошибке и за дающее воздействие. В конечном счёте, ведь именно сигнал ошибки и измеряет точ ность в любой момент времени.

Разложим We(p) в ряд Тейлора в окрестности 0, предполагая, что ряд Тейлора схо дится.

dWe(p) d2We(p) (15.4) We(p) = We(0)+ p + p2 +...;

2!

dp dp p= p= Предположение о сходимости ряда выполняется, как и для любого степенного ряда, в некоторой окрестности 0, то есть при условии |p| - мал.

• •• e (p) = 123123 )p + We(0) p2 +... U зад(p );

(15.5) We(0)+ We( С0 С1 С Коэффициенты {Ск} называются коэффициентами ошибок. Ck являюся значе ниями в 0 производных передаточной функции по ошибке и позволяют следующим образом выразить текущее значение ошибки через производные задающего воздействия:

N dk We (p) зад Ck = ;

e(p) = Cipi U (p) Cipi Uзад (p);

dpk i = 0 i = p= зад зад • •• e(t) = C0Uзад (t)+ C1 U (t)+ C2 U (t)+... U(i)зад (t);

(15.6) Ci i=0,N Условие малости |p| после перехода во временную область означает что ряд (53) будет сходящимся для достаточно большом t.

Значение сигнала ошибки связано со всеми производными входного сигнала.

Кроме того, нельзя упускать из виду, что формулы (15.4-6) справедливы лишь при условии сходимости ряда, то есть для достаточно большого времени иными словами, в установившемся режиме. Поэтому формулы (15.4-6) приме нимы к статической точности, хотя и производят обманчивое впечатление. В формулах также отражено, что на практике, конечно, обычно пользуются лишь конечным отрезком ряда - до члена порядка N.

Для типовых входных сигналов лишь конечное число производных не равно нулю, поэтому вместо ряда получается конечное выражение. Это не означает, однако, что в случае типовых воздействий вопрос о сходимости отпадает, так как должен ещё сходится ряд для передаточной функции по ошибке, а это не зависит от вида задающего воздействия.

Вычислим теперь величину установившейся ошибки в случае разных воздействий.

• Единичное задающее воздействие: Uзад(t)=1(t) ;

e(t)= C0 ;

(15.7) Выясним, от чего зависит C0 и C1. • • 1 1 - W (0) (15.8) C = We (0) = = ;

C = W (0) = = ;

e 0 2 1 + W (0) 1 + K (1 + W(0)) (1 + K ) Таким образом, увеличение коэффициента усиления разомкнутой системы уменьшает коэффициенты ошибок С0 и С1 то есть, в частности, ошибку при ступен чатом Uзад(t).

Есть другой способ уменьшения C0 и некоторого количества Сk, если в разомкнутой системе имеется несколько интеграторов, при этом интеграторы могут находится в любом месте разомкнутой системы.

1 1 1 pk We(p)= = =.

Wpc (p) = K W(p) ;

1+ Wpc (p) pk 1+ KW(p)p- k pk + KW(p) Нетрудно видеть, что:

dn [We (p)] 0;

при 0 n k;

(15.9) dpn p= т.е. C0=0;

C1=0;

….;

Ck-1=0;

При отсутствии интеграторов в системе C0=eуст=1/(1+K) при Uзад(t)=1(t), но при поступлении на вход линейно-возрастающего (или более сложного) входного воздействия Uзад(t) = t(t) ошибка eуст= C0t(t)+…, то есть неограниченно нарастает.

При наличии одного интегратора в системе, k=1;

C0=0, eуст=0 при Uзад(t)=1(t), но при поступлении на вход линейно-возрастающего входного воздействия Uзад(t) = t(t) ошибка eус= C1, то есть имеет конечное значение. При более сложных воздействиях (например, квадратичном,) ошибка не ограничена.

При наличии двух интеграторов в системе, k=2;

C0=С1=0, eуст=0 при Uзад(t)=1(t) и при Uзад(t)=t(t), но при поступлении на вход квадратично-возрастающего входного воздействия Uзад(t) = t2(t) ошибка eуст= C2, то есть имеет конечное значение. При более сложных воздействиях (например, кубическом,) ошибка не ограничена и так далее.

Определение 4: Если C0=C1=Ck-1=0 то говорят, что система обладает астатиз мом к - го порядка. Если C0=0, то говорят просто, что система обладает астатиз мом.

Добавление в состав регулятора нескольких интегральных звеньев позволяет повы сить порядок астатизма, тем самым обеспечить нулевую установочную ошибку для достаточно сложного вида входного воздействия. Заметим, что интеграторы могут быть неотъемлемым свойством элементов системы. Например, передаточная функ ция двигателя при выходной величине- - угол поворота вала содержит интегратор (так как (t)=(t)dt).

Но приведённое рассуждение одновременно показывает, что не может сущест вовать системы, имеющей нулевую установившуюся ошибку абсолютно для любого воздействия, так как это потребовало бы равенства Сk 0 при всех к.

Но это может быть лишь, если We(p) 0, что невозможно для реальной систе мы.

Вернёмся к вопросу о сходимости функция ряда (15.4). Как всякая обычная переда точная, We(p) является дробно-рациональной. Ряд Тейлора для такой функции заве домо сходится в круге, внутри которого нет корней знаменателя. Поэтому радиус сходимости (15.4) определяется ближайшим к нулю корнем характеристического уравнения замкнутой системы. Можно оценить радиус сходимости: R=1/|p|min.

(15.10) Ближайшая к 0 пара корней j характеристического урав нения замкнутой системы.

Другие -1 R корни Рис. 15. Определение радиуса сходимости ряда (52).

-j В силу очевидного равенства t=1/f=2/, связывающего временную ось и ось часто ты, получим оценку того времени, по прошествии которого достигаются установив шиеся значения ошибок: tmin 2/|p|min. (15.11) Убедимся теперь что и добавление интегратора может сделать систему неустойчи вой, подобно чрезмерному увеличению K. Противоречие между точностью и устой чивостью проявляется и в этом случае.

Пример 9:

Uзад(p) e(p) Y(p) В этой замкнутой системе 1/p2 1/(p+1) имеется два интегратора и (-) инерционное звено в ОС.

Имеется астатизм второго 1/(p+2) порядка. Можно, на первый Рис. 15.6 вый взгляд, ожидать, что данная система будет иметь высокую точность даже при линейно-нарастающем за дающем воздействии. Но вначале проверим устойчивость.

Для исследования устойчивости вычислим характеристический полином замкнутой системы: Pзс(p)=p2(p+1)(p+2)+1=p4+2p2+2p+1. Здесь не выполняется необходимое условие устойчивости, так как a1= 0 (коэффициент при р3). Поэтому система заведо мо неустойчива.

Из этого примерка видно, что возможности повышения астатизма про стым добавлением интеграторов ограничены.

Чтобы повысить порядок астатизма и не потерять устойчивость вместо интегратора можно подключать так называемые изодромные звенья.

• Лекция 16.

Вместо интегратора используем интегратор 1/p с параллельно включённым усилителем.

Можно выбирать kп достаточно малым.

Схема называется изодромным звеном.

kп Изодромное звено.

Рис. 16. Выбором kп часто можно обеспечить порядок астатизма и сохранить устойчивость.

Но не всегда. Например, в задаче из Примера 9, даже если заменить оба интеграто ра на изодромные звенья, получится следующий характеристический полином:

Pзс(p)= p4+(2+kп2)p2+(2+2kп)p+1. Он по-прежнему неустойчивый, выбором kп добить ся устойчивости невозможно.

В таких случаях помогает введение дифференцирующих звеньев.

В рассматриваемой задаче, например, добавим дифференцирование в цепи обрат ной связи: Woc(p)=1/(p+2) + kдp.

Тогда : Pзс(p)= p4+kп2kдp3+(2+kп2+2kпkд)p2+(2+2kп+kд)p+1. Это уравнение четвёртого порядка уже может иметь устойчивые корни, так как выполняется необходимое усло вие устойчивости. Достаточное условие, вытекающее из критерия Гурвица, будет иметь вид: a3(a1a2-a0a3)- a4a12>0. Покажем, что имеются значения kп и kд, при которых это условие выполняется. Например, при kп=1;

kд=1.25 a3(a1a2-a0a3)- a4a12 = 0.875.

• Точность по возмущающему воздействию.

Точность по возмущенному воздействию, коэффициенты ошибок по возмущению оп ределяются совершенно аналогично.

f(p) We(p) = ;

Uзад(p) e(p) Y(p) 1 + W1W2W W1 (p) W 2(p (16.1) ) W2W (-) Wef (p) = - ;

1+ W1W2W W3(p) Рис. 16. Определяются {Dk} - коэффициенты ошибок по возмущению:

dkWef (p) Dk = ;

(16.2) dpk p= Все рассуждения аналогичны, все выводы распростаняются на этот случай.

Имеется понятие астатизма по возмущению и добавление интеграторов также может повысить астатизм системы по возмущению.

Однако, система обладающая астатизмом по управляющему воздейст вию, может не быть астатической по возмущающему.

1 p f(p) We(p)= = ;

p + Uзад(p) e(p) Y(p) 1+ p 1/p (-) p - Wef (p)= - = ;

p + 1+ Рис. 16. p C0 =We(0)= 0 - астатизм по заданному воздействию.

D0 =Wef(0)=-1 - нет астатизма по возмущению.

Для обеспечения астатизма по возмущению интегратор должен быть включен до места приложения возмущающего воздействия.

• Динамическая точность.

Обеспечение динамической точности - задача гораздо более сложная, так как требу ет изучения всего переходного процесса.

Принцип большого коэффициента усиления.

При достаточно большом значении модуля АФЧХ в разомкнутой системе передаточ ная функция прямой ветви имеет пренебрежимо малое значение.

То есть ПФ замкнутой системы будет в основном определяться цепью ОС.

Uзад(p) e(p) Y(p) Если в какой-то области частот коэффициент пе- W(p) (-) редачи велик в том смыс- ле, что W(p)Woc(p)>>1, то W oc (p) W(p) сокращается.

|W(p)|>> W(p) Wзс (p) = ;

Рис. 16.4 (16.3) 1+ W(p)Woc (p) Woc (p) Теперь рассмотрим наиболее глубокий результат в этой области, известный как принцип инвариантности (Г.В. Щипанов. Москва 1939г.).

Принцип инвариантности. Принцип комбинированного управления по задаю щему воздействию. (По возмущающему воздействию рассуждения абсолютно такие же.) Идея метода: добавить в стандартную структуру системы дополнительную переда точную функцию (p) так, чтобы сигнал ошибки вообще не зависел от задающего воздействия. Это отражает хорошо понятный инженеру приём, называемый принци пом двухканальности: дополнительно вводится в систему ветвь прохождения неже лательного сигнала, и коэффициент передачи в этой ветви подбирается так, чтобы компенсировать нежелательный сигнал (реализация принципа компенсации).

f(p) К обычному пути прохож- (p) Uзад(p) e(p) Y(p) дения сигнала ошибки, W(p) описываемому переда- (-) точной функцией We(p), добавляется дополни- Wос (p тельное слагаемое.

) Рис. 16. W(p)Woc (p) эад e(p) = We(p)U (p) - (p) Uэад (p);

(16.4) 1 + W(p)Woc (p) Выберем (p) так, чтобы e(p) 0. Это и есть условие инвариантности.

1 1+ W(p)Woc (p) (p) = • (16.5) = ;

1+ W(p)Woc (p) W(p)Woc (p) W(p)Woc (p) Формально это обеспечивает инвариантность: e(p) 0 при любом Uзад(p).

Выясним, как выполнение требования инвариантности влияет на устойчивость и насколько реально выполнить требование инвариантности. Вычислив характери стический полином инвариантной системы, видим, что:

Pзс(p)инвариантной = Pзс(p), то есть инвариантность, на первый взгляд, не противоречит устойчивости.

Однако, к сожалению, здесь проявляется ещё одно фундаментальное противоречие в рамках ТУ: противоречие между качеством и реализуемостью корректирующе го устройства (в данном случае, передаточной функции (p)).

Либо физически нереализуема ПФ W(p)Woc(p), либо нереализуема (p).

Поэтому, в точности инвариантность реализовать невозможно, однако, взяв несколь ко первых членов раз- (p) = a + a1p1 +... + a pk ;

(16.6) k W(p)Woc (p) ложения в ряд Тейлора (p), можно до биться сколь угодно большой точности заменой этих дифференцирующих звеньев на реальные дифференцирующие звенья. Заметим, наконец, что для типовых воздей ствий лишь конечное число производных отлично от нуля. Поэтому в формуле (16.6) лишь конечное число членов действительно будут иметь значение. В этом случае инвариантность реализовать гораздо проще.

Таким образом, введением производных от некоторого воздей ствия, можно с наперед заданной точностью решить задачу ин вариантности по данному воздействию.

• Лекция 17.

Синтез САУ.

Рассмотренные ранее способы повышения точности и устойчивости системы должны быть более строго сформулированы с целью:

во-первых, уточнить показатели качества замкнутой системы, которые могут являться заданием на проектирование системы;

во-вторых, систематизировать методы достижения данного качества.

В системе может быть явно выделена неизменяемая часть и оставшаяся изменяе мая часть системы, в которую можно вносить коррективы.

Неизменяемая часть системы ограничивает возможность получения данного качест ва в том смысле, что для получения нужного качества в изменяемую часть системы иногда требуется вносить нереализуемые элементы. Обычно качество системы мож но существенно повысить, однако эта задача синтеза существенно сложнее, чем за дача моделирования и, вообще - анализа системы. ТУ даёт набор стандартных ме тодов синтеза систем с заданным качеством. Классическим методом этого ряда яв ляется метод диаграмм В.В.Солодовникова. Этот метод будет рассмотрен ниже.

y(t) ymax eуст yзад = 5% окрестность yуст Стандартные (типовые) показатели качества переходного процесса.

tпп t Рис. 17. Принято использовать следующие типовые (стандартные) показатели качества пе реходного процесса, отражённые на типичном графике переходного процесса в сле дящей системе со ступенчатым задающим воздействием.

• tпп -время переходного процесса: tпп - время окончательного попадания в 5% окрестность установившегося значения.

• eуст -установившаяся ошибка (статическая точность): eуст=e()=1- yуст.

зад Если eуст=0, то система астатическая.

y y max • % -относительное перерегулирование: % = 100 %;

зад Обычно требуют, чтобы %<18%. y • n -число колебаний за время переходного процесса 3 шт..

( ) Это - стандартные (типовые) показатели качества, они понятны для заказчиков. Ока зывается, что все четыре показателя теснейшим образом связаны с запасами устой чивости по амплитуде и по фазе. Поэтому, обеспечение стандартных показателей качества обеспечивает необходимую устойчивость.

tпп, eуст, n могут быть легко определены, даже аналитически;

%,к сожалению, вычисляется гораздо сложнее ("проблема перерегулирова ния").

Задача обеспечения показателей можно рассмотреть как оптимизационную. Эта за дача оптимизации, однако, оказывается многокритериальной и по этой причине ис ключительно трудной для решения, в том числе, численного.

Следующий интегральный показатель качества (критерий) одним числовым значением учитывает все типовые показатели качества:

• 2 J = (t) + e (t)dt;

e (17.1) С использованием показателя качества (17.1) можно вполне корректно подобрать коэффициенты регулятора, при котором J минимально. При этом получается одно критериальная (но многомерная) задача оптимизации.

Методы построения корректирующих устройств в САУ.

• Последовательное корректирующее устройство.

Передаточная функция разомкнутой скорректированной системы равна исходной, умноженной на передаточную функцию корректора.

[Wpc(p)]скорректированной = Wpc(p)имеющейся •Wpc(p)корректора;

(17.2) Корректирующее устройство включено последовательно в контуре системы в любом месте. Для исследования идеально подходят ЛАЧХ (так как они складываются при последовательном соединении). Задаются желаемые ЛАЧХ и ЛФЧХ и тогда:

Lжелаемая() = Lимеющаяся() + Lкорректора();

желаемая() = имеющаяся() + корректора();

Lкорректора() = L желаемая() - Lимеющаяся();

(17.3) корректора() = желаемая() - имеющаяся();

На следующем шаге можно реализовать эти ЛАЧХ и ЛФЧХ в виде набора типовых звеньев.

Типичным последовательным корректирующим устройством является ПИД регулятор. Эти пропорционально-интегрально-дифференциальные регуляторы вы пускаются в широком ассортименте и в разнообразных реализациях, включая про граммную на контроллерах.

ПИД-регулятор имеет три параллельных канала:

Kп усилитель с коэффициентом kп, интегратор с коэффициентом kи, Kи/p дифференцатор с коэффициентом kд.

Kдp ПИД - регулятор как корректирующее устройство.

Рис. 17. Влияние Кп:

-позволяет изменить коэффициент усиления системы, тем са мым уменьшить установившуюся ошибку: eуст=1/(1+kпk).

Влияние Ки:

-повышение порядка астатизма на 1.

Влияние Кд:

-не влияет на установившуюся ошибку, так как С0 не зависит от kд:

1 при kи=0.

C0 = = ;

1+ KпK + Kдp K 1+ KпK p= Увеличение Кд повышает запас устойчивости, сглаживает переход- ный процесс, поэтому дифференциальную составляющую называют демпфированием.

С помощью интегральной и пропорциональной составляющих можно обеспечить первый порядок астатизма и желаемую ста тическую точность в ущерб запасу устойчивости. А дифферен циальная составляющая повышает запас устойчивости.

• Параллельное корректирующее устройство.

Параллельное корректирующее устройство имеет вид местной ООС. При этом (65) несправедлива. Для синтеза параллельных корректирующих устройств использовать логарифмические частотные характеристики гораздо менее удобно, чем для после довательных. Существует ряд инженерных методов расчёта параллельных коррек торов (например, метод диаграмм Никольса). Также можно просто вычислять коррек торующую Wкорректора(p).

Задаётся желаемая Wзс(p) и надо определить требуе- W(p) (-) мую Wкорректора(p). Её мож- но легко вычислить, однако, Wкор (p) часто получаются нереали- Рис. 17.3 зуемые корректоры.

желаемая желаемая |W(p)|>>|Wзс (p)| W(p) - Wзс (p) Wкорректора (p) = ;

(17.4) желаемая желаемая W(p)Wзс (p) Wзс (p) Подобно (61) одна из двух передаточных функций Wкорректора(p) или Wзс(p) не является (строго говоря) физически реализуемой. Тем не менее, всегда можно выбрать достаточно близкую реализуемую функцию.

• Частотные оценки качества и синтез с помощью диаграмм Солодовнико ва (В.В Солодовников. Москва 1967г.).

Метод Солодовникова позволяет в конечном итоге построить корректирующее звено для имеющейся системы так, тобы обеспечит требуемые типовые пока затели качества: tпп, n, %, eуст а также обеспечить запас устойчивости по ам плитуде и фазе. Метод основан на имеющейся связи между частотной харак теристикой и переходной функцией:

P ( )sin t (17.5) H(t) = d;

В этой формуле Р() – вещественная частотная характеристика (ВЧХ) вещественная часть АФЧХ: W(j) = P() + jQ().

В.В. Солодовников доказал, что в любой САУ имеются следующие зависимости между основными показателями качества переходного процесса и Р().

% > 18%, если есть "горб", т.е. Рмах > Р0;

% < 18%, если нет горба;

% = 0, если производная dP/d <0 и монотонно убывает.

Требование монотонного убывания часто слишком жесткое, налагающее неоправдан ные ограничения на конструкцию. Принято обеспечивать % < 18% Далее приводится процедура синтеза САУ с помощью диаграмм Солодовникова.

Диаграммы Солодовникова устанавливают связь между %, tпп, Рмах и с - часто той среза системы, то есть той частотой, где усиление системы равно 1 или L(с) = 0.

Понятие области существенных частот.

Область существенных частот (н,в) - это та часть желаемой частотной характери стики, которая в основном определяет качество системы. Т.е. поведение частотной характеристики вне этой области уже не оказывает заметного влияния.

Область существенных частот.

Диапазон ЛАЧХ: [+26дб. -16дб. ];

уровень +26дб. соответствует усилению K=20 и соответствующей уста новившейся ошибке eуст=С0 = 1/(1+К) 0.05, т.е. нижняя частота области существенных частот определяется статической точно стью eуст 0.05 при ступенчатом входном воздействии. Левее частоты н ЛАЧХ не ниже +26дб, если не требуется астатизма, либо имеет наклон в зависимости от порядка астатизма.

уровень -16дб. соответствует малости влияния высокочастотных состав ляющих переходного процесса на уровне 10%.

наклон ЛАЧХ в области существенных частот должен быть - 20дб./дек.

На диаграмме Солодовникова по горизонтали отложена второстепенная величина Рмах/ Р0, которая в настоящее время используется редко, а по вертикальным осям отложены %, tпп и с.

Типичный вид ВЧХ P(). Диаграммы Солодовникова.

P(w) 50 % *c 5tпп * 40 4tпп Pmax 30 3tпп P0 20 2tпп монотонное убывание Р() 10 tпп 1 1.1 1.2 1.3 1.4 Pmax/P Рис. 17.4 Рис. 17. Использовать диаграммы Солодовникова можно по-разному. Обычно применяется такая методика. Уточняют, какие показатели качества могут быть сформулированы заказчиком, и остальные параметры, необходимые для построения корректирующего устройства, определяют по диаграммам Солодовникова. По графикам можно, на пример, определить при заданном перерегулировании и времени переходного процесса частоту среза системы: (%, tпп) с, n, A,. Причём последние три параметра обеспечиваются автоматически.

Тогда алгоритм синтеза САУ может быть, например, таким:

Исходно заданы %, tпп.

По диаграммам определяем с (точнее, выражение с через tпп).

Строим область существенных частот, что даёт нам основную часть желаемой ЛАЧХ. Достраиваем высокочастотную часть произвольно и низкочастотную часть, исходя из требуемого порядка астатизма.

Синтезируем последовательное корректирующее звено, обеспечивающее та кую ЛАЧХ.

Использование методики Солодовникова гарантирует показатели качества замкнутой системы и запасы устойчивости по амплитуде на уровне A%=200 (коэффициент усиления может быть увеличен в два раза), и по фазе на уровне =35.

• Лекция 18.

Случайные процессы в САУ. Линейная оптимальная фильтрация.

В реальных системах чаще всего имеются помехи (возмущения), действующие в каналах передачи информации. К этому добавляется также неточное знание неко торых параметров системы управления. Часто не имеется никакой, кроме стати стической, информации об этих факторах. Это заставляет считать эти параметры случайными величинами, возможно даже с заранее неизвестными законами распре деления. Так возникает задача управления в условиях неопределенности, то есть теория стохастических систем управления. Здесь имеются два аспекта:

управление в условиях неопределенности;

задача фильтрации, то есть задача борьбы с помехами.

Замечание: В общую постановку задачи фильтрации входит также и рассматривае мая ниже задача наблюдения.

Модели случайных сигналов в САУ.

Случайные сигналы будем считать случайными процессами, т.е. функциями време ни, принимающими случайные значения. В каждый момент времени, значение слу чайного процесса есть случайная величина x(t). Имеются следующие характеристики этой случайной величины в момент времени t:

p(x,t) -плотность вероятности в момент t.

Реализация случайного процесса Математическое ожидание:

+ M (t) = x(t)p(x, t)dx;

(18.1) x Дисперсия:

+ D (t) = x (x(t) - Mx(t))2 p(x, t)dx;

(18.2) М(t) и D(t) характеризуют значение x(t) в от- Рис. 18.1 дельные моменты времени.

Для описания статистической взаимосвязи значений x(t) в разные моменты времени вводятся:

Корреляционная функция сигнала x(t):

Kx(t1,t2) = M[(x(t1) - Mx(t1))(x(t2) - Mx(t2))];

(18.3) Взаимная корреляционная функция сигналов x(t) и y(t):

Kxy(t1, t2) = M[(x(t1) - Mx (t1))(y(t2) - My(t2))];

(18.4) Отметим, что Kx(t,t) = Dx(t), т.е. при t1=t2=t это есть дисперсия в момент времени t.

Стационарным случайным процессом называется такой случайный процесс, для которого корреляционная функция, на самом деле, зависит не от абсолютных значе ний t1 и t2, а только от их разности. Это просто означает, что статистическая связь между значениями случайного процесса в различные моменты времени определяет ся лишь расстоянием между этими моментами времени, но не самим значением времени. Дисперсия и математическое ожидание для стационарного случайного процесса являются константами. Стационарный случайный процесс для САУ не ме няет своих статистических характеристик за время жизни системы.

Сразу заметим, что введённые понятия, конечно, могут быть обобщены на случай многомерных - векторных сигналов.

Итак, для стационарных случайных Типичный график корреляционной функции.

процессов:

K(t1,t2) = K(t1 -t2) = K().

Для стационарного процесса математическое ожидание и дисперсия также не зависят от вре мени. Корреляционная функция, математическое ожидание, дисперсия могут быть определены экспериментально. Этим вопросом занимается математическая статистика.

Рис. 18. Будем считать, что в САУ помехи могут быть в двух основных местах: в канале управления и в измерителе.

W V Uзад(p) e(p) U(p) X(p) Y(p) Регулятор Объект (-) Wooc(p) Рис. 18. W - помеха в канале управления. К управлению добавляется помеха.

V - помеха в канале измерения. Выходной сигнал измеряется с помехой.

Задача фильтрации - максимально возможное подавление обеих помех.

Возможен также случай косвенного измерения выходного сигнала. Тогда к задаче фильтрации добавляется ещё задача наблюдения.

Задача наблюдения - восстановление сигнала по результатам косвенных измерений.

В теории доказывается, что решение задачи наблюдения может быть получено в хо де решения задачи фильтрации.

Для того чтобы точнее сформулировать и решить задачу фильтрации, введём до полнительно понятие спектральной плотности случайного процесса.

Спектральная плотность S() стационарного случайного процесса, есть интеграл (преобразование) Фурье от корреляционной функции K().

Соответственно, корреляционная функция K() есть обратное преобразование Фурье + спектральной плотности S().

S() =Ф(K())= K()e- jd;

(18.5) Спектральная плотность случай-ного + K() =Ф-1(S())= S()e+ jd;

процесса описывает разло-жение мощности процесса по гармоническим со ставляющим.

Уже известно (18.2-4), что дисперсия стационарного случайного процесса равна зна чению корреляционной функции в 0: D=K(0). Поэтому можно выразить дисперсию через интеграл от спектральной плотности, это фактически означает, что дисперсия есть суммарная мощность случайного процесса, распределённая по частоте.

+ D =K(0) = (18.6) S()d;

Дисперсия имеет размерность (и смысл) квадрата случайной величины. По этой причине рассматривается величина - интенсивность, или среднеквадрати R = D ческое значение (отклонение).

R имеет размерность самой величины и смысл среднего разброса случай ной величины вокруг математического ожидания M.

Чтобы интеграл (18.6) был сходящимся, надо, чтобы спектральная плотность убы вала с увеличением частоты достаточно быстро.

Аналогично можно дать определение взаимной спектральной плотности двух про цессов x(t) и y(t), выраженной через взаимную корреляционную функцию Kxy():

(18.7) + Sxy () = Ф(K ()) = K ()e- jd;

xy xy Если рассмотреть сигнал с бесконечным равномерным спектром, то ему будет соот - ветствовать корреляционная функция в виде -функции:

S() = N =const;

K() = N/2•();

D = K(0) =. (18.8) Эти три уравнения описывают “белый шум” с интенсивностью N. Ясно, что такой сигнал не может быть физически реализован в силу бесконечной мощности, однако, имеет привлекательное свойство - его значения в разные моменты времени совер шенно не связаны между собой. Как бы в каждый момент времени имеется незави симая случайная величина. Цена этой абстракции - нереализуемость такого процес са.

Pages:     || 2 |



© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.