WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Терентьев В.Ф., Оксогоев А.А.

Циклическая прочность металлических материалов Министерство образования Российской Федерации НОВОСИБИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ _ В.Ф. ТЕРЕНТЬЕВ, А.А. ОКСОГОЕВ ЦИКЛИЧЕСКАЯ ПРОЧНОСТЬ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ Утверждено редакционно-издательским советом университета в качестве учебного пособия НОВОСИБИРСК 2001 УДК 620.178.3(075.8) Т 35 Рецензенты: д-р техн. наук, проф. Н.В. Пустовой, д-р физ.-мат. наук, проф. С.Н. Кульков

Терентьев В.Ф., Оксогоев А.А.

Т 35 Циклическая прочность металлических материалов: Учеб. посо- бие. – Новосибирск: Изд-во НГТУ, 2001. – 61 с.

В учебном пособии изложены основные понятия и характеристики цикличе ской прочности, или сопротивления усталости металлических материалов. Рассмот рена физическая природа усталостного разрушения, основные периоды и стадии, ме ханизмы зарождения и распространения усталостной трещины. Даны различные точ ки зрения на природу предела выносливости, их сопоставления и характеристики факторов влияния на сопротивление усталости металлических материалов.

Пособие предназначено для студентов и аспирантов, технических специали стов, а также может быть использовано инженерами-машиностроителями, металлове дами и металлургами.

УДК 620.178.3(075.8) © Новосибирский государственный технический университет, 2001 г.

ВВЕДЕНИЕ Процесс постепенного накопления повреждений материала под действи ем переменных напряжений, приводящий к изменению свойств, образованию трещин, их развитию и разрушению, называется усталостью. Способность же материалов воспринимать эти повторные и знакопеременные напряжения без разрушения называется сопротивлением усталости или циклической проч ностью.

Опасность разрушения деталей машин при многократно повторяющейся нагрузке, для которой наряду с величиной нагрузки решающее значение имеют ее частота и число циклов, известна с начала развития промышленного маши ностроения в IX столетии, хотя уже в глубокой древности ассирийцы понима ли, что повторные удары таранов осадных машин могут разрушить любые кре постные ворота.

Самыми ранними исследованиями циклической прочности металли ческих материалов, известными из литературы, были опыты В.А. Альбер та (Германия, 1829 г.), в которых он подвергал циклическому изгибу звенья цепей для рудничных подъемников на сконструированной им машине (рис.

1). Термин усталость был введен в 1839 г. французским ученым Ж.-В. Пон селе, который обнаружил снижение прочности стальных конструкций при воздействии цик-лических напряжений.

Рис. 1. Первая машина для испытания на усталость стальных цепей (В. Альберт, 1829 г.) Однако наибольший вклад в научную основу проектирования метал лических конструкций, подвергаемых повторным напряжениям, внес не мецкий инженер Август Вёлер своими классическими опытами с железом и сталью в условиях повторного растяжения-сжатия и изгиба, результаты которых были опубликованы в период 1858 – 1870 гг. Л. Шпангенберг ( г.) впервые графически изобразил результаты исследований, опубликован ных А. Вёлером в виде таблиц. С тех пор графическое представление полу ченной зависимости между амплитудами напряжения цикла а и числом циклов нагружения до разрушения N называют диаграммой Вёлера (рис. 2).

А. Вёлер ввел понятие a R R NG NG NG2 N NG N число циклов нагружения число циклов нагружения о физическом пределе выносливости – максимальном циклическом напря жении, Рис. 2. Кривая усталости (кривая Вёлера):

1 – кривая усталости для образцов с физическим пределом выносливости, 2 – кривая усталости без физического предела выносливости напряжение при котором нагрузка может быть приложена неограниченное число раз, не вызывая разрушения. Для металлических материалов, не имеющих фи зического предела выносливости, предел выносливости R – значение макси мального по абсолютной величине напряжения цикла, соответствующее зада ваемой долговечности. Для металлов и сплавов, проявляющих физический предел выносливости, принята база испытаний 107 циклов, а для материа лов, ординаты кривых усталости которых по всей длине непрерывно уменьшаются с ростом числа циклов, – 108 циклов (рис. 3). Первый тип кривой особенно характерен для ОЦК-металлов и сплавов, хотя может на блюдаться при определенных условиях у всех металлических материалов с любым типом кристаллической решетки, а второй тип – соответствует преимущественно ГЦК-металлам и сплавам (алюминиевые сплавы, медные сплавы и др.). В настоящее время различают многоцикловую усталость и малоцикловую усталость [30]. Согласно ГОСТ 23.207 – 78 (Сопротивление усталости. Основные термины, определения и обозначения) [26] многоцик ловая усталость – это усталость материала, при которой усталостное по вреждение или разрушение происходит в основном при упругом деформирова нии, а малоцикловая усталость – усталость материала, при которой устало стное повреждение или разрушение происходит при упругопластическом де формировании (по ГОСТ 25.502 – 79 Методы испытаний на усталость при малоцикловой усталости максимальная долговечность до разрушения со ставляет условное число 5·104 циклов) [10,11].

время t Т Период цикла Рис.3. Основные параметры цикла при гармоническом циклическом нагружении a max min напряжение 1. ПОЛНАЯ КРИВАЯ УСТАЛОСТИ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ МАТЕРИЛОВ Цель большинства усталостных испытаний – определение долговечности при напряжениях, меньших статического предела текучести. В ряде случаев для оптимального проектирования требуется знать поведение материала при цик лических напряжениях (рис. 3), вызывающих усталостное разрушение после небольшого числа циклов изменения напряжений или деформаций. Поэтому наряду с построением обычных кривых усталости большое развитие получили работы по исследованию несущей способности материалов при малоцикловой усталости. На рис. 4 в общем виде представлена полная кривая усталости в диапазоне напряжений от временного сопротивления разрушению (предела прочности) до предела выносливости (предела усталости). Конечно, построение полной кривой усталости в большинстве случаев носит условный характер, так как для получения полного спектра амплитуд напряжений или деформаций требуются различные типы испытательных машин. Однако построение полных кривых усталости позволяет понять суть методов расчета несущей способности в каждой области кривой усталости и улучшить методику исследований при нестационарных циклических нагрузках [33,35,9].

Полная кривая усталости в первую очередь разделяется на две основные области: малоцикловой и многоцикловой усталости. Ряд исследований показы вает, что условной границей между этими областями является напряжение, равное динамическому пределу текучести (при скоростях соответствующего циклического нагружения). Есть мнение, что эта граница связана со сменой на пряженного состояния.

В П П К К R R ЦЦ Т Т N NK К 5* N5 · N NG N G число циклов нагружения напряжение Рис. 4. Полная кривая усталости Область малоцикловой усталости охватывает диапазон напряжений от В до К (ломаная линия АБВ). В области малоцикловой усталости можно выде лить два характерных участка. На участке I, который иногда называют участ ком циклической ползучести, разрушение пластичных металлических материа лов носит квазистатический характер с образованием шейки в месте излома.

Для этого участка характерно непрерывно возрастающее с числом циклов на гружения накопление пластической деформации. При этом петля механическо го гистерезиса вплоть до разрушения образцов всегда остается открытой. На участке II на поверхности разрушения уже отчетливо можно выделить зону ус талостного излома. На этом участке циклического деформирования петля меха нического гистерезиса становится замкнутой. Напряжение перехода от одного вида разрушения к другому при малоцикловой усталости обозначено через п.

Переход от циклической ползучести к собственно малоцикловой усталости сопровождается изменением механизма макропластического деформирования материала.

Долговечность в области малоцикловой усталости при нагружении с постоянной общей амплитудой деформации за цикл зависит от упругой и пластической составляющих, которые определяются из параметров петли механического гистерезиса (рис. 5):

Д/2 = Деe/2 + Деp/2 = уIf /E(2N )b + еIf (2N )c, (1) f f где Де – амплитуда общей деформации за цикл;

Деe – амплитуда упругой деформации;

Деp – амплитуда пластической деформации;

уIf – коэффициент усталостной прочности;

2N – число циклов до разрушения;

f еIf – коэффициент усталостной пластичности;

b,c – параметры, характеризующие усталостную пластичность.

Имеются экспериментальные данные, что это уравнение в ряде случаев справедливо для области многоцик ловой усталости.

2. ПЕРИОДЫ И СТАДИИ МНОГОЦИКЛОВОЙ УСТАЛОСТИ Многие авторы процесс накопления усталостных повреждений, не разде ляя на периоды, делят на следующие стадии: циклического упрочнения (или разупрочнения), зарождения и распространения усталостных трещин. На наш взгляд, прежде чем рассмотреть периодичность и стадийность процесса уста лостного разрушения целесообразно это сделать для статического деформи рования, поскольку закономерности процессов пластической деформации и разрушения при различных видах деформирования имеют много общего [7,13,14]. Периодичность и стадийность процессов пластической деформации при статическом растяжении для случая поликристаллических металлов и сплавов с ОЦК-решеткой, имеющих физический предел текучести, могут быть рассмотрены с учетом накопления повреждений (рис. 6). Следует отме тить, что это наиболее сложный вид диаграммы статического растяжения у металлических материалов. Усложнить эту диаграмму можно лишь, добавив участок деформации прерывистой текучести, которая иногда наблюдается на стадии деформационного упрочнения, например, у низкоуглеродистых ста лей в интервале температур испытания 100...300 С (так называемый эффект Портевена – Ле Шателье). В случае ГЦК-металлов и сплавов обычно на та кой диаграмме отсутствуют зуб и площадка текучести. Рассмотрев стадий ность деформации и накопления повреждений на примере такой сложной диаграммы, легче перейти к более простым случаям.

B a=/ / D - амплитуда 0 напряжений / A e=/ а f амплитуда пластической деформации, p/ амплитуда общей деформации, t/ амплитуда упругой деформации, e/ ’f /E c b число переменных циклов до разрушуения log(2N) б Рис. 5. Параметры петли механического гистерезиса (а) и кривая усталости в координатах амплитуды деформация – число циклов нагружения (б) амплитуда деформации log / E = e p o l s E = e p o l s В настоящее время при изучении процесса разрушения металлических материалов (будь то статическое деформирование или какой-либо более слож ный вид нагружения – усталость, ползучесть и т.п.) принято делить весь про цесс накопления деформации и разрушения на два основных периода: период зарождения и период распространения трещин. При статическом растяжении, по-видимому, можно пластическую деформацию и повреждения, накопленные до начала образования шейки, классифицировать как период зарождения тре щин, а шейкообразование с последующим разрушением как период распро странения трещин (заштрихованная область на рис. 6) [2,3,31].

T>T T

II Период: Раcпрос Зарождение трещин транение трещин С К Рис. 6. Периоды и стадии статического растяжения Рассмотрим, какие основные стадии накопления повреждений свойствен ны периоду зарождения трещин.

Первая стадия – стадия микротекучести. На этой стадии происходит не которая микропластическая деформация металла, причем наиболее интенсивно она происходит в приповерхностных слоях глубиной порядка размера зерна.

Для металлических материалов с физическим пределом текучести окончание этой стадии четко фиксируется началом негомогенной деформации Людерса- Чернова.

Вторая стадия – стадия текучести, на которой наблюдается негомоген ная пластическая деформация в виде прохождения по всей рабочей длине об разца фронта Людерса – Чернова. Уже на ранних стадиях пластического тече ния в металле могут зарождаться субмикротрещины (длиной порядка 100 нм, шириной 1...10 нм, радиусом острия ~ 0,1 нм). Этот дефект атомных масштабов, возникающий при встрече полосы скольжения с препятствием, по существу представляет собой сверхдислокацию, находящуюся в упругом равновесии с полем напряжений, создаваемых клином субмикротрещины в окружающем материале. При низкотемпературном отжиге эти субмикротрещины захлопы ваются.

Методами малоугловой рентгеновской дифракции и электронной микро скопии обнаруживаются зародышевые субмикротрещины с размерами от тыся чи ангстрем. Стадия текучести не наблюдается у металлических материалов, у которых на диаграмме статического растяжения отсутствует деформация Людерса – Чернова.

Третья стадия – стадия деформационного упрочнения. На этой стадии в пластичных металлах и сплавах интенсивно повышается плотность дислокаций и формируется дислокационная ячеистая структура, а при определенном крити с ческом напряжении у, предложенном И.А. Одингом и Ю.П. Либеровым [15], к на поверхности металла появляются субмикротрещины размером порядка 1-2 мкм. Внутри металла также образуется дефектная структура в областях с критической плотностью дислокаций. Завершается эта стадия достижением максимальной нагрузки и началом шейкообразования.

В периоде распространения трещин (от начала шейкообразования до окончательного разрушения материала) при статическом растяжении также можно выделить ряд стадий. В настоящее время показано [23], что процесс шейкообразования связан с развитием дисклинационных (поворотных) мод пластической деформации, образованием ячеистой структуры с плотностью дислокаций (3-7)10-13 м-2 и зарождением пор на стенках дислокационных ячеек.

Рост пор и их последующее объединение происходит в условиях интенсивной пластической деформации и сопровождается в -Fe появлением значительного количества микродвойников длиной 100...200 и шириной 50. Процесс раз рушения перемычек, разделяющих соседние поры, включает стадии зарожде ния, роста и объединения пор. Следует, однако, отметить, что вопрос о стадий ности вязкого разрушения при шейкообразовании требует специального рассмотрения.

Проанализируем теперь стадийность процессов пластической деформа ции и разрушения в условиях циклического деформирования. В дальнейшем мы будем изучать закономерности усталостного разрушения в основном в об ласти многоцикловой усталости, хотя проблемы многоцикловой и малоцикло вой усталости бывает трудно разделить. Обобщенная диаграмма многоцикло вой усталости (рис. 7) отражает основные закономерности накопления повреж даемости в основных периодах и стадиях процесса усталостного разрушения металлических материалов, имеющих на кривой статического растяжения фи зический предел текучести. В диапазоне циклических напряжений от кц до тц весь процесс усталости в зависимости от числа циклов нагружения можно раз делить на два основных периода (по аналогии со стадийностью процессов пла стической деформации и разрушения при статическом нагружении): зарожде а З Г С А II. Период TTXЦ Ц Распространение I. Период К трещин Зарождение трещин Кривая А а усталости 2 3 Б В R lg N 1 2 В Б R Д Ж Е Ц Т И NG ~ 187 циклов lg N ния усталостных трещин и распространения усталостных трещин (заштрихо ванная область на рис. 7).

Рис. 7. Периоды и стадии при многоцикловой усталости Период зарождения усталостных трещин, так же как и в случае статического деформирования, можно разделить на три основные стадии.

1. Стадия циклической микротекучести, в которой протекают процес сы, аналогичные процессам, происходящим на стадии микротекучести при статическом деформировании.

2. Стадия циклической текучести (негомогенной деформации), в кото рой наблюдается негомогенное пластическое течение материала, аналогичное деформации Людерса-Чернова при статическом деформировании. Однако про хождение фронта Людерса-Чернова в условиях циклического деформирования имеет ряд особенностей. У металлических материалов, у которых отсутствует физический предел текучести при статическом деформировании, стадия цикли ческой текучести отсутствует.

3. Стадия циклического упрочнения (разупрочнение), которая завер шается достижением линии необратимых повреждений (линии Френча). Стадия циклического упрочнения наблюдается у пластичных металлов и сплавов, а стадия циклического разупрочнения – у высокопрочных металлических мате риалов. Так же как и при статическом деформировании, на этой стадии наряду с процессами деформационного упрочнения наблюдается развитие повреждае- мости в виде образования субмикротрещин (пунктирная линия СДЕ).

Описанные выше стадии периода зарождения усталостных трещин наиболее характерны для ОЦК-металлов, имеющих физический предел те кучести при статическом растяжении, и металлов и сплавов с другими типами кристаллических решеток, у которых предел текучести проявля ется (известно, что физический предел текучести наблюдается при опре a напряжение О Н З т т к м а а е е о р ч и к к н о а к у у ч л ж р ч ч а о о д е е н Л т с е ц с и и р т н т и п е н и е и и о к и щ в е я л ц р и и у у е и с ж н ч с к т д е а т л е л а с и н о к л и с ч о о й т е н й с с ы т к х н о ы й х деленных условиях практи-чески у всех металлов и сплавов с любым типом кристаллической решетки).

Эти стадии хорошо выявляются в условиях нагружения с постоян ной общей (упругой и пластической) амплитудой деформации за цикл. В случае испытаний металлических материалов с постоянной амплитудой пластической деформации за цикл, не имеющих физического предела теку чести, период зарож-дения усталостных трещин может сразу начинаться со стадии деформационного упрочнения или разупрочнения. Кроме того, для выявления стадий циклической микротекучести и циклической теку чести необходима специальная методика усталостных испытаний.

Период распространения усталостных трещин, расположенный между кривой усталости (линия АБВ на рис. 7) и линией необратимой повреждаемо сти (линия СБ), обычно описывают кинетическими диаграммами усталостного разрушения (КДУР) (зависимость между скоростью роста усталостной трещи ны lg и размахом коэффициента интенсивности напряжений lgК (или lgКmax)). В этом периоде усталостного нагружения выделяют три основные ста дии (рис. 8):

1 – стадия припорогового роста усталостной трещины при скорости распространения трещины в интервале 10-5- 10-6 мм/цикл;

2 – стадия стабильного роста усталостной трещины (10-5 - 5.10-6 < > > 10-3 мм/ цикл);

3 – стадия ускоренного (нестабильного) роста усталостной трещины при > 10-3 мм/ цикл.

lg период распространения усталостных трещин m =C(K) Kt1 K1-2 Kc K1s K2-3(Ks) Kfc lgK максимальный коэффициент интенсивности напряжений Рис. 8. Кинетическая диаграмма усталостного разрушения (КДУР) (схема) На КДУР выделяют две основные характеристики циклической трещиностойкости:

трещины малые усталостные усталостных трещин скорость распространения о н р е з е о н п у р к о м н е л р к е о з е – пороговый размах коэффициента интенсивности напряжений Кth, ниже которого усталостная трещина не распространяется;

– критический размах коэффициента интенсивности напряжений Кfс, при котором происходит усталостное разрушение.

Ниже более детально рассмотрены процессы накопления усталостных повреждений в каждом из периодов и стадий в условиях циклического дефор мирования.

2.1. ПЕРИОД ЗАРОЖДЕНИЯ УСТАЛОСТНЫХ ТРЕЩИН 2.1.1. СТАДИЯ ЦИКЛИЧЕСКОЙ МИКРОТЕКУЧЕСТИ Фундаментальной особенностью поведения металлических материалов, подвергающихся разрушению, является непременное наличие перед разруше нием микро- или макродеформации. В зависимости от структурного состояния, вида нагружения и асимметрии цикла предел выносливости ОЦК-металлов и сплавов может быть по своему значению выше и ниже физического предела те кучести. В том случае, когда он ниже физического предела текучести (наиболее частый случай), циклическое деформирование начинается со стадии цикличе ской микротекучести. Иногда наличие этой стадии связывают с эффектом за держки текучести при усталости (phenomen of delayed fatigue yielding) по анало гии с эффектом задержки текучести при статическом деформировании.

a, МПа 1–2 а = 0,112 % 1- 2a=0,112% 2–2 а = 0,1 % 2- 2a=0,1% 3–2 а = 0,085 % 3- 2a=0,085% Ц циклический предел прочности Т N, в тыс.

2 4 6 8 10 12 14 16 Рис. 9. Изменение циклического напряжения в процессе усталостного нагружения образцов из армко-железа На рис. 9 представлены экспериментальные данные по изменению мак симального напряжения а (меньшего статического предела текучести при ис- следованных амплитудах циклической деформации) в зависимости от числа циклов при испытании на усталость с постоянной амплитудой деформации за цикл образцов из отожженного железа [32]. На этой стадии (горизонтальные участки кривых на рис. 9) раскрытия петли механического гистерезиса (точ ность замера деформации 0,001 %) не происходит и циклическое напряжение с ростом числа циклов остается постоянным. На зеркально полированной поверх ности образцов не наблюдается следов макроскопической деформации. Элек тронно-микроскопические исследования показали, что на этой стадии цикличе ского деформирования, как и в условиях статического нагружения, изменяется дислокационная структура: на границах ферритных зерен генерируется новые дислокации;

в отдельных зернах наблюдаются дислокационные сплетения. В наиболее благоприятно ориентированных зернах могут генерироваться полосы скольжения. Пример дислокационной структуры, формирующейся на этой ста дии циклического нагружения в отожженных образцах из стали Ст. 3, приведен на рис. 10.

Рис. 10. Дислокационная структура низкоуглеродистой стали Ст. на стадии циклической микротекучести (х 15000) Интенсивность микропластической деформации на этой стадии циклического деформирования в припо верхностных слоях металла выше, чем во внутренних объемах. Об этом свидетельствуют данные рентгено структурного анализа с использованием послойного удаления металла и сравнения плотности дислокаций в объеме и приповерхностных слоях металла. Причина такого поведения связана с рядом факторов:

– с особенностью закрепления приповерхностных источников дислока ций (имеющих одну точку закрепления), у которых критическое напряжение начала их работы значительно ниже, чем у источников в объеме;

– наличием в поверхностном слое более грубой, чем в объеме, дислока ционной сетки Франка (в этом случае для генерирования дислокаций требуется меньшее напряжение);

– наличием поверхностных концентраторов напряжений;

– различием скоростей движения дислокаций у поверхности и внутри ме таллов и т.д.

Следует отметить по данным ряда исследований, что стадия циклической микротекучести при испытаниях на усталость с посто янной амплитудой пластической деформации за цикл может отсутствовать.

2.1.2. СТАДИЯ ЦИКЛИЧЕСКОЙ ТЕКУЧЕСТИ Стадия циклической текучести наблюдается у металлических материалов, имеющих физический предел текучести, и связана с прохождением фронта Лю дерса-Чернова в условиях циклического деформирования. После достижения определенного числа циклов (соответствующих окончанию стадии цикличе ской микротекучести) наблюдается начало раскрытия петли гистерезиса и сни жение действующего напряжения а (при испытаниях с общей постоянной де формации за цикл) у образцов из отожженного железа (рис. 9). Происходит процесс макроскопического циклического разупрочнения. Такое поведение ха рактерно для материалов, имеющих физический предел текучести и испыты ваемых на усталость ниже статического предела текучести. На этой стадии циклического деформирования проходит фронт Людерса-Чернова. На полиро ванной поверхности образцов железа образуются темные язычки пластиче ской деформации на границе перехода от рабочей части к головкам образца.

Особенности прохождения фронта текучести при усталости в условиях растя жения – сжатия показаны на рис. 11. Увеличение числа циклов нагружения не приводит к возникновению типичного фронта текучести (деформации Людер са-Чернова). Вместо этого область образца, составляющая примерно одну треть рабочей части образца, постепенно покрывается волнистыми следами деформа ции, ориентированными в двух пересекающихся плоскостях скольжения. С ростом числа циклов деформированные области охватывают другие объемы материала. При больших циклических деформациях прохождение циклическо го фронта Людерса-Чернова в условиях усталости с переменой знака нагруже ния связано с образованием волнистого рельефа на поверхности образца (рис. 11,а).

Следует отметить, что в процессе такого макроскопического разупрочне ния образца (снижения амплитуды напряжения с ростом числа циклов, см. рис. 9) элементарные объемы металла упрочняются – в них повышается плотность дислокаций. Своеобразный характер изменения механических свойств железа (макроскопическое разупрочнение, сопровождаемое локальным упрочнением) в процессе циклического деформирования на этой стадии вызван распространением локальных усталостных зон макроскопической дефор мации с подвижными дислокациями. Преобладающим типом структуры образ цов из железа на стадии циклической текучести являются чаще всего вытяну тые вдоль одного из направлений плоские скопления дислокаций. С ростом числа циклов или амплитуды нагружения сплетения дислокаций увеличивают ся в размере и становятся еще плотнее. Отдельные сплетения смыкаются, обра зуя подобие ячеистой структуры.

а в г б Рис. 11. Металлографические особенности прохождения фронта Людерса-Чернова в условиях растяжения-сжатия армко-железа при a, равном статическому пределу текучести:

а – следы и профиль циклической полосы деформации;

б – зародыш пластического течения;

в – схема развития пластической деформации;

г – устойчивые полосы скольжения Распространение фронта Людерса – Чернова на стадии циклической текучести связано с процессами интенсивного изменения дислокационной структуры в областях металла, где этот фронт уже прошел (происходят процессы деформационного упрочнения в локальных объемах металла). Это является особенностью процесса циклического деформирования по сравнению со статическим нагружением. Из-за длительности процесса усталости проис ходят также структурные изменения и в областях, соответствующих микротекучести ме талла. Эти изменения связаны с накоплением микропластической деформации и процес сами динамического деформационного старения (например, у углеродистых сталей).

2.1.3. СТАДИЯ ЦИКЛИЧЕСКОГО УПРОЧНЕНИЯ (РАЗУПРОЧНЕНИЯ) Как уже отмечалось выше, стадии циклической микротекучести и цикли ческой текучести характерны для металлов и сплавов, имеющих физический предел текучести, и их можно изучать по определенной методике усталостных испытаний. Для металлических материалов, не имеющих физического предела текучести, усталостный процесс начинается с кратковременной стадии цикли ческой микротекучести (которая часто протекает в процессе вывода испыта тельной машины на заданную амплитуду нагружения), а затем следует стадия циклического деформационного упрочнения (разупрочнения). Эту стадию надо рассматривать как конкуренцию двух кинетических процессов – пластической деформации и разрушения (по терминологии И.А. Одинга – упрочнения и разу прочнения). Поэтому в области циклического упрочнения (третья стадия в пе риоде зарождения усталостных трещин, см. рис. 7) пунктирной линией отмече но геометрическое место точек, соответствующих началу появления поверхно стных субмикротрещин размером 1...3 мкм. Склонность металлических мате риалов к циклическому упрочнению или разупрочнению определяется отноше нием предела прочности к условному пределу текучести. Известно, что все материалы с ув/у0,2 < 1,2 разупрочняются при циклическом деформировании, тогда как материалы, для которых ув/у0,2 = 1,4 и выше, циклически упрочня ются. При 1,2 ув/у0,2 1,4 может происходить либо упрочнение, либо разупрочнение.

На первых двух стадиях периода зарождения усталостных трещин, хотя и происходят изменения в структурном состоянии материалов, механические свойства при этом практически не меняются. На стадии же циклического уп рочнения (разупрочнения) происходит интенсивное изменение механических свойств до определенного числа циклов, которое зависит от амплитуды прило женной нагрузки. Затем достигается стабилизация этих свойств или их значе ния изменяются мало. Для исследования изменений механических свойств в процессе циклического деформирования используют петлю механического гис терезиса, форма и площадь которой меняются в процессе нагружения. Харак терные параметры петли гистерезиса показаны на рис. 5,а, а наиболее важные методики испытаний на усталость – схематически на рис. 12. Применяемый в настоящее время метод испытания с контролируемым напряжением, при кото ром в образце в процессе всего испытания поддерживается постоянство двух граничных напряжений цикла, показан на рис. 12,а. Две приведенные на этом рисунке петли гистерезиса отражают реакцию материала на внешнюю нагруз ку в различные моменты времени. При этом методе испытания достаточно определять лишь изменение ширины петли гистерезиса. При испытаниях на ус талость с предварительно заданными границами суммарной деформации, по мимо измерения амплитуды пластической деформации следует также опреде лять изменение амплитуды напряжения цикла (рис. 12,б). В фундаментальных металловедческих исследованиях предпочитают применять испытания с посто янной амплитудой пластической деформации за цикл (рис. 12,в). Изменение механических свойств при этом проявляется в изменении действующего в об разце напряжения.

а а p,a 2а=const 2p,a=const а) испытания с постоянной б) испытания с постоянной в) испытания с постоянной амплитудой циклического амплитудой суммарной амплитудой пластической а б в напряжения деформации деформации Рис. 12. Методы проведения усталостных испытаний с постоянной амплитудой:

а – циклического напряжения: б – суммарной деформации;

в – пластической деформации Для научных исследований преимущественно выбирают изменение нагрузки во времени по пилообразному закону, так как в этом случае материал деформируется приблизительно с постоянной скоростью. Частое применение синусоидальной временной функции нагруз ки в практике является следствием имеющихся в распоряжении машин.

По результатам усталостных испытаний, используя данные по изменению параметров петли механического гистерезиса, строят кривые циклического упрочнения (разупроч нения) (рис. 13). Оценка результатов испытаний с контролируемым напряжением дает со ответствующую каждому циклу нагружения амплитуду пластической деформации р,а как половину ширины петли гистере-зиса при напряжении цикла а. Затем обычно в логариф мическом масштабе строят зависимость амплитуды необратимой пластической деформа ции р,а от числа циклов нагружения. Аналогично поступают при испытании с контроли руемой амплитудой суммарной или пластической деформации.

а =const Методика Монотонное Монотонное Упрочнение испытаний упрочнение разупрочнение и разупрочнение,а,а,а а = const N N N а а а р,а = const а = const N N N Рис. 13. Характерные типы кривых циклического упрочнения (разупрочнения) В зависимости от структурного состояния материала встречаются три типа характер ных кривых циклического упрочнения (разупрочнения) (рис. 13). Монотонное циклическое упрочнение под действием циклической нагрузки, например, наблюдается в нормализован ных конструкционных сталях, которые испытываются на усталость при амплитудах, боль ших макроскопического предела текучести. Монотонное циклическое разупрочнение харак терно для высокопрочных и холоднодеформированных металлических материалов при ам плитудах напряжения ниже предела текучести. Первоначальное циклическое разупрочнение и последующее циклическое упрочнение типично для нормализованных конструкционных сталей, если величина приложенной нагрузки не превышает макроскопический предел теку чести. На рис. 14, для примера, пред-ставлены кривые циклического упрочнения конструк ционной стали Ск 45.

Кроме кривых циклического упрочнения (разупрочнения) для оценки поведения ме таллических материалов в условиях циклического нагружения строят также кривые цикли ческого деформирования (рис. 15) в координатах циклическое напряжение – деформация, причем берут значения циклической деформации при достижении стабилизации (насыще ния) параметров петли гистерезиса. При монотонном циклическом упрочнении материала в случае испытания с контролируемым напряжением в многоцикловой области нагружения наблюдают горизонтальный ход кривых. Почти не зависящую от числа циклов нагружения амплитуду пластической деформации в этом случае рассматривают в качестве амплитуды насыщения. В предположении, что постоянство амплитуды пластической деформации под держивается достаточно точно, пару значений (а, р,а) можно рассматривать как точку кри вой циклического деформирования. Кривую циклического деформирования (а – р,а) моно тонного упрочнения строят по схеме, приведенной на рис. 15,а.

a=const 360 Н/мм 335 Н/мм 320 Н/мм 299 Н/мм 279 Н/мм 245 Н/мм 1 2 3 4 5 10 10 10 10 10 число циклов нагружения а) а p=const [10-6] 101 102 103 104 105 число циклов нагружения б) б Рис. 14. Кривые циклического упрочнения нормализованной стали Ск 45 при испытаниях на усталость с постоянной амплитудой напряжения (а) и с постоянной амплитудой пластической деформацией за цикл (б) Для материалов, которые ни при какой амплитуде напряжения не дают горизонтального участка кривой в течение достаточно большого числа циклов нагружения, однозначно определить кривую циклическое напряжение – дефор мация значительно сложнее. Есть предложение взять за меру циклической пла стической деформации величину, которая измеряется при половине числа цик лов нагружения до разрушения (рис. 15,б). Однако такой подход некорректен.

Если по этому методу с помощью кривых циклического упрочнения опреде лить значения напряжения и деформации, то они могут относиться к совершен но различным деформированным состояниям материала.

- пластическая деформация за цикл, в амплитуда напряжения, Н / мм p,a монотонное упрочнение a =const a pс,a a N а а) p,a разупрочнение и упрочнение N=Np/ p,a p,a pс,a N=Np/ 1 p,a =const a N б) б Рис. 15. Методы определения кривой циклического деформирования В случае более сложного поведения материала (первоначальное цикличе ское разупрочнение с последующим упрочнением) для построения кривой цик лического деформирования можно также использовать метод, в основу которо го положено представление об изменении свойств материала при наличии в нем зародившейся трещины. Образование трещин проявляется на кривых цикличе ского деформирования в том, что амплитуда пластической деформации вслед за фазой циклического упрочнения с ростом числа циклов нагружения вновь уве личивается. Это можно объяснить уменьшением поперечного сечения образца, что позволяет связать четко выраженный минимум на кривой циклического уп рочнения (разупрочнения) с зарождением трещин и использовать для построе ния кривой циклического деформирования соответствующие значения а и ра.

При определении отдельных точек кривой циклического деформирования по ступают так, как схематически показано на рис. 16. На рис. 17 в качестве при мера представлены кривые циклического деформирования углеродистой и ле гированной сталей. Из сравнения кривых статического и циклического дефор мирования делают вывод, является ли материал циклически упрочняющимся (если кривая циклического деформирования проходит выше кривой стати статического деформирования) или он циклически разупрочняющийся (кривая циклического деформирования проходит ниже кривой статического деформирования).

p,a a p,a (0,1) 0, 0,1=const 0, p,a (0,2) 0,2=const p,a (0,2) p,a p,a (0,1) NА (0,1) NА (0,2) N Рис. 16. Рациональное определение кривой циклического деформирова ния при немонотонном поведении материала б а Ск X2 Сr Ni усталость статика усталость статика 012 01 деформация, % а б Рис. 17. Кривые циклического деформирования:

а – углеродистая сталь, б – легированная сталь Полученные для поликристаллических материалов данные показывают, что кривую циклического деформирования можно описать степенной функций а = К (р,а)n, (2) где К – коэффициент циклической прочности;

n – показатель кривой цикличе ского деформирования.

напряжение,, H/ м Циклическое упрочнение обычно наблюдается у пластичных металлических материалов, а циклическое ра зупрочнение у высокопрочных или предварительно деформированных материалов. У металлов и сплавов, имеющих физический предел текучести, вначале происходит циклическое разупрочнение, связанное с него могенностью пластической деформации на площадке текучести (при циклических нагрузках ниже предела текучести), а затем упрочнение.

На стадии циклического деформационного упрочнения интенсивно по вышается плотность дислокаций в пластичных металлических материалах (рис. 18). При этом наблюдается большое разнообразие формирующихся дислокационных структур в зависимости от типа кристаллической решетки и структурного состояния металлических материалов. Однако если просто изучать все многообразие дислокационных структур, то очень трудно выя- вить общие закономерности накопления повреждений в процессе усталости.

1.4* 1.2* 1.0* 0.8* 0.6* 0.4* 0.2* a=220 N*mm- 1 10 100 1000 число циклов нагружения, N a) а 1/ a=110 9,5*10- 5*104 10*104 15*104 20* плотность дислокаций, 1/2(cm-1) б) б Рис. 18. Изменение плотности дислокаций в процессе усталости сплава:

1/ - плотность дислокаций, (cm ) медь – 35с%, никель – 3,5с%, хром;

а – изменение плотности дислокаций от количества циклов нагружения, б – изменение плотности дислокаций от уровня циклического напряжения Важно рассмотреть эволюцию дислокационных структур при характерных (по роговых) условиях пластической деформации разрушения. В этом смысле весьма перспективно привлечь к анализу представления синергетики (области научных исследований, целью которых является выявление общих закономер ностей в процессах образования, устойчивости и разрушения упорядоченных временных и пространственных структур в сложных неравновесных системах различной природы) [23,25]. Подходы синергетики позволяют описывать слож ное поведение открытых систем (а образец или конструкция, которые испыты ваются на усталость, являются открытыми системами), не вступая в противоре чие со вторым законом термодинамики. Синергетика оперирует с диссипатив ными структурами, образующимися в неравновесных условиях в результате обмена энергией (или энергии и веществом) с окружающей средой при подводе внешней энергии к материалу [24,18].

Повышение плотности дислокаций на стадии циклического деформаци онного упрочнения приводит к формированию упорядоченных самооргани зующихся дислокационных структур (СДС). Эти структуры в основном явля ются диссипативными. И. Пригожин и И. Стенгерс [8] образование диссипа тивных структур связывают с термодинамической неустойчивостью системы в точке бифуркации, когда, например, хаотическая структура перейдет на новый, более дифференцированный и более высокий уровень упорядоченности или ор ганизации (например, формирование в металлах при циклической деформации упорядоченных ячеистой или полосовой дислокационных структур). Для фор мирования и поддержания таких структур требуется большая энергия, чем для поддержания более простых структур, на смену которым они приходят. Таким образом, диссипативными структурами называют не все динамические струк туры, а лишь те самоорганизующиеся структуры, которые вносят существен ный вклад в общую энергию системы. К этим структурам можно отнести также такие, которые называют низкоэнергетическими дислокационными структура ми (НДС). Для них характерно наличие объемов, практически свободных от дислокаций, с граничными областями, где плотность дислокаций очень высока (неоднородное стационарное состояние, устойчивое к малым возмущениям).

В настоящее время предлагается следующая классификация дислокаци онных структур, возникающих при циклических деформациях:

– структуры равновесия (например, НДС);

– сильно неравновесные самоорганизующиеся дислокационные структу ры (СДС).

НДС являются частным случаем СДС. В свою очередь, СДС предложено разбить на две категории: самоорганизующиеся дислокационные структуры, связанные с единичным скольжением (устойчивые полосы скольжения, дисло кационная сетка у границ зерен, венная структура), и самоорганизующиеся дислокационные структуры, связанные с множественным скольжением (лаби- ринтная и ячеистая структуры). На рис. 19 приведены примеры ячеистой и по лосовой дислокационных структур, формирующихся в процессе усталости, а также структур, формирующихся на начальных стадиях усталости [39, 40].

Что, наконец, представляется нам затверделым и плотным, то состоять из начал крючковатых должно несомненно, сцепленных между собой наподобие веток сплетенных.

Римский поэт Тит Лукреций Кар – О природе вещей.

(1 век до н.э.) а б в г Рис. 19. Дислокационные структуры, формирующиеся в процессе усталости железа при комнатной температуре на разных стадиях:

а – циклическая микротекучесть, б – текучесть, в, г – деформационное упрочнение Следует отметить, что кроме изменения плотности дислокаций в процессе циклического деформирования, на стадии циклического деформационного упрочнения могут интенсивно проходить фазовые превращения (например, мартенситные превращения в метастабильных аустенитных сталях или процессы возврата в алюминиевых сплавах) и другие структурные изменения (динамическое деформационное старение в угле родистых сталях и др.). Эти фазовые превращения и структурные изменения могут существенно влиять на долговечность металлических материалов.

Механизмы деформационного упрочнения при усталости в основном та кие же, как и при статическом деформировании. Все они связаны с взаимодей ствием движущихся дислокаций с различного рода препятствиями:

– с другими дислокациями (или дислокационными образованиями);

– границами зерен;

– растворенными чужеродными атомами и различного рода частицами (когерентными и некогерентными выделениями, упорядоченными фазами и крупными вторыми фазами). Специфика циклического деформирования связа на с относительно малыми внешними напряжениями, которые повторяются большое число циклов.

Достижение пунктирной линии зарождения субмикротрещин на стадии циклического деформационного упрочнения (см. рис. 7) связано с формирова нием таких СДС с критической плотностью дислокаций ( 1014 м-2), напри мер, в стенках дислокационных ячеек или полосовых структур. Именно в этих локальных объемах металлов возникают уже на стадии циклического деформа ционного упрочнения субмикротрещины размером порядка 1...3 мкм.

По поводу зарождения трещин в теории прочности существуют два под хода: механический и кинетический (термофлуктуационный). Согласно меха ническому подходу разрыв межатомной связи происходит в том случае, если сила F, действующая на нее, больше некоторой критической силы Fm.Тепловое движение атомов при этом не учитывается. При F < Fm разрыва не происходит вообще, а при F Fm он происходит мгновенно (за время, равное примерно времени атомного колебания 10-12 с). Сила со скоростью порядка скорости звука переходит на соседнюю связь. При термофлуктуационном подходе раз рыв межатомной связи происходит при F< Fm за счет воздействия на нее тепло вой флуктуации. Сила F< Fm играет при этом двоякую роль:

– понижает энергетический барьер, который необходимо преодолеть для разрыва связи, – обеспечивает энергетическую выгодность конечного состояния с разо рванной связью.

При таком подходе разрыв межатомной связи становится вероятностным процессом, требующим времени ожидания достаточно мощной тепловой флук туации, способной разорвать связь. Вследствие этого процесс разрушения явля ется кинетическим процессом накопления разорванных связей во времени.

а б в Рис. 20. Двойникование в процессе циклического деформирования технического железа при температуре 77 К (а, б) и схема образования микротрещины при встрече двойника с границей зерна (в) Рис. 21. Зарождение усталостных трещин (повторное растяжение) у неметаллических включений в Ст. 3 (а = 245 МПа, N= 4,6·103 циклов – а,б);

дислокационная структура у неметаллического включения на стадии циклической текучести (в) и схема зарождения усталостной трещины у включения (г) б в а б г в Рис. 22. Образование межзеренных трещин в условиях повторного растяжения молибдена (а,б) и схема зарождения трещины у границы зерна при встрече с ней полосы скольжения (в) а б в г Рис. 23. Встреча устойчивых полос скольжения с границей ферритного зерна (а), перлитной колонией (б), образование микротрещин при пересечении двух систем скольжения в образцах из стали Ст 3 (в) и схема образования микротрещин при пересечении двух систем скольжения (г) В условиях циклического деформирования могут наблюдаться те же механизмы зарождения трещин, которые свойственны и другим видам нагружения:

– механизм слияния дислокаций;

– механизм заторможенного сдвига;

– механизм вскрытия полосы скольжения;

– механизм Коттрелла;

– зарождение микротрещин на пересечении полос скольжения;

– образование субмикротрещин на краю субграницы;

– образование трещин при взаимодействии двойников;

– возникновение микротрещин на поверхностях раздела.

Во многих случаях невозможно провести четкую грань между различны ми вариантами и исключить еще серии механизмов, не укладывающихся ни в одном из названных. На рис. 20...23 представлены некоторые механизмы заро ждения усталостных трещин на стадии деформационного упрочнения.

К специфическим механизмам зарождения трещин в условиях усталости можно отнести механизм зарождения трещин, связанный с образованием экс трузий и интрузий за счет локализованного скольжения в условиях знакопере менного нагружения (рис. 24), а также другие механизмы зарождения трещин, учитывающие повторность нагрузки (а также знакопеременность) в условиях усталости и преимущественное течение приповерхностных слоев металла в пе риоде зарождения трещин.

Рис. 24. Схема образования экструзий и интрузий в устойчивых полосах скольжения (УПС) при циклическом деформировании В сталях с гетерогенной структурой (в частности, у перлитных сталей) могут существовать два независимых субмикроскопических источника разру шения: либо зеренный (зарождение субмикротрещин на границе перлитных зе рен), либо цементитный (инициирование субмикротрещин в срезах цементит ных пластин). Чаще всего субмикроскопические усталостные трещины зарож даются в приповерхностных слоях металла глубиной порядка размера зерна.

Рис. 25. Схема определения линии повреждаемости по Френчу а линия повреждаемости кривая усталости образцы 1 2 3 период распространения трещин (область необратимой повреждаемости) 4 R образцы N N число циклов нагружения 2.1.4. ЛИНИЯ НЕОБРАТИМЫХ ЦИКЛИЧЕСКИХ ПОВРЕЖДЕНИЙ (ЛИНИЯ ФРЕНЧА) a перегрузка напряжение Стадия циклического деформационного упрочнения (разупрочнения) завершается достижением линии необратимых циклических повреждений. Одним из самых ранних ме тодов необратимой степени повреждаемости при усталости является метод построения линии, предложенной Х. Френчем (1933 г.), заключающийся в тренировке образца выше предела усталости и последующем циклическом деформировании при напряжении, рав ном пределу выносливости (рис. 25). Если образец при перегрузке разрушается на пределе выносливости (до достижения базового числа циклов), значит, он получил необратимое повреждение. Если после перегрузки на уровень предела выносливости образец простоял базовое число циклов, то он не поврежден и на нем ставится стрелка вверх.

Границей необратимо поврежденных образцов и образцов, которые после перегрузки достигают базы испытания, и является линия необратимых поврежде ний.

Исследования показывают, что размер микротрещин на линии Френча зависит от мате риала, структуры и вида нагружения. Достижение этой линии соответствует образованию устойчивых полос скольжения (УПС) и возник-новению в них микротрещин. По данным М. Хемпеля размер микротрещин на линии Френча достигает 10...40 мкм для стали 30СuМо4, испытанной в условиях циклического изгиба. Переход через линию Френча приводит к резкому увеличению длины трещины до 100...300 мкм и более и сопровожда ется резким повышением скорости ее роста. Таким образом, окончание периода зарожде ния микротрещин связано с достижением линии Френча, когда оканчивается кристалло графический рост трещин в пределах одного или нескольких зерен. Микротрещины дли ной 100...120 мкм (порядка размера зерна) в конструкционных сталях при напряжении, равном пределу выносливости, являются пороговыми в том смысле, что в зависимости от конкуренции процессов упрочнения-раз-упрочнения и напряженного состояния у верши ны трещины такие трещины могут дальше распространяться или стать нераспространяю щимися. Следует отметить, что усталостные микротрещины критического размера могут зарождаться не только в УПС;

так, например, в молибдене усталостные микротрещины могут зарождаться по границам зерен.

2.2. ПЕРИОД РАСПРОСТРАНЕНИЯ УСТАЛОСТНЫХ ТРЕЩИН 2.2.1. ОБЩИЕ ПОНЯТИЯ Тип I Тип II Тип III Рис. 26. Основные типы раскрытия трещины Выше было сказано, что для описания закономерностей распространения усталостных трещин (РУТ) широко используются подходы линейной механики разрушения [6,12]. В общем случае раскрытие трещины в твердом теле может быть выполнено тремя путями (методами):

– при нормальных напряжениях возникает трещина типа отрыв (тип I);

– при плоском сдвиге образуется трещина типа II, или трещина типа сдвиг;

– трещина типа срез, или типа III, образуется при антиплоском сдвиге (рис. 26).

Кроме того, важно знать, в каких условиях напряженного состояния (плоское напряженное состояние или плоская деформация) распространяется усталостная трещина (рис. 27). Отношение размера зоны пластической дефор мации у вершины трещины к толщине пластины (образца) является сущест венным фактором, определяющим напряженно-деформированное состояние.

В условиях циклического деформирования зона пластической деформа ции состоит из трех областей:

– статической зоны пластической деформации, которая определяется максимальной величиной коэффициента интенсивности напряжений Кmax ;

а б плоско-напряженное состояние 0, 0, плоская плоская деформация 0,1 0, деформация трещина 0, 0, 0,1 0, Рис. 27. Размеры зоны пластичности деформации = Г /(К / T )2, р основанные на теории Мизеса (а) и Треска (б) – зоны циклической деформации с размахом коэффициента интенсив ности напряжений К;

– зоны непосредственного процесса разрушения (рис. 28).

зона статического y деформирования зона процесса трещина x зона циклической деформации Рис. 28. Схема пластической деформации у вершины усталостной трещины 2.2.2. ЭФФЕКТ ЗАКРЫТИЯ УСТАЛОСТНЫХ ТРЕЩИН Прежде чем перейти к более детальному рассмотрению основных стадий и закономерностей распростране ния усталостных трещин, следует остановиться на эффекте закрытия усталостной трещины (fatigue crack closure), впервые обнаруженном В.Элбером.

Сущность этого эффекта состоит в том, что усталостная трещина может остаться закрытой из-за смыкания ее берегов позади вершины на протяжении определенной части цикла нагружения. На рис. 29 показаны схемы раскрытия берегов усталостной трещины.

г а в б д Рис. 29. Основные схемы раскрытия-закрытия берегов трещины По В. Элберу, смыкание берегов трещины происходит в результате нали чия на них остаточной пластической деформации, поскольку при разгрузке бе рега усталостной трещины могут сомкнуться раньше, чем наступит полное сня тие нагрузки. Этот механизм закрытия трещин характерен для пластичных ме таллов и сплавов, испытываемых в условиях плоского напряженного состояния (рис. 29,а,б).

Согласно данным Ритчи, Суреш и другим, первопричиной закрытия тре щин при усталости также является остаточная пластическая деформация у бе регов трещины позади ее вершины. С понижением нагрузки на образец берега трещины смыкаются, испытывая при этом сжимающие напряжения, поверхно сти свариваются, а при последующей разгрузке разрываются, обнажая свежие участки, склонные к взаимодействию с внешней средой. В результате много кратного повторения такого цикла на изломах по механизму фреттинг-корро зии формируются окисные пленки, которые в дальнейшем, вдавливаясь в ме талл, также способствуют смыканию берегов трещины (рис.29,в).

При испытаниях на усталость в коррозионных средах для реализации этого механизма не обязательно наличие остаточной пластической деформации в том случае, когда толщина окисных пленок соизмерима с раскрытием вершины трещины. Поэтому такой механизм проявляется при низких припороговых скоростях трещины, когда невелико раскрытие трещины и возможно образование продуктов коррозии. При испытаниях в жидких средах и высоких частотах нагружения эффект закрытия трещины может быть связан с давлени ем среды, которая не успевает выйти из устья трещины.

Закрытие усталостных трещин может также совершаться вследствие ше роховатости их поверхности при наличии деформации сдвига в вершине тре щины, т.е. перемещения ее берегов по типу II. Этот механизм может также реа лизовываться в условиях плоской деформации, когда трещина раскрывается по I и II типу. Наличие этого механизма закрытия трещины на ранних стадиях ус талости приводит также к тому, что в областях разрушения, примыкающих к поверхности образца, типичные усталостные бороздки отсутствуют из-за изно са при относительном проскальзывании поверхностей разрушения (рис. 29,г,д).

Эффект закрытия усталостных трещин в ряде случаев связывают с остаточными напряжениями сжатия, обу словленными природой циклических деформаций в вершине трещины. Такой механизм отличается от пре дыдущих, так как он предусматривает закрытие вершины трещины, а рассмотренные выше – смыкание бе регов трещины позади ее вершины, которое препятствует уменьшению закрытия вершины при разгрузке образца.

Закрытие усталостных трещин приводит к уменьшению амплитуд- ного значения Кmax до эффективного Кeff (рис. 30), определяемого как Кeff = Кmax – Ксl (Ксl – коэффициент интенсивности напряжений закрытия тре щины), а эффект закрытия трещины количественно оценивается коэффи циентом открытия трещины:

U = (Кmax - Кcl) / (Кmax - Кmin) = Кeff /К. (3) K Kmax Kmin время t Рис. 30. Эффективный циклический коэффициент интенсивности напряжений (заштрихованная область соответствует закрытию трещины) Эффект закрытия усталостной трещины, который проявляется на 1-й и 2-й стадиях перио да распространения усталостных трещин, может заметно влиять на кинетику распростра нения трещин, и поэтому в ряде случаев его нужно учитывать.

2.2.3. СТАДИЯ ПРИПОРОГОВОГО РАСПРОСТРАНЕНИЯ УСТАЛОСТНОЙ ТРЕЩИНЫ Эта стадия усталости чувствительна к структурному состоянию материала, условиям испытания, среде и определяет критические параметры (пороговые характеристики, как уR и Кth. На рис. 31 представлена схема процессов, происходящих на 1-й (припороговой) стадии РУТ (применительно к ОЦК-металлам).

Согласно Лэнкфорду, на ранних стадиях развития трещины ее скорость соизмерима с продвижением трещины на один параметр кристаллической ре шетки. Эффект закрытия усталостной трещины играет заметную роль на этой стадии РУТ. Существует зависимость Кth,eff = 1,6.10-5 Е, справедливая для ме таллических материалов с разным типом кристаллической решетки. Для спла вов на основе железа численные значения Кeff в припороговой области РУТ изменяются в пределах от 4 до 12 МПа м. Как следует из схемы (рис. 31), сильное влияние на скорость РУТ в припороговой области оказывает коэффи циент асимметрии цикла R (для сплавов на основе железа Кth изменяется в пределах от 2,3 до 12,3 МПа м по мере уменьшения R).

eff K K lg K1- период зарождения усталостных - трещин a - квант разрушения - 5*10 мм q малые трещины одно межатомное расстояние период распространения усталостных трещин Kq KM Kth K1-2 lg K th Характеристика роста I (припороговая) стадия роста усталостной трещины трещины Механизмы деформации Сдвиг, Влияющие плоскость {110} факторы Тип раскрытия вершины Тип I и II трещины 1. Микроструктура Поверхность разрушения Прерывистые фасетки 2. Ориентация монокристаллов Кcl Степень закрытия трещины Высокая 0, 3. Асимметрия Кmax цикла 4. Среда % от размера зерна Размер пластической зоны Рис. 31. Схема процессов, происходящих на 1-й стадии распространения усталостных трещин в ОЦК-металлах 2.2.4. СТАДИЯ СТАБИЛЬНОГО РАСПРОСТРАНЕНИЯ УСТАЛОСТНОЙ ТРЕЩИНЫ На рис. 32 представлена схема процессов, происходящих на 2-й стадии стабильного РУТ (стадия Пэриса). Критерии циклической трещиностойкости К1-2, К2-3(Кв) ограничивают эту стадию распространения усталостных тре щин. Кроме того, В.С. Иванова и С.Е. Гуревич выделяют на этой стадии про межуточные критерии циклической трещиностойкости К1S и Ка, область значе ний которых близка и которые в частных случаях могут совпадать. Критерий К1S характеризует переход от квазиупругого роста трещины к упругопластичес- кому при детерминированной степени стеснения пластической деформации.

Критерий Ка определяет начало ускоренного роста трещины из-за изменения интенсивности возрастания деформации в пластической зоне у вершины тре щины и увеличения вследствие этого интенсивности изменения ускорения рос та трещины. На 2-й стадии РУТ соблюдается прямолинейная зависимость меж ду скоростью распространения усталостной трещины и размахом коэффици ента интенсивности напряжений К, предложенная Пэрисом:

= С(К)n, (4) где С – постоянная, а n – показатель степени. В свою очередь, между С и n на блюдается взаимосвязь: С = А/Ко, где А и Ко – постоянные материала.

K1-2 Ka K1S K2-3 lg K Характеристика роста I-я (припороговая) стадия роста усталостной трещины трещины Механизмы деформации Сдвиг в двух системах Влияющие скольжения. Плоскость факторы Тип раскрытия вершины Тип I 1. Слабое влияние трещины (микроструктура, масштабный Поверхность разрушения Бороздки и др.

фактов) 2. Сильное влияние Кcl Степень закрытия трещины Низкая 0,2 (среда, асиммет- Кmax рия цикла, часто- та нагружения) Пропорционален Размер пластической зоны размеру зерна Рис. 32. Схема процессов, происходящих на 2-й стадии распространения усталостных трещин Анализ поведения материала с трещиной при циклическом нагружении требует учета контролирующего скорость роста трещины макромеханизма, так как при реализации одного и того же макромеханизма (на пример, типа 1) могут наблюдаться различные микромеханизмы усталостного разрушения: квазивязкий от рыв – усталостные вязкие бороздки и квазихрупкий отрыв – усталостные хрупкие бороздки (рис. 33), вязкий отрыв – ямочное разрушение, межзеренный хрупкий отрыв, внутризеренный хрупкий отрыв – скол.

б а Рис.33. Схематическое представление поверхностей разрушения и профилей вязких (а) и хрупких (б) усталостных бороздок 2.2.5. СТАДИЯ УСКОРЕННОГО РАСПРОСТРАНЕНИЯ УСТАЛОСТНОЙ ТРЕЩИНЫ Схема процессов, происходящих на 3-й стадии ускоренного РУТ, показана на рис.

34. Как и на 1-й стадии, на закономерности распространения трещины здесь сильно влия ют микроструктура материала, асимметрия цикла и размеры образцов. На усталостном из ломе, наряду с бороздками, шаг которых на этой стадии интенсивно возрастает с каждым циклом нагружения, могут появляться фасетки скола, участки межзеренного разрушения, признаки ямочного разрушения и др. Размер пластической зоны у вершины трещины на этой стадии значительно больше размера зерна.

lg K2-3 Kfc lg K Характеристика роста I-ая (припороговая) стадия роста усталост трещины ной трещины Механизмы деформации Усталостный и Влияющие статический факторы Тип раскрытия вершины Тип I трещины 1. Слабое влияние (среда) Поверхность разрушения Бороздки, появление скола, межзеренного или ямочного 2. Сильное влияние разрушения (микроструктура, асимметрия цикла, Размер пластической зоны Значительно больше масштабный размера зерна фактор) % Рис. 34. Схема процессов, происходящих на 3-й стадии ускоренного распространения усталостных трещин Катастрофическое разрушение при усталости в конце этой стадии связано с достижением критического коэффициента интенсивности напряжений при циклическом нагружении (циклическая вязкость разрушения) для образцов данных размеров Кfc или К1fc в условиях максимального стеснения пластиче ских деформаций и разрушения при нормальном отрыве. Параметр Кifc является параметром трещиностойкости материала так же, как и статическая вязкость разрушения по Ирвину, и не зависит от формы испытанного образца, если ус талостное разрушение произошло в условиях плоской деформации, но зависит от температуры испытания и некоторых других факторов. Распространение ус талостной трещины на этой стадии в основном связано с микро- и макромеха низмами разрушения (рис. 35), хотя также могут наблюдаться усталостные макробороздки.

а б в г д е Рис. 35. Основные виды разрушений:

а – скол, б – отрыв, в – сдвиг, г –порообразование, д –межзеренное порообразование, е – межзеренное хрупкое разрушение Окончание стадии ускоренного РУТ и переход к окончательному разру шению материала (долому) часто связано с образованием зоны вытягивания (вытяжки). В случае статического деформирования между значением КIC и ве личиной раскрытия трещины в зоне вытягивания существует аналитическая зависимость:

= К2IС/Е т, (5) где = 1 при плосконапряженном состоянии и = 0,58 (1 -µ2) в случае плоской деформации. По-видимому, подобную зависимость можно использовать и для случая циклического деформирования. Физический смысл зоны вытягивания в общем случае связан с затуплением вершины трещины при увеличении нагрузки.

В ряде случаев заключительная стадия РУТ сопровождается хрупкими скачками трещины, количество которых возрастает с понижением температуры испытания. Предполагают, что это связано с тем, что главное растягивающее напряжение при раскалывающем раз рушении возникает не в вершине распространяющейся трещины, а на расстоянии 1-2 диа метров зерна впереди нее. В этом случае в изломе появляется узкая зона, в пределах кото рой имеются фрактографические признаки образования микротрещин впереди магист ральной трещины.

Параметры критической длины усталостной трещины и зоны долома ис пользуются в настоящее время для оценки циклической вязкости разрушения Кfc. Характеристики вязкости разрушения при циклическом нагружении для циклически разупрочняющихся сталей существенно ниже, чем характеристики статической вязкости разрушения. Для циклически стабильных и циклически упрочняющихся металлических материалов существенного различия между этими характеристиками нет.

В последние годы для анализа сложной поверхности статического и усталостного разру шения все шире используется методы фрактальной и мульти-фрактальной параметриза ции [1,4,8,29,34]. Дело в том, что большинство сложных объектов и структур в природе обладают фундаментальным свойством геометрической регулярности, известной как ин вариантность по отношению к масштабу, или самоподобие. Если рассматривать эти объ екты в различном масштабе, то постоянно обнаруживаются одни и те же фундаменталь ные элементы. Эти повторяющиеся закономерности определяют дробную, или фракталь ную, размерность структуры. Фрактальная геометрия описывает природные формы изящ нее и точнее, чем евклидова геометрия. По определению Б. Мандельброта, фракталом называется структура, состоящая из частей, которые в каком-то смысле подобны целому и друг другу. Это простое определение фрактала не является строгим и полным. Регулярные фракталы – это прежде всего язык геометриче ских образов (моделей). Они принципиально отличаются от привычных объектов евкли довой геометрии, таких, как прямая линия или окружность.

Фракталы выражаются не в первичных геометрических формах, а в алго ритмах, наборах математических процедур. Эти алгоритмы трансформируются в геометрические формы с помощью компьютера. Независимо от природы и метода построения у всех фракталов есть одно важное свойство: степень изре занности или сложности их структуры может быть измерена неким харак теристическим числом: фрактальной размерностью. Фрактальные размер ности можно записать с помощью общей формулы D =log n /log (1/r), (6) где n – число самоподобных частей, возникающих при увеличении линейных размеров исходной фигуры в r раз, D – фрактальная размерность. Следует отме- тить, что в реальных материалах структуры являются весьма сложными стохас тическими образованиями (стохастическими фракталами), самоподобными только в среднем. Поэтому, например, однозначная корреляция между фрак тальной размерностью структур материалов и их механическими характе ристиками наблюдается не всегда. Для обстоятельного описания самоподобия природных и многих модельных структур недостаточно использования одной лишь величины фрактальной размерности. Широкие возможности в этом от ношении представляет мультифрактальный формализм, основанный на исполь зовании общего понятия меры. Это позволяет давать количественную оценку конфигурации исследуемой структуры в целом, а также вводить характе ристики однородности и скрытой упорядоченности, что существенно дополняет традиционные методы количественной металлографии [17,19,20]. Мульти фрактальный анализ, открывающий путь к одному из новых методов количест венной металлографии, методически при первом восприятии пока остается дос таточно сложным, однако чрезвычайно перспективным для решения задач ма териаловедения [16,21,22,41].

3. ПРЕДЕЛ ВЫНОСЛИВОСТИ Выше уже отмечалось, что у ряда металлических материалов при определен ных условиях наблюдается физический предел выносливости (см. рис. 2), когда образцы, испытываемые на усталость, при определенном напряжении не разрушаются на больших базах испытания. Рассмотрим кратко основные точки зрения на природу этого явления.

Первая группа исследователей (Кеттунен, Оатес, Вильсон) считает, что физический предел выносливости наблюдается у металлов и сплавов, склонных к деформационному старению, и его выявление может быть объяснено по ана логии с явлением физического предела текучести в том смысле, что цикличе ское нагружение выше предела выносливости должно приводить к интенсивной разблокировке дислокаций от атмосфер типа Коттрелла. Однако существуют экспериментальные данные, не согласующиеся с гипотезой о влиянии исходной блокировки дислокаций. Так, в ряде случаев предел выносливости выше стати ческого предела текучести. Кроме того, наличие предела выносливости зависит не только от исходной блокировки дислокаций атомами примесей, но также и от размеров зерен.

Вторая группа исследователей (Леви, Накагава, Икаи) наличие физиче ского предела выносливости связывает с протеканием при усталости процесса динамического деформационного старения, который свойствен металлам с ОЦК-решеткой (железо, молибден, хром и др.). Согласно этой точке зрения, в условиях циклического деформирования наблюдается относительно медленное, но эффективное закрепление дислокаций в результате динамического деформа ционного старения. Считается, что предел выносливости – это такое макси мальное напряжение, при котором процессы разблокировки, блокировки дис локаций и накопления повреждений взаимно уравновешены. Однако эта тео рия, связывающая наличие физического предела выносливости с протеканием динамического деформационного старения, не может объяснить его наличие у ряда металлических материалов с ГПУ и ГЦК – кристаллическими решетками.

Ферро и Монтанелли не связывают наличие физического предела вынос ливости с процессами деформационного старения, а считают его природным свойством кристаллической структуры. Они обнаружили наличие физического предела выносливости у чистых металлов с ОЦК, ГЦК и ГПУ – кристалличе скими решетками.

Маенинг и Тафернер также пришли к выводу, что физический предел вы носливости является природным свойством кристаллической решетки и его проявление связано с существованием порогового напряжения образования по лос скольжения. В то же время они отмечают, что на формирование физическо го предела выносливости влияют многие факторы: микроструктура, тип кри сталлической решетки, энергия дефекта упаковки, величина зерна, атомы за мещения и внедрения, деформационное старение, процессы упрочнения и разу прочнения.

Из возможных механизмов упрочнения при взаимодействии дислокаций с атомами внедрения (атмосферы Коттрелла, Сузуки и Сноека) эти авторы отда ют предпочтение атмосферам Сноека, т. е. блокированию дислокаций упорядо ченно распределенными атомами внедрения. В целом же, Маенинг и Тафернер приходят к выводу, что в настоящее время трудно дать единую интерпретацию появления физического предела выносливости у металлов и сплавов с разным типом кристаллической решетки.

В.Ф. Терентьевым [28] предложена гипотеза о природе физического пре дела выносливости ОЦК-металлов и сплавов, основанная на идее барьерного действия более прочного приповерхностного слоя глубиной порядка размера зерна, формирующегося с опережением (по сравнению с внутренними объема ми металла) на ранних стадиях циклического нагружения при напряжении пре дела выносливости. При этом автор исходил из предпосылки, что у ОЦК металлов и сплавов природа таких феноменов, как физический предел текуче сти и физический предел выносливости, должна быть взаимосвязана.

Проведенный анализ [27] показал, что физический предел выносливости у углеродистых сталей наблюдается лишь в том случае, если в этих сталях дос тижению макроскопического (физического) предела текучести предшествует микропластическая деформация (стадия микротекучести) приповерхностного слоя глубиной порядка размера зерна. На стадии микротекучести может проис ходить и микропластическая деформация всего объема материала, но она на порядок меньше, чем деформация приповерхностного слоя. В результате этой преимущественной микропластической деформации на пределе выносливости в ОЦК-металлах и сплавах формируется более прочный приповерхностный слой, который является барьером для выхода дислокаций на поверхность. Тем самым тормозится развитие процессов сдвигообразования и повреждаемости. Особен ности пластической деформации ОЦК – металлов (например, большое число систем скольжения, облегченность поперечного скольжения и др.) и склонность к динамическому деформационному старению способствуют созданию такого более прочного приповерхностного слоя. Таким образом, формируется физиче ский предел выносливости. Схема структурного состояния приповерхностного слоя на пределе выносливости у пластичных металлов и сплавов показана на рис. 36.

Устойчивые полосы скольжения (интрузии, экструзии) микротрещины Поверхность Рис. 36. Схема изменения структурного состояния приповерхностно го слоя на пределе выносливости Уровень предела выносливости чаще всего связан с определенной степе нью упрочнения и повреждаемости приповерхностного слоя и размером нерас пространяющихся усталостных микротрещин. Исследования К. Миллера пока зывают (рис. 37), что при уровне циклических напряжений 3 > 4 > 5 ус талостного разрушения не происходит, поскольку трещина останавливается на порогах, обозначенных соответственно 3, 4 и 5. Однако на уровне, кото рый несколько больше, чем предел выносливости, эти барьеры не столь велики, чтобы остановить трещину, в результате чего происходит разрушение.

l, м 1 >2>1>4> 10- 10- 1 10- 3 б 10- 4 б 5 б 10- 10-6 2µm 10- 0 относительное число циклов нагружения 1.0 n/N Рис. 37. Распространение усталостных трещин в зависимости от прочности микроструктурных барьеров и амплитуды циклических напряжений до мкм порядок размера зерна длина усталостной трещины Для начальной стадии распространения усталостных трещин барьеры б5, б4 и б3 соответствуют возрастающей их прочности. Например, самым низким барьером может быть граница двойникования, средним – граница зерна, а са мый высокий барьер связан с перлитной зоной в ферритно-перлитной микро структуре.

В рамках линейно-упругой механики разрушения (ЛУМР) предел вынос ливости определяется пороговым значением КИН Кth, при котором для данно го уровня циклических напряжений трещина не будет распространяться, а для данной глубины трещины – размахом напряжений, который не способен вы звать ее распространения. Таким образом, уровень напряжений, соответствую щий пределу выносливости, должен быть связан с заданной длиной трещины, как это показано на рис. 37. На этом рисунке совокупность значений напряже ний предела выносливости для полного диапазона глубин трещин (например, от 10-6 до 10-1м) дана из условия, что скорость роста трещины dl/dN =0. Микро структурные барьеры возрастающей прочности б5, б4 и б3 на рис. 37 соответст вуют условиям, представленным на рис. 38. На рис. 38 зона А – Б соответствует условиям роста микроструктурно коротких трещин, а зона Б – В – физически коротких трещин. Только в зоне В – Г можно использовать ЛУМП для опреде ления предела выносливости.

A Б В Г Микро- Микро- УПМР (высокие структурно структурно напряжения) короткие короткие ЛУМР (низкие трещины трещины напряжения) предел выносливости 3 напряжение су 1/3су граница ЛУМР da/dN= б5 б4 б l длина усталостной трещины Рис. 38. Зависимость предела выносливости от длины трещины амплитуда циклических напряжений K = c o n s t a n t 4. ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ НА СОПРОТИВЛЕНИЕ УСТАЛОСТИ МЕТАЛЛИЧЕCКИХ МАТЕРИАЛОВ Сложность прогнозирования поведения металлических материалов при циклическом нагружении связана с тем, что оно зависит от многих факторов:

1) структурного состояния, термической обработки (размер зерна;

размер, форма и количество выделений или различных фаз;

плотность дислокаций и их распределение) и соответственно от его механических свойств;

2) состояния поверхностного слоя (химический состав, механические свойства и структура;

остаточные напряжения, зависящие от вида механиче ской или химико-термической обработки);

3) температуры и среды испытания;

4) масштабного фактора;

5) частоты нагружения;

6) концентрации напряжений;

7) асимметрии цикла нагружения;

8) вида напряженного состояния;

9) контактного трения.

Кратко остановимся на рассмотрении этих факторов. Следует отметить, что различные факторы часто по-разному влияют на циклическую прочность гладких образцов (без концентратора напряжений) и закономерности хода ки нетических диаграмм усталостного разрушения, которые строятся с исполь зованием образцов с заранее выращенной исходной усталостной трещиной.

4.1. ВЛИЯНИЕ СТРУКТУРНОГО СОСТОЯНИЯ МАТЕРИАЛА Важнейшим структурным параметром металлических материалов явля-ется размер зерна.

В легких сплавах большое влияние, наряду с размером зерна, на сопротивление усталости также оказывает степень рекристаллизации. В высокопрочных металлических материалах часто определяющим структурным фактором является размер субзерна или одной из структурных составляющих.

Чаще всего с уменьшением размера зерна предел выносливости воз растает, хотя в ряде работ показано, что измельчение структуры металла не все гда приводит к изменению долговечности. При анализе влияния структурного фактора на циклическую прочность необходимо иметь в виду, что закономер ности разрушения металлических материалов при циклическом и статическом нагружении имеют много общего. Для циклического нагружения зависимость предела усталости R от размера зерна можно выразить формулой, аналогичной зависимости предела текучести от размера зерна:

= iR + КRd-1/2, (7) где iR и КR – постоянные.

4.2. ВЛИЯНИЕ СОСТОЯНИЯ ПОВЕРХНОСТНОГО СЛОЯ Как правило, усталостное разрушение начинается с поверхности метал лических материалов. Это связано с тем, что наиболее интенсивная пласти ческая деформация при усталости протекает в приповерхностных слоях глу би-ной порядка размера зерна. Поведение и состояние этого слоя определяет долговечность до зарождения усталостных трещин и во взаимосвязи с дефор мационными характеристиками всего объема металла обусловливает уровень предела выносливости, а также уровень порогового коэффициента интенсив ности напряжений, необходимого для старта усталостной трещины. Наличие концентраторов напряжений (например, от грубой механической обработки) и других дефектов на поверхности, остаточных напряжений растяжения, аг рессивной среды и ряда других факторов приводит к снижению предела вы носливости. Поверхностное пластическое деформирование и различные виды химико-термических обработок повышают предел выносливости металличе ских материалов.

4.3. ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ И СРЕДЫ ИСПЫТАНИЯ При повышенных температурах испытания на усталость обычно снижаются пределы выносливости в связи с влиянием процессов ползучести, особенно в случае, если среднее напряжение цикла не равно нулю. Снижение темпера туры испытания ниже комнатной у гладких образцов приводит к повышению прочностных характеристик механических свойств (но к снижению характе ристик пластичности) и пределов выносливости.

В углеродистых сталях в интервале температур испытаний 150...300 С наблюдается аномальное повышение пределов выносливости по сравнению с испытаниями при комнатной температуре, связанное с протеканием процессов динамического деформационного старения. Отмечают пять основных механиз мов, способствующих повышению статической и циклической прочности низ коуглеродистой стали при протекании динамического деформационного старения:

– блокирование дислокаций атмосферами Коттрелла (образование дальнего порядка атомов внедрения у дислокаций);

– блокирование дислокаций у препятствий за счет упорядочения атомов вне дрения вокруг дислокаций (атмосферы Сноека);

– увеличение сопротивления трения движению дислокаций вследствие упо рядочения атомов внедрения вокруг дислокаций;

– вязкое сопротивление, испытываемое движущимися дислокациями бла годаря образованию вокруг дислокаций атмосфер из атомов внедрения;

– блокирование дислокаций, обусловленное выделением мелкодис-персных частиц примесей в процессе деформирования.

Снижение температуры испытания ниже комнатной у гладких образцов приводит к повышению прочностных характеристик механических свойств и пределов выносливости гладких образцов.

4.4. МАСШТАБНЫЙ ФАКТОР Под масштабным фактором понимают снижение пределов выносливости об разцов или деталей с ростом их абсолютных размеров. Для оценки влияния масштабного фактора вводят коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения = Rd /R, (8) где Rd – предел выносливости образцов с диаметром большим 7,5 мм;

R – предел выносливости образцов с диаметром меньше d = 7,5 мм.

Было показано, что при циклическом изгибе и кручении пределы выносливо сти снижаются на 30...50 % с увеличением диаметра до 200 мм. Основные причины, вызывающие снижение пределов выносливости с увеличением раз меров детали, следующие:

• металлургический фактор – ухудшение качества металла отливки или поковки;

• технологический фактор – влияние термической и механической обра ботки при изготовлении деталей различных размеров;

• статистический фактор – увеличение вероятности появления опасных дефектов и перенапряженных зерен, что в связи со статистической природой процесса усталостного разрушения приводит к увеличению вероятности разрушения.

Масштабный фактор не только влияет на предел выносливости гладких образцов, но также изменяет характеристики циклической трещиностойкости, которые оцениваются при построении кинетических диаграмм усталостного разрушения (КДУР). На рис. 39 приведены сравнительные данные по исследо ванию скорости распространения усталостных трещин (РУТ) в сталях 15Х2МФА и 15х2НМФА, полученные при испытании образцов на вне центренное растяжение толщиной 0,025 и 0,15 м в диапазоне изменения Кmax от Кth до Кfc.

Видно, что увеличение толщины образца существенно влияет на законо мерности РУТ во всем указанном диапазоне изменения Кmax. С увеличением толщины образцов Кth для стали 15Х2МФА возрастает с 7,7 до 18 МПам, а для стали 15Х2НМФА – от 8,7 до 14,6 МПа м. При этом происходит уменьшение скорости РУТ при значениях Кmax< 28 МПа м для стали 15Х2МФА и при Кmax< 20 МПа м для стали 15Х2НМФА. Такое поведение материалов с изме нением толщины образцов объясняют повышением остаточных напряжений сжатия в устье трещины и увеличением времени, необходимого для выхода трещины, возникшей в центральных областях образца, на его боковые поверх ности. При увеличении размеров образца на стадии стабильного роста устало стной трещины, где соблюдается закон Париса, скорости РУТ примерно одина ковы для образцов разной толщины.

dl/dN, м/цикл - - 1 - - - 10 20 30 К, max I МПа м Рис. 39. Влияние толщины образца на закономерности РУТ в сталях 15ХНМФА – 1,2 и 15Х2ММФА – 3,4 при 293 К;

1,3 – толщина образца 0,025 м;

2,4 – толщина 0,15 м 4.5. ВЛИЯНИЕ ЧАСТОТЫ НАГРУЖЕНИЯ При испытании в условиях комнатной температуры и отсутствия коррозии с ростом частоты испытания несколько возрастают величины пределов вынос ливости и число циклов до разрушения образцов. Увеличение частоты от 30...50 до 1000 Гц приводит к повышению пределов выносливости на 10... %. Имеются два фактора, которые могут способствовать этому явлению. Во первых, долговечность может быть связана с величиной пластической де формации в процессе каждого цикла изменения нагружения, а при высоких частотах это время мало для того, чтобы произошла деформация, так что ре зультирующее повреждение может быть меньше. Этот эффект имеет более важное значение при высоких температурах. Во-вторых, известно, что атмо сферная коррозия снижает предел выносливости некоторых материалов;

бо лее значительного понижения следует ожидать при низких частотах. Еще од ним фактором является повышение температуры материала с увеличением частоты циклического нагружения.

4.6. ВЛИЯНИЕ КОНЦЕНТРАЦИИ НАПРЯЖЕНИЙ Концентрация напряжений в металлических материалах, связанная с над резами, канавками, отверстиями или другими дефектами, как правило, приво дит к снижению предела выносливости. Необходимо отметить, что усталостная трещина сама по себе является надрезом, вызывающим высокую концентрацию напряжений. В области концентратора повышается локальное напряжение в материале. Фактическое напряжение у вершины концентратора max значитель но больше номинального н. Отношение max/н= называется теоретическим коэффициентом концентрации напряжений при их упругом распределении.

Снижение пределов выносливости при наличии концентратора напряжений оценивается эффективными коэффициентами концентрации:

К = R /Rк, (9) где R – предел выносливости образца без концентратора, Rк – предел вынос ливости с концентратором напряжений.

Эффективные коэффициенты концентрации К обычно имеют меньшие значения, чем коэффициенты концентрации при упругом распределении на пряжений. Оценить эту разницу можно с помощью коэффициентов чувстви тельности материала к концентрации напряжений:

q =(К – 1)/( – 1). (10) При q =0 (К= 1) материал не чувствителен к концентрации напряжений;

при q = 1 материал обладает полной чувствительностью к концентрации напряжений.

4.7. ВЛИЯНИЕ КОНТАКТНОГО ТРЕНИЯ В практике часто циклической нагрузке подвергаются сопряженные детали машин. В этом случае из-за контактного трения поверхностные слои металла разрушаются. Еще в 1911 году Е. М. Иден и др. описали пример разрушения усталостных образцов не в наиболее напряженном сечении, как этого следо вало ожидать, а в более массивном сечении – в местах контакта образца с цангой. Наличие контактного трения при циклическом нагружении в общем случае приводит к снижению циклической прочности изделий;

процессы, развивающиеся при этом, названы фреттинг-коррозией или фреттинг усталостью.

Исследования показали, что на участках поверхностей, поврежденных фрет тинг-коррозией, наблюдаются схватывание, абразивное разрушение, устало стные процессы, сопровождающиеся окислением и коррозией. В зависимости от условий нагружения, свойств материалов и окружающей среды один из перечисленных процессов является преимущественным и существенно влия ет на долговечность работы соединения.

5. ВИБРАЦИОННАЯ ПРОЧНОСТЬ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ Непосредственно циклическая прочность зависит от так называемой вибра ционной прочности, которая чаще всего связывается не с прочностью образ цов при переменных нагрузках, а с прочностью от периодических или слу чайных механических колебаний (нагрузок) отдельных узлов или конструк ций.

Многочисленные исследования реальных вибраций различных объектов (са молетов, ракет, автомобилей, судов, железнодорожных вагонов и т.п.) пока зывают, что эти вибрации являются случайными функциями времени. Их статистические характеристики определяют в результате обработки записей реальной вибрации. Цель испытаний – воспроизведение на вибростенде виб рации с заданными статистическими характеристиками в контрольных точ ках испытываемого изделия.

Прочность конструкций, подверженных механическим колебаниям, как пра вило, оценивают величиной вибронапряжений, возникающих в ее элементах.

Условия надежности требуют, чтобы максимальные напряжения (в случае сложного напряженного состояния – некоторые максимальные эквивалент ные напряжения) не превышали допустимых значений. Поскольку вибраци онное нагружение, которое в конечном счете может привести к отказу эле мента системы, обычно сопровождается накоплением повреждений, оценка вибрационной надежности основана на рассмотрении процесса накоплений повреждений (изменения структуры металлических материалов, возникнове ния различных дефектов и трещин). Как правило, вибрационное нагружение сопровождается процессом накопления усталостных повреждений. Поэтому та периодичность и стадийность процесса усталости, которая была рассмот рена в предыдущих разделах учебного пособия, может быть применима к вибрационному нагружению.

В зависимости от вида возбуждаемой вибрации различают следующие виб роиспытания:

1) гармонической вибрацией на фиксированных частотах;

2) гармонической вибрацией переменной частоты;

3) полигармонической вибрацией;

4) широкополосной случайной вибрацией;

5) узкополосной случайной вибрацией с переменной средней частоты спектра;

6) реальными вибрациями.

Испытания гармонической вибрацией на фиксированных частотах широко распространены в практике виброиспытаний. Они являются дешевыми и простыми испытаниями на вибропрочность и виброустойчивость элементов конструкций. Для их выполнения пригодны все вибростенды и испытатель ные машины, в частности установки с механическими и гидравлическими вибровозбудителями (рис. 40).

Рис. 40. Стенд для испытания на вибропрочность автомобиля При испытаниях на вибропрочность (усталость) контролируют переменную и статическую силы, приложенные к испытываемому объекту, и число циклов его нагружения. Разновидностью этих испытаний являются испытания на ре зонансных частотах. Они получили наибольшее распространение в практике высокочастотных испытаний на усталость деталей и образцов материалов.

Испытания с переменной частотой вибрации широко применяют для испыта ния объектов на вибропрочность и виброустойчивость. Они пригодны для определения резонансных частот изделий и частотных характеристик. Более детально все возможные методики и варианты испытаний на вибропрочность описаны в специальной литературе.

При вибрации наблюдаются обычные циклические нагрузки с постоян ной формой цикла или более сложным видом циклического нагружения. По частоте нагружения вибрационные нагрузки чаще всего превышают частоту обычных циклических испытаний. Выделение отдельно понятия "вибрационная вторичная волна первичная волна а m время t прочность" связано с конструкциями или образцами, которые, наряду с обыч ными циклическими нагрузками (чаще всего в условиях малоцикловой устало сти), испытывают вибрационные нагрузки меньших амплитуд и большей часто ты, которые накладываются на циклические. Вибрационные нагрузки также могут накладываться на постоянную статическую нагрузку. Таким образом, вибрационная прочность металлических материалов или конструкций чаще всего связана с комбинированной циклической нагрузкой или статической и циклической. На рис. 41 показана схема комбинированного нагружения с на ложением вибрационных нагрузок, а в табл. 1 представлены амплитудные и частотные отношения составляющих нагрузок в ряде конструкций.

Рис. 41. Комбинированное усталостное нагружение с наложением вибрационных волновых нагрузок Т а б л и ц а Возможные отношения Изделия, элементы конструкций амплитуд fв/fн частот а.в /а.с*) Фюзеляжи, подвески рулей, элероны, стабилизаторы в пассажирских самолетах 0,03…0, 1,5… Элементы энергетических устано вок 0,03…0, 100… Гидротурбины 0,1…0,5 2,5… напряжение Шпиндели блюмингов и прокатных станов 0,01…0,5 15… Режущие цепи врубовых машин 0,1…0,5 15.. Подкрановые балки 0,01…0,25 10… Металлоконструкции радио- и телевизи 0,1…0,5 1,5… онных мачт Главные балки и раскосы ферм 0,05…0,25 30… железнодорожных мостов *) Здесь а.в – составляющая напряжения высокочастотной амплитуды, а.с – суммар ная величина низкочастотной и высокочастотной амплитуд.

Поведение металлических материалов в условиях, когда низкочастотная со ставляющая нагружения, как правило, является расчетной и носит статиче ский или повторно-статический характер, а дополнительные высокочастот ные нагрузки и вибрация имеют несущественную по сравнению с расчетной нагрузкой амплитуду, изучено достаточно широко, особенно влияние поли частотного (в частности, двухчастотного) нагружения на усталостные харак теристики. Показано, что и на стадии зарождения, и на стадии развития уста лостных трещин наложение высокочастотной составляющей значительно со кращает циклическую долговечность материала. Причем результат воздейст вия такого нагружения превышает результат простого сложения амплитуд низкочастотной и высокочастотной нагрузок.

ПРИНЯТЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ 1. Предел выносливости – R (ГОСТ 23207-78).

2. Предел ограниченной выносливости – RN (ГОСТ 23207-78).

3. Амплитуда напряжений цикла – а.

4. Наибольшее напряжение цикла – max.

5. Наименьшее напряжение цикла – min.

6. Амплитуда полной деформаций цикла – а (ГОСТ 25.509.-79).

7. Амплитуда пластической деформации цикла – р.

8. Амплитуда упругой деформации цикла – е.

9. Длина трещины – l.

10. Число циклов нагружения – N.

11. Абсцисса точки перелома кривой усталости – NG (ГОСТ 232007-78).

12. Скорость роста усталостной трещины – (dl/dN).

13. Коэффициент интенсивности напряжений – К (КИН).

14. Максимальный коэффициент интенсивности напряжений – Кmax.

15. Минимальный коэффициент интенсивности напряжений – Кmin.

16. Размах коэффициента интенсивности напряжений – К (К=Кmax-Кmin).

17. Пороговый коэффициент интенсивности напряжений – Кth (Кth).

18. Циклический критический коэффициент интенсивности напряжений – Кfc.

19. Коэффициент интенсивности напряжений, рассчитанный при нагрузке открытия трещины – Кор.

20. Эффективный размах коэффициента интенсивности напряжений – Кef.

21. Коэффициент асимметрии цикла – R (R = Pmin/Pmax=Kmin/Kmax).

22. Эффективный коэффициент концентрации напряжений – К.

23. Коэффициент чувствительности к концентрации напряжений – q.

24. Коэффициент влияния абсолютных размеров – Кd.

ЛИТЕРАТУРА 1. Бунин И.Ж., Оксогоев А.А., Танитовский И.Ю. Мультифрактальный анализ границ зерен в приповерхностных слоях сплава АВТ-1 / Физика прочно сти и пластичности материалов. – Самара. – 1995. – С. 328-330.

2. Ботвина Л.Р. Общие закономерности процессов разрушения и кри сталлизации / МиТОМ.1994. – № 8. – С.2-6.

3. Владимиров В.И. Физическая природа разрушения металлов. – М.: Ме таллургия, 1984. – 280 с.

4. Встовский Г.В., Колмаков А.Г., Терентьев В.Ф. Мультифрактальный анализ особенностей разрушения приповерхностных слоев молибдена // Метал лы. – 1993. – № 4. – С. 164-178.

5. Горицкий В.М., Терентьев В.Ф. Структура и усталостное разрушение. – М.: Металлургия, 1980. – 280 с.

6. Доможиров Л.И. Обобщенное уравнение для оценки влияния трещин на предел выносливости материалов // Заводская лаборатория, 1995. – № 10. – С. 27-31.

7. Иванова В.С., Терентьев В.Ф. Природа усталости металлов. – М.: Ме таллургия, 1975. – 454 с.

8. Иванова В.С., Баланкин А.С., Бунин И.Ж., Оксогоев А.А. Синергетика и фракталы в материаловедении. – М.: Наука, 1994. – 585 с.

9. Коцаньда С. Усталостное растрескивание металлов / Под ред. С.Я. Яре мы: Пер. с польск. – М.: Металлургия, 1990. – 623 с.

10. Металлы. Метод испытания на многоцикловую и малоцикловую ус талость. ГОСТ 23.026 – 78. – М.: Изд-во стандартов, 1978.

11. Методы механических испытаний металлов. Методы испытаний на усталость. ГОСТ 25.502 – 79. – М.: Изд-во стандартов, 1986.

12. Механика разрушения и прочность материалов: Справочное пособие / Под ред. В.В. Панасюка. Том 4: Усталость и циклическая трещиностойкость конструкционных материалов / О.Н. Романив, С.Я. Ярема, Г.Н. Никифорчин и др. – Киев: Наукова думка, 1990. – 680 с.

13. Миллер К.Ж. Усталость металлов – прошлое, настоящее и будущее // Заводская лаборатория. – 1994. – № 3. – 544 с.

14. Новиков И.И., Ермишкин В.А. Об анализе деформационных кривых металлов. // Металлы. – 1995. № 6. – С. 142-154.

15. Одинг И. А., Либеров Ю.П. Накопление дефектов и образование суб микроскопических трещин при статическом деформировании армко-железа // Изв. АН СССР ОТН. Металлургия и топливо. – 1964. – № 1. – С. 11-13.

16. Оксогоев А.А. Диссипация энергии при высокоскоростном деформи ровании поверхности сплава // Актуальные проблемы прочности. – Санкт-Пе тербург, 1994. – С. 64-66.

17. Оксогоев А.А. Ренорм-групповой анализ теплопереноса на фракталь ных структурах // Синергетика, структура и свойства материалов, самооргани зующиеся технологии. – М.: ИМЕТ им. Байкова РАН, 1996. – Ч. I. – С. 233-235.

18. Оксогоев А.А., Иванова В.С. Физические предпосылки к развитию технологий получения материалов с заданными свойствами // Перспективные материалы. – 1999, № 5. – С. 5-16.

19. Оксогоев А.А., Бунин И.Ж., Колмаков А.Г., Встовский Г.В. Мультиф рактальный анализ изменений зеренной структуры Al-сплава при ударном воз действии скоростной частицы // Физика и химия обработки материалов. – 1999.

– № 4. – С. 63-71.

20. Оксогоев А.А. Фрактально-синергетическая концепция управления обработкой и синтезом металлических материалов // Математическое модели рование процессов в синергетических системах. – Томск: Изд-во ТГУ, 1999. – С. 31-54.

21. Оксогоев А.А. Нелинейная термомеханика с режимом обострения при скоростном взаимодействии деформируемых тел // Механика композиционных материалов и конструкций. – 2000. – Т.6. – № 2. – С. 219-231.

22. Оксогоев А.А. О вариабельности механизма диссипативного структу рообразования и технологической наследственности сплавов // Вестник Тамбовского гос. ун-та. – Тамбов: Изд-во ТбГУ. 2000. – Т. 5. – Вып.2-3. – С. 361-364.

23. Панин В.Е. Основы физической мезомеханики // Физическая мезомеханика. – 1998. – № 1. – С. 5-22.

24. Синергетика и фракталы в радиационном материаловедении. Учебное пособие / Состав.: В.С. Иванова. – М.: Интерконтакт Наука, 1997. – 53 с.

25. Синергетика и усталостное разрушение металлов: Сборник / Под ред.

В.С. Ивановой. – Москва: Наука, 1989. – 246 с.

26. Сопротивление усталости. Основные термины, определения и обозна чения. ГОСТ 23.207-78.м. – М.: Изд-во стандартов, 1981.

27. Терентьев В.Ф. Стадийность процесса усталостного разрушения ме таллических материалов // Металлы. –1996. – № 6. – С. 14-20.

28. Терентьев В.Ф. Модель физического предела усталости металлов и сплавов. // Доклады АН СССР. Серия "Техническая физика". – 1969. – Т. 185. – № 2. – С. 324-326.

29. Терентьев В.Ф., Бунин И.Ж.,.Колмаков А.Г., Встовский Г.В. Исполь зование концепции фрактала в материаловедении. Институту металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова 60 лет: Сборник научных трудов / Под ред.

академика Н.П. Лякишева. – М.: Элиз, 1998. – С. 396-411.

30. Терентьев В.Ф., Колмаков А.Г. Механические свойства металлических материалов при статическом нагружении: Учеб. пособие. – Воронеж: Изд-во Воронежского гос. ун-та. 1998. – 80 с.

31. Терентьев В.Ф., Пойда И.В. Образование малых трещин при усталос ти. Итоги науки и техники. Металловедение и термическая обработка // М.Ю. Изд-во ВИНИТИ, 1991. – Том 25. – С. 60-94.

32. Терентьев В.Ф., Хольсте К. К вопросу о негомогенности протекания деформации в начальной стадии циклического нагружения армко-железа // Проблемы прочности. 1973. – № 11. – С. 3 –10.

33. Трощенко В.Т., Сосновский Л.А. Сопротивление усталости металлов и сплавов: Справочник. Части 1 и 2.: – Киев: Наукова думка, 1987. – 1324 с.

34. Федер Е. Фракталы. – М.: Мир, 1991. – 254 с.

35. Циклические деформации и усталость металлов / Под ред. В.Т. Тро щенко. – Киев: Наукова думка, 1985. – 562 с.

36. Glasov M., Llanes L.M., Laird C. Self-organized dislocation structures (SODS) in fatigue metals // Phys. Stat. Sol.(a). – 1995. – V. 149. – P. 297.

37. Wilkinson A.J., Roberts S.G., Hirsch H.B. Modelling the threshold conditions for propagation of stage I fatigue cracks // Acta mater.. – 1998. –V. 46. – P. 379-390.

38. Davidson D.L., Lankford J. Fatigue crack growth in metals and alloys:

mechanisms and micromechanics // International Materials Reviews. – 1992 – V. 37.

– № 2. – Р. 45-76.

39. Mughrabi H., Christ H.-J. Cyclic deformation and fatigue of selected ferritic and austeniticsteels;

specific aspects // ISIJ International. – 1997. – V. 37. – № 12. – Р. 1154-1169.

40. Mugrabi H. Dislocations in fatigue. In Dislocation and Properties of Real Materials (Conf. Proc.) Book № 323, The Institute of Metals, London. – 1985. – P. 244 –262.

41. Oksogoev A.A. The surface Layer Role in Energy Dissipation // Adv.mater.

and proc.: Fundamental Problems of Developing Advanced Materials and Processes of the XXI Century. AMP’99, Baikalsk. – 1999. – P. 90-91.

оглавление ВВЕДЕНИЕ................................................................................................... 1. ПОЛНАЯ КРИВАЯ УСТАЛОСТИ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ...................................................................................................................... 2. ПЕРИОДЫ И СТАДИИ МНОГОЦИКЛОВОЙ УСТАЛОСТИ................... 2.1. Период зарождения усталостных трещин.................................................. 2.1.1. Стадия циклической микротекучести.............................................. 2.1.2. Стадия циклической текучести........................................................ 2.1.3. Стадия циклического упрочнения (разупрочнения)...................... 2.1.4. Линия необратимых циклических повреждений (линия Френча).......................................................................................................................................................... 2.2. Период распространения усталостных трещин......................................... 2.2.1. Общие понятия................................................................................... 2.2.2. Эффект закрытия усталостных трещин........................................... 2.2.3. Стадия припорогового распространения усталостной трещины... 2.2.4. Стадия стабильного распространения усталостной трещины......................................................................... 2.2.5. Стадия ускоренного распространения усталостной трещины....... 3. ПРЕДЕЛ ВЫНОСЛИВОСТИ........................................................................... 4. ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ НА СОПРОТИВЛЕНИЕ УСТАЛОСТИ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ..................................................................................................... 4.1. Влияние структурного состояния материала.............................................. 4.2. Влияние состояния поверхностного слоя.................................................... 4.3. Влияние температуры и среды испытания................................................. 4.4. Масштабный фактор..................................................................................... 4.5. Влияние частоты нагружения...................................................................... 4.6. Влияние концентрации напряжений............................................................ 4.7. Влияние контактного трения....................................................................... 5. ВИБРАЦИОННАЯ ПРОЧНОСТЬ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ.................................................................................................... ПРИНЯТЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ................................................................. ЛИТЕРАТУРА........................................................................................... Владимир Федорович Терентьев Андрей Андреевич Оксогоев ЦИКЛИЧЕСКАЯ ПРОЧНОСТЬ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ Учебное пособие Редактор И.Л. Кескевич Технический редактор Г.Е. Телятникова Лицензия № 021040 от 22.02.96. Подписано в печать 290.02.2001.Формат 60х84 1/ Бумага офсетная. Тираж 150 экз. Уч.-изд.л…3,75. Печ.л. 4,0… Изд. № 90. Заказ 327.




© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.