WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Pages:     | 1 ||

«Министерство образования Российской Федерации Ульяновский государственный технический университет ТЕЗИСЫ ДОКЛАДОВ XXXV НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ (29 января -4 февраля 2001 года) Часть первая ...»

-- [ Страница 2 ] --

В процессе составления геометрической системы размеры подвижной фигуры – шатуна проектируемого механизма выбираются произвольно. Форма и расположение неподвижных объектов, по которым перемещаются точки подвижной фигуры, также выбираются произвольно. В результате кинематические схемы механизмов имеют несколько свободных параметров.

Выбор оптимальной схемы механизма производится путем анализа полученных кинематических схкм. Первоначально рассматриваются механизмы с наименьшим числом звеньев, например – трехфазные механизмы.

Варьирование свободных параметров достигают установленных заказчиком габаритов механизма, а также допустимых углов давления звеньев.

На основе проведенного анализа из первоначально отобранных кинематических схем трехфазных механизмов выбирается схема, наиболее полно удовлетворяющая заданным требованиям.

Если в процессе анализа ни одна из схем трехзвенных механизмов не удовлетворяет условиям проектирования, то выбирается группа схем четырехзвенных механизмов и проводятся аналогичные исследования.

Следует отметить, что с увеличением числа звеньев механизмов возрастает количество свободных параметров. Это дает возможность расширить диапазон исследований и в результате выбрать наиболее подходящую кинематическую схему.

Если в результате исследований не удалось получить кинематическую схему механизма, в полной мере удовлетворяющей требованиям заказчика, то следует продолжить исследования с группой пространственных механизмов.

Это позволит увеличить число свободных параметров.

Таким образом, варьированием свободных параметров кинематических схем механизмов представляется возможным выбрать оптимальную схему механизма.

УДК 629.13.01. ОСОБЕННОСТИ АВИАЦИОННЫХ ПЕРЕВОЗОК УНИКАЛЬНЫХ НЕСТАНДАРТНЫХ ГРУЗОВ В.И.Толмачев, А.Н.Матовников Объективная необходимость в перевозке уникальных нестандартных грузов (УНГ) возникла в результате развития тяжелой промышленности, поиска новых нефтяных и газовых месторождений, освоения необжитых регионов. До недавнего времени основным видом транспорта для перевозки тяжелых крупногабаритных грузов считались автомобильный, водный и железнодорожный. К услугам авиации прибегали крайне редко, так как гражданский грузовой флот до 1989 года не имел в своем составе самолетов, способных перевозить грузы этой категории. Перевозка осуществлялась методом фрактовки воздушных судов военно-транпортной авиации.

Стремление обратить достижения ВПК на гражданские нужды, привели к тому, что сертифицированный под коммерческие перевозки в 1993 году, широкофюзеляжный транспортный самолет под обозначением Ан-124-100 стал выполнять чартерные рейсы в сугубо мирных целях. Авиационный сертификационный центр ГосНИИ ГА провел оценку потребности в тяжелых широкофюзеляжных грузовых ВС. В результате выяснилось, что до 2015 года грузовому воздушному флоту России потребуется 50 машин грузоподъемностью более 60 т. Стороной, способствующей развитию рынка УНГ, является большая сеть аэропортов, дающая доступ с воздуха, тем самых создавая условия к включению авиаперевозок в общую систему распределения товаров. Отечественный Ан-124-100 и американский С-17 имеют доступ практически ко всем аэропортам мира, имеющим длину ВПП до 3500 м. Однако основная масса минимально оснащенных аэропортов имеют длину полосы около 2000. Поэтому для расширения доступа с воздуха и сокращения расстояния перевозок наземными видами транспорта потребуются самолеты, способные взлетать с коротких ВПП. С этой точки зрения наиболее оптимальным является самолет С-17, способный взлетать с полос до 1000 м.

Но его грузоподъемность (76,7 т) и габариты грузовой кабины не позволяют охватить весь спектр УНГ. В этом смысле наиболее эффективным считается Ан-124-100, для которого потребная длина аэродрома составляет 25003000 м, а максимальная грузоподъемность 120 т в сочетании с большими габаритами грузовой кабины (4,46,436 м) позволяет этому самолету «контролировать» 85-90% рынка УНГ.

Рынок перевозок УНГ на воздушном транспорте возник недавно и при своем стремительном росте требует тщательного подхода. Это связано не столько с самим фактом перевозки, сколько с особенностями УНГ. В большинстве случаев для каждого конкретного груза разрабатывается индивидуальная технология работ, проектируется и изготовляется дополнительное индивидуальное оборудование, так как каждая перевозка УНГ – это самостоятельная задача, требующая своего «ноу-хау».

Отсутствие общепринятой методологической основы делает процесс транспортировки УНГ очень трудоемким. Тем не менее, основываясь на опыте работы авиакомпаний можно провести классификацию УНГ по различным основаниям. Систематизация и аналитически обоснованный путь решения проблемы даст возможность в дальнейшем провести оптимизацию параметров оснастки по весовым и стоимостным параметрам, выбор типа самолета для перевозки конкретного вида груза.

УДК 681.3. УСКОРЕНИЕ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЗА СЧЕТ ПРИМЕНЕНИЯ ПАРАМЕТРИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВЩИКА ФОРМЫ В.С.Щеклеин Сложившаяся схема проектирования с применением САПР представляет собой последовательность обращений к моделировщику формы (CAD система), к системе инженерных расчетов (CAE) и завершается программированием технологии (CAM – система). Такая схема в общем случае эффективна, но требует полного набора САПРовских модулей. Эта схема является дорогой, и не всегда приемлема по экономическим соображениям в случаях эпизодического проектирования, при проектировании в рамках небольших организаций и в ряде других случаев, когда расчеты, чаще всего прочностные, можно выполнить по отработанным “ручным” методикам с применением соответствующих справочников. В этом случае определенное преимущество может получить применение параметрических моделировщиков, которые позволяют связать ряд требований по прочности к изделию с количественными размерными показателями примитивов, описывающих форму этого изделия.

Проводимые исследования являются прикладными и направлены на поиск тех способов использования свойств параметрических моделировщиков, которые наиболее эффективны в условиях первоначального освоения и преподавания. Объектом исследования является система T-FLEX. Это сравнительно новая отечественная САПР, построенная с соблюдением российских стандартов по оформлению конструкторско – технологических документов.

Параметрическое проектирование является достаточно отработанным [1,2], однако основные усилия при этом направлялись на связывание между собой элементов двухмерных чертежей. В этой области T-FLEX по удобству работы и возможной производительности превосходит AutoCAD и подобные системы. В то же время наибольший выигрыш возможен при параметрическом проектировании объемных моделей с быстрым выходом на автоматизированную технологию. Однако этот путь, хоть он и предусмотрен программными средствами, гораздо труднее и требует более высокой квалификации, нежели параметризация чертежей. При этом работа может производится на следующих уровнях.

Начальный уровень – разработка объемных моделей в рамках рядов.

Объемное проектирование в системе типа AutoCAD проще и осваивается примерно в два раза быстрее, нежели в T-FLEX. Но T-FLEX является более предпочтительным, нежели AutoCAD в рамках разработки рядов изделий.

Кроме того, в T-FLEX имеются достаточно интересные средства формирования тел со сложной геометрией (например, профили с переменным сечением).

Следующий уровень – получение геометрии изделия по заданным требованиям, например, нагрузкам. Для этого необходимо связать соотношениями те или иные размеры модели с характеристиками материала и задать значения нагрузок. В системе AutoCAD для этого приходится прибегать к программированию на AutoLISP с использованием ENT – функций. За счет более удобного интерфейса параметризации скорость работы в системе T – FLEX выше не менее, чем в пять раз. T-FLEX позволяет во – многих случаях обойтись без CAE - системы при решении конструкторских задач средней сложности.

УДК 681.3. ПОЛУЧЕНИЕ ТОНКИХ ТЕЛ НА ОСНОВЕ ПОВЕРХНОСТЕЙ В СИСТЕМЕ АВТОКАД В.С.Щеклеин В подавляющем большинстве случаев теоретические поверхности составляющих самолета проектируются в виде тех или иных поверхностных моделей (.sat,.iges и т.п.). Поверхность удобно задавать аналитически уравнениями типа z = F(x,y). Однако решение прочностных, термических, массомоментных и других задач требует наличия твердотельных моделей.

Есть коммерческие программные продукты, в которых реализованы отдельные функции перехода от поверхностной модели к твердотельной, однако они дороги. В ряде случаев предпочтительнее переход от поверхности к телу с помощью пользовательских функций - надстроек, выполненных на языках программирования.

Итак, для построения тонкого тела на основе заданной поверхности в системе AutoCAD необходимо: 1) на удалении, соответствующей требуемой толщине панели, построить поверхность, подобную исходной;

эта задача является наиболее сложной;

2) на основе граней, образующих поверхности, построить два множества элементарных тел;

3) после объединения двух множеств элементарных тел в два интегральных тела – вычесть из первого тела второе.

В системе AutoCAD поверхность представляется как совокупность трех- и четырехугольных граней. Переход от грани к твердому телу возможен лишь в том случае, если все точки исходной области лежат в одной плоскости, что в случае четырехугольной грани чаще всего не соблюдается. Поэтому логично разбиение четырехугольной грани на две треугольные. Для этого, как показали исследования, предпочтительнее применение ENT – функций языка AutoLISP позволяющих работать непосредственно с параметрами примитивов в графической базе данных построения. На основе координат вершин граней исходной поверхности необходимо сформировать координаты вершин граней, образующих подобную, удаленную на определенное расстояние, поверхность.

Здесь существуют определенные трудности. Необходимо добиться, чтобы вершины граней вновь формируемой поверхности располагались по одну сторону от поверхности исходной. Различные треугольные грани в общем случае принадлежат разным плоскостям, и координаты точек, удаленных на указанное расстояние по нормали от совмещенных вершин соседних граней будут различными. Необходимо пересчитать координаты вершин новых граней так, чтобы грани определяли непрерывную поверхность.

Решены задачи программного выделения отдельных граней, образующих поверхность, определения координат точки, отстоящей от выбранной вершины на определенном расстоянии по нормали, определения координат общей точки вершин двух или более соседних граней в рамках подобной поверхности, отстоящей от на указанное расстояние от общей точки вершин двух или более соседних граней исходной поверхности. При этом использовался аппарат аналитической геометрии. Разработано и опробовано программное обеспечение. Погрешности в определении координат точек, удаленных на указанное расстояние от исходной поверхности по нормали не превышали 10- от линейных размеров граней, погрешности в толщине тела не превышали 10- от задаваемой толщины. Дальнейшие, уже твердотельные операции можно выполнять в “ручном” режиме, для оператора они не представляют трудностей.

УДК 621. ЗАЩИТА АСИНХРОННЫХ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ И НЕКОТОРЫЕ ПРЕДЛОЖЕНИЯ ПО ЕЁ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЮ Д.Н.Емелин, А.Н.Сибиряков В докладе проанализированы статьи о защите асинхронных электродвигателей в ведущих журналах по энергетике за последние 10 лет и даны некоторые рекомендации по выполнению защит.

Большая часть доклада посвящена наиболее проблематичной защите защите от перегрузок. В ГОСТ 183-74 регламентируется только одна точка перегрузочной характеристики электродвигателей. Существуют предложения по построению указанной характеристики, например [1], но предлагаемые аналитические выражения этих зависимостей малопригодны к использованию.

Защиту от перегрузок можно выполнить с помощью токовых реле [1], тепловых реле с постоянной уставкой [2] и дистанционно изменяющейся [3], с использованием защиты от тока утечки [4] и других аппаратов. В [2] рассчитано оптимальное значение постоянной времени теплового элемента защит электродвигателей, которую можно реализовать при использовании вторичного реле тепловой защиты. В ГОСТ 27222-91 предложены схемы для измерения активного сопротивления обмоток электродвигателя, которые можно использовать для выполнения защиты. Схему амперметра-вольтметра предлагается несколько видоизменить.

В докладе также рассмотрены схемы защит от обрыва фазы, в том числе при неполнофазном режиме на стороне 110-220 кВ трансформатора с разземлённой нейтралью [5] и схема защиты от витковых замыканий [6].

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1.Ковальчук Е.С. О защитах электродвигателей от перегрузок. // Промышленная энергетика. 1997. № 2.Зинченко В.Ф. Оптимизация функционирования тепловой защиты электродвигателей. // Промышленная энергетика. 1998. №10.

3.Гольцман Э.Р. Тепловые реле для защиты электродвигателей, эксплуатируемых при переменных режимах и нагрузках. // Электротехника.

1991. №1.

4.Набатников А.А., Анисимов Ю.Н. Температурная защита электроприёмников с использованием защиты от тока утечки. // Промышленная энергетика. 1990. №2.

5.Попов В.А. Защита электродвигателей 6-10 кВ от неполнофазного режима на стороне 110-220 кВ трансформатора с разземлённой нейтралью. // Электрические станции. 1990. №8.

6.Клецель М.Я. Защита электродвигателей на катушках индуктивности от витковых замыканий. // Электрические станции. 1994. №3.

УДК 621.311.1. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПОТЕРЬ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ В РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ СЕТЯХ УЛЬЯНОВСЭНЕРГО С.М. Пестов, С.В. Пугачёв Составляющая стоимости потерь в стоимости передачи электроэнергии имеет большой удельный вес (30-40%). Кроме того, со временем в связи с ростом нагрузок потери энергии увеличиваются и потому важен контроль уровня потерь энергии как одного из показателей, характеризующих экономичность работы сети. В условиях эксплуатации отчетные потери электроэнергии в распредсетях Ульяновскэнерго могут быть представлены как сумма технических и коммерческих потерь.

Величина отчетных потерь является показателем рациональности построения и качества эксплуатации сети, в частности постановки учета электрической энергии. Расчет технических потерь и их анализ позволит выявить нерационально спроектированные участки и элементы сети. А сопоставление отчетных и технических потерь дает возможность определить значение и структуру коммерческих потерь энергии.

Можно сформулировать следующие основные требования к методике (алгоритму) определения потерь электроэнергии:

- техника проведения вычислений должна быть несложной;

- точность расчета должна находится в пределах, допустимых для практических целей, при этом допустимая погрешность при определении потерь, как в отдельных элементах сети, так и в целом по сети не должна превышать 5%;

- метод расчета должен обеспечить определение потерь в отдельных элементах сети;

- получение исходных данных для расчета должно быть максимально простым и не требовать специальных сетевых измерений.

Требования высокой точности расчетов и определения электропотерь в том числе и в отдельных элементах сети позволяет сделать вывод, что расчетная методика должна базироваться на расчете потокораспределения для установившегося нормального режима, в результате которого определяются напряжения во всех узлах и токи во всех ветвях схемы соответствующей распределительной сети. Для этой цели программно реализован эффективный алгоритм расчета установившегося режима распредсети путем решения нелинейной системы уравнений узловых напряжений одной из модификаций метода Ньютона. В основу расчета собственно потерь энергии положен метод времени потерь активной и реактивной мощностей, базирующийся на раздельном учете потерь от передачи активной и реактивной мощностей.

При оценке перспектив машинных расчетов потерь электроэнергии в распредсетях Ульяновскэнерго по предложенной методике нужно учитывать то обстоятельство, что однажды подготовленные исходные данные в дальнейшем могут быть использованы многократно. Конфигурация конкретной сети и ее параметры со временем меняются сравнительно медленно и незначительно, а конфигурация схем сети легко корректируется с помощью программы-оболочки написанной на Visual C. Кроме того, указанная информация (и программы) может использоваться и для выполнения различных режимных расчетов, необходимых для организации рациональной эксплуатации сетей.

УДК 621. КОНТРОЛЬ ГАРМОНИЧЕСКИХ СОСТАВЛЯЮЩИХ НАПРЯЖЕНИЯ В РЕАЛЬНОМ ВРЕМЕНИ А.Е. Усачёв Наличие высокого уровня гармоник приводит к существенному увеличению дополнительных потерь электроэнергии в электрических сетях, а также к другим видам электромагнитного и технологического ущерба.

По известным амплитудам гармонических составляющих напряжения нетрудно определитъ практически все показатели качества электроэнергии (ПКЭ) [1].

Автором разработана программа, которая позволяет с помощью платы 16 битного аналого-цифрового преобразователя (АЦП), подключённой к системной шине компьютера, и измерительного трансформатора осуществлятъ контроль 40 гармоник напряжения 220В, 50ГЦ.

Известные сегодня системы и приборы контроля качества электроэнергии не осуществляют непрерывную и длительную обработку каждого периода напряжения в реальном масштабе времени.

Проведена апробация разработанной программы на различных типах компьютеров и экспериментально установлено, что для обработки 40 гармоник одной фазы напряжения частотой 50ГЦ в реальном масштабе времени с помощью преобразования Фурье для АЦП частотой 10 кГц требуется компьютер с процессором не ниже 133 МГц.

Разработанная программа может использоваться для контроля ПКЭ трехфазной системы при использовании многоканального АЦП и более мощного компьютера.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. ГОСТ 13109-97. Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения.

УДК 681. АВТОМАТИЗАЦИЯ АНАЛИТИЧЕСКИХ ВЫЧИСЛЕНИЙ ДЛЯ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ АНАЛИЗА ЛИНЕЙНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ЦЕПЕЙ И СИСТЕМ В.Е.Вольнов, С.А.Курганов, В.В.Филаретов, Д.В.Шеин Известно, что аналитические и численно-аналитические методы перспективны при решении широкого класса прикладных проблем. Однако до сих пор главной областью приложения компьютеров в научных исследованиях являются численные методы, а средства символьной поддержки в современных математических пакетах и системах (MAPLE, MATHEMATICA, MATHLAB, MATHCAD и др.) отличаются несовершенством. В этом можно убедиться, например, решая системы линейных алгебраических уравнений с символьным представлением элементов матриц. Разработчики обращают внимание, главным образом, на внешний “лоск” своих программ, а совершенствование интеллектоемких частей пакетов компьютерной алгебры отодвигается на задний план.

В докладе обсуждаются основные возможности и ограничения пакета программ SYMBOL для формирования символьных схемных функций и решения систем линейных алгебраических уравнений в аналитическом виде, а также вычисления сгенерированных символьных выражений в вещественной или комплексной области. Основу формирования выражений образует метод схемных определителей, разложение которых выполняется через выделение параметров электронной схемы. При этом обеспечивается отсутствие в выражениях определителя операций деления, а число других алгебраических операций минимизируется в соответствии с правилами оптимального синтеза формул. Для решения системы уравнений ее матрица отображается схемой, в которой каждому элементу соответствует источник тока, управляемый напряжением.

Программы пакета CIRSYM (схемный символьный процессор), MATSYM (матричный символьный процессор) и CALCSYM (комплексный калькулятор сложных выражений в обычной скобочной записи) реализованы на языке Си в системах программирования TurboC и Borland C++. Для облегчения работы порльзователя в программе CIRSYM используется популярный CIR-формат (программы PSpice-DesignLab). К этому же формату приближено задание информации о системе уравнений в программе MATSYM.

Пакет SYMBOL показал лучшие результаты по сравнению с известными компьютерными системами при решении плохообусловленных задач теории электрических цепей и матричной алгебры. В частности, при использовании разрядности в 19 десятичных знаков было получено абсолютно точное решение системы уравнений с полностью заполненной матрицей девятого порядка. Для решения этой системы с 13 верными знаками численными методами требуется не менее 38 десятичных цифр в мантиссе представления чисел.

Пакет SYMBOL внедрен в ряде проектных организаций и вузов России, Украины, Польши. Версии этого пакета свободно распространяются через Internet-сайт http://astrometric.sai.msu.ru/~symbol.

УДК 621.311.004. ДИАГНОСТИКА ПЛОХООБУСЛОВЛЕННЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ЦЕПЕЙ МЕТОДОМ СОПРОТИВЛЕНИЙ СЕЧЕНИЙ С.А.Курганов, А.А.Никитин В работе рассматривается диагностика линейных пассивных цепей для случая не катастрофического изменения параметров после проведенных испытаний. Схема остается работоспособной, но ее характеристики меняются.

Требуется, не разрушая устройство, определить как изменились параметры всех элементов. Для измерений доступны все узлы схемы.

Наиболее эффективным при указанных выше условиях является метод узловых сопротивлений (МУС) [1]. Однако, этот метод неприемлем при диагностике плохообусловленных схем. Это показано на примере мостовой схемы, проводимости ветвей которой имеют разброс на n порядков (n=3,4, 5…).

В этом случае измеряемая матрица узловых напряжений становится вырожденной (появляются линейно зависимые строки) уже при погрешности измерения 2 102-n %. В реальных цепях разброс проводимостей достигает 106 -108 раз. Соответственно погрешность измерения напряжения должна быть не хуже 2(10-4 -10-6 )%, что на практике недостижимо. Например, погрешность измерения переменного напряжения широко распространенным универсальным вольтметром В7-38 составляет не менее 0.2%, постоянного напряжения – не менее 0.04%.

Для решения поставленной задачи диагностики предлагается использовать в качестве топологического базиса максимальное дерево [2] дерево, содержащее ветви с максимальными проводимостями. Основанием для применения этого дерева при диагностике является его эффективность при анализе плохообусловленных схем [2]. Это связано с увеличением в этом случае отношения диагональных элементов к недиагональным в матрице проводимостей сечений, что улучшает численную обусловленность системы уравнений.

Метод диагностики, основанный на максимальном, а по структуре произвольном (в отличие от звездного в МУС) дереве, назовем методом сопротивлений сечений. При использовании этого метода тестовый источник тока подключается параллельно ветвям дерева, напряжения замеряются также на этих ветвях.

Эффективность метода продемонстрирована на примере означенной выше мостовой схемы. Погрешность измерения напряжения, при которой матрица сечений становится вырожденной, превышает 100% и не зависит от соотношения проводимостей ветвей. Таким образом, достигается высокая численная обусловленность формируемой системы уравнений.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. Демирчян К.С., Бутырин П.А. Моделирование и машинный расчет электрических цепей. - М.: Высшая школа, 1989.

2. Курганов С.А., Капустин А.А. Анализ слабообусловленных моделей вентильных преобразователей // Электротехнические системы и комплексы:

Межвузовский сб. науч. тр. Вып.5. – Магнитогорск: МГТУ, 2000.

УДК 681.5.001:621. ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДА СХЕМНЫХ ОПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ К РЕШЕНИЮ ЗАДАЧ МЕХАНИКИ С.В.Жогло, В.В.Филаретов Топологические и матричные методы стали применяться для расчета механических цепей в тридцатых годах прошлого века. Для этого были введены обобщенные “продольные” и “поперечные” переменные, отражающие электромеханические аналогии: электрический ток - механическая сила и электрическое напряжение - скорость. В отличие от матричных методов топологические методы предназначены для получения решения (схемных функций) в аналитическом виде, что важно, в частности, при изложении соответствующих разделов теории электрических или механических цепей.

В числе требований, предъявляемых к современной методике формирования символьных схемных функций, можно назвать следующие:

1) возможность получать искомые выражения, минуя построение матрицы схемы и (или) ее графа;

2) формируемые выражения должны иметь компактное представление и в них должны отсутствовать взаимно уничтожающиеся слагаемые;

3) желательно отсутствие дробных подвыражений, чтобы облегчить приведение выражения схемной функции к отношению двух полиномов.

Методика, удовлетворяющая перечисленным требованиям и основанная на представлении схемной функции в виде отношения определителей двух схем производных от исходной схемы. В данном докладе предлагается развитие метода схемных определителей (выделения параметров) для решения задач механики поступательного движения.

Согласно второй системе электромеханических аналогий имеет место следующее подобие между элементами электрической и механической схемы:

электрическая проводимость - элемент трения с механическим сопротивлением (демпфер), конденсатор - элемент массы, катушка индуктивности - элемент упругости (пружина) с параметром гибкости. Таким образом, модификация формул выделения параметров применительно к механическим цепям сводится к формальной замене понятийного аппарата.

Для анализа сложных механических цепей рассмотрены диакоптические формулы, предусматривающие рекурсивное деление исходной схемы и производных от нее схем на две части. При этом сложность анализируемых схем, подлежащих моделированию на современных персональных компьютерах, достигает сотен узлов и элементов, что позволяет рекомендовать предложенную методику для реализации в составе систем автоматизированного проектирования объектов, включающих в себя компоненты различной физической природы.

УДК 621.31. ОБЕСПЕЧЕНИЕ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ СОВМЕСТИМОСТИ БЫТОВОЙ СЕТИ ЧЕРЕЗ ИЗМЕРЕНИЕ ПОКАЗАТЕЛЕЙ КАЧЕСТВА ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ В.М.Петров, М.В.Петрова Концентрация бытовых электроприемников в замкнутом пространстве жилого помещения может приводить к тому, что их электромагнитные поля могут превосходить уровень естественного электромагнитного поля Земли, генерируемые ими искажающие сигналы снижать качество электрической энергии сети и понижать или нарушать рабочие показатели смежных электротехнических устройств. Отсюда и появилась проблема электромагнитной совместимости (ЭМС) бытовых электроприемников из-за биоэлектромагнитного влияния, обеспечения нормального функционирования установок и показателей качества электрической сети.

Необходимо рассмотреть проблему ЭМС по следующим системам:

1. Электроприемники - человек.

2. Электроприемники - электроприемники.

3. Электроприемники - электрическая сеть.

Практически не нормируются параметры ЭМС по заданным системам.

Естественное электромагнитное поле Земли обусловленное отрицательным избыточным электрическим зарядом поверхности и магнитным полем характеризуется напряженностью электрического поля E = 100150 В/м и напряженностью магнитного поля: у магнитных полюсов Н = 55,7 А/м;

в средних широтах Н = 40 А/м;

у экватора Н = 33,4 А/м. Поэтому принято, что для человека превышение: Е= 40 В/м;

Н = 80 А/м;

удельная плотность тока = А/м;

индукция магнитного поля В = 0,2 мкТл являются опасными. В печати появляются сообщения о вредном влиянии электроприемников на человека.

Вторая система с точки зрения ЭМС и искажающего влияния на работу смежных бытовых электроприемников в некоторой мере ГОСТирована и сертифицируется.

Однако все нормы предъявляемые к бытовым электроприемникам по ЭМС ГОСТами относятся только к индустриальным радиопомехам создаваемым ими, или влияния этих радиопомех на работу электроприемников помехозащищенность устройств.

Третья система электроприемники - бытовая электрическая сеть по ЭМС не защищена и не регламентирована. Имеются требования ГОСТа, которые никто не контролирует и не измеряет. В то же время бытовые электроприемники являются источниками высших гармонических тока и снижают качественные показатели напряжения бытовой электрической сети.

Выводы:

1. Для ЭМС электроприемников в бытовых сетях применяют индивидуальные средства подавления помех в виде фильтров.

2. На практике создаются специальные блоки питания для электронной и вычислительной техники.

3. Единственным средством реальной оценки ЭМС в бытовой сети является измерение качества электрической энергии.

4. Необходимо создать универсальное устройство компенсации реактивной мощности и высших гармонических способствующего ЭМС бытовых электроприемников.

УДК 621.317. ПИКОВЫЙ ДЕТЕКТОР М. К. Казаков, Л. И. Хисамова Во многих практических случаях требуется определить пиковое значение входного сигнала. В простейшем случае для этой цели можно использовать диод и конденсатор [1]. Недостатками этого устройства являются малое входное сопротивление, зависимость параметров от температуры, невозможность обновления информации о максимальном значении при подключении на выход устройства прибора с большим входным сопротивлением.

Использование на входе эмиттерного повторителя позволяет повысить входное сопротивление, устранить влияние падения напряжения на диоде, но недостаток, касающийся трудности обновления информации о максимальном значении остается [1].

Существует пиковый детектор на основе использования RC дифференциатора и компаратора [2]. Недостатком такого детектора является погрешность из-за неточного выполнения операции дифференцирования, которая зависит также от частоты входного сигнала.

Известен пиковый детектор, содержащий фазосдвигающую RC цепь и дифференциальный компаратор [2]. Данное устройство работоспособно в относительно узком частотном диапазоне, поскольку при снижении амплитуды задержанного сигнала погрешность возрастает особенно существенно.

Следовательно, основной задачей при разработке пикового детектора является уменьшение зависимости погрешности детектирования пикового значения от частоты входного сигнала.

В докладе представлены некоторые результаты исследований по созданию пикового детектора, включающего в себя интегрирующую и дифференцирующую цепи, сумматор напряжения и компаратор. Введенные дифференцирующая цепь и сумматор напряжений снижают неравномерность амплитудно-частотной характеристики канала задержки. В предлагаемом устройстве выбором параметров элементов, с целью снижения погрешности детектирования пикового значения сигнала, возможно приближение к условию:

K()=1, ()==const, где K() и () – АЧХ и ФЧХ канала задержки.

При этом приближение к этому условию осуществляется в более широком частотном диапазоне, чем это было у уже известных устройств. Анализ показал, что оптимальным является соотношение постоянных времени интегрирующей и дифференцирующей цепей в диапазоне 1,3…1,5.

Таким образом, предлагаемое устройство позволяет повысить точность детектирования максимального значения в более широком частотном диапазоне входного напряжения.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. Хоровиц П., Хилл У. Искусство схемотехники. - М.: Мир, 1983.- Т.1.

2. Pat. 4315220 (USA). Peak detector circuit/Heinz H. Findeisen, Milford, Mass.

УДК 681.332. ИНТЕГРИРУЮЩЕЕ УСТРОЙСТВО Г.В. Джикаев Рассматривается интегратор на основе ОУ, в котором с целью снижения погрешности интегрирования периодических напряжений принудительно фиксируется нулевой уровень интегрирующего ОУ [1].

Принудительная фиксация нулевого уровня осуществляется периодическим разрядом конденсатора при замыкании ключа подключенного параллельно конденсатору.

Принудительная фиксация способствует устранению погрешности от интегрирования входных токов и напряжения смещения интегрирующего ОУ и позволяет использовать устройство в режиме длительного интегрирования.

В интегрирующее устройство введена дополнительная цепь:

дифференцирующий ОУ, компаратор напряжения, дифференцирующая CR цепь, диод, управляемый ключ.

Информация о замыкании ключа подается на управляемый ключ с дополнительной цепи, в которой входное напряжение сдвигается по фазе на 900, и в момент перехода выходного напряжения интегратора нулевого уровня выдается сигнал для замыкания ключа.

Погрешность вследствие потери информации в интервалы времени при замыкания ключа:

= 1- + sin 4 -1, T 4 T где - длительность замкнутого состояния ключа 2 в интервалы фиксации нулевого уровня;

T - период входного напряжения.

По формуле можно определить, что погрешность порядка 0,01% и менее получается при отношении /T 0,02.

Определены условия некорректной работы интегрирующего устройства при несинусоидальном напряжение на входе.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. Зыкин Ф.А., Казаков М.К. Интеграторы периодических сигналов / Изв.ВУЗов.

Энергетика -1988.- N 7.

УДК 621.31.6. ВЛИЯНИЕ НАГРУЗКИ ОДНОФАЗНОГО МОСТОВОГО ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ НА КОЭФФИЦИЕНТ ПУЛЬСАЦИЙ М.В.Петрова, В.М.Петров Релейный режим управляемого однофазного мостового выпрямительного преобразователя зависит от характера нагрузки. Бытовые электрические сети имеют многообразие применения подобных устройств. Характерным показателем режима работы таких преобразователей является коэффициент пульсации выпрямленного напряжения, который является основным показателем качества выпрямленного напряжения, а так же определяющим фактором компенсирующего устройства в бытовой электрической цепи.

Так как коэффициент пульсаций влияет на работу элементов однофазной электрической цепи, на выбор параметров компенсирующих устройств необходим анализ его в зависимости от характера нагрузки управляемого однофазного преобразовательного выпрямителя. Рассматривается без трансформаторный вариант.

В работе управляемого однофазного мостового выпрямительного преобразователя на активную нагрузку переменное напряжение сети подводится к одной диагонали моста, а нагрузка подключается к другой его диагонали - между точкой соединения катодов двух тиристоров, образующих катодную группу VS1 и VS3 и точкой присоединения анодов двух тиристоров, образующих анодную группу (VS1, VS4).

Тиристоры пропускают ток попарно и соединены с нагрузкой последовательно. Пропускает ток та пара тиристоров, у которых анод катодной группы имеет более высокий потенциал, а катод анодной группы наиболее низкий потенциал.

При работе преобразователя на активно-индуктивную нагрузку кривая выпрямительного напряжения на интервале имеет отрицательные значения, так как энергия магнитного поля индуктивности нагрузки поддерживает ток в тиристоре и после перехода анодного напряжения через ноль (на интервале ).

При работе преобразователя на активно-емкостную нагрузку режим работы характеризуется двумя интервалами - зарядом конденсатора, когда напряжение на конденсаторе VS1, VS4 пропускают ток, и разрядом конденсатора, когда напряжение сети меньше напряжения на конденсаторе и тиристоры не пропускают ток. Было выведено выражение для расчета коэффициента пульсаций выпрямленного напряжения по первой гармонике при конечном, но достаточно большом значении емкости и данное выражение позволяет так же определить необходимую величину емкости конденсатора по заданному коэффициенту пульсаций.

Выводы:

1. Коэффициент пульсаций существенно зависит от характера нагрузки.

Дополнительно проявляются углы коммутации, углы отсечки.

2. Расчет искажающего влияния выпрямительного устройства необходимо вести с учетом параметров и характера нагрузки и сети.

УДК 697. РАЗРАБОТКА КОМПЬЮТЕРНЫХ СРЕДСТВ ОПЕРАТИВНОГО РАСЧЕТА ТЕПЛОПОТЕРЬ В ТЕПЛОВЫХ СЕТЯХ УЛЬЯНОВСКА Н.Н.Ковальногов, В.Г.Сторожик В настоящее время расчет тепловых потерь в трубопроводах тепловых сетей г. Ульяновска осуществляется “вручную”. Для оперативного анализа раз личных видов тепловых потерь, повышения информативности расчетов и опти мизации предлагаемых решений по их снижению предпринята разработка ком пьютерных средств для автоматизации расчетов и подготовки отчетной документации.

В работе представлены материалы, связанные с разработкой компьютер ных средств автоматизации расчета тепловых потерь в тепловых сетях г.

Ульяновска и формированием электронных таблиц с результатами расчетов. С помощью разработанного программного продукта могут производиться расчеты нормативных или фактических (соответствующих фактическим температурам теплоносителей и окружающей среды) значений тепловых потерь.

Исходными данными для расчета тепловых потерь являются:

– размеры (внутренние диаметры и длины) трубопроводов горячей воды и пара, для участков надземной и подземной их прокладки;

– продолжительность отопительного, летнего и ремонтного периодов для анализируемого года;

– среднемесячные значения температуры теплоносителя в подающей и обратной магистралях, температуры горячей воды, подаваемой на цели ГВС, температуры пара, температуры наружного воздуха.

В результате расчета последовательно определяются и автоматически заносятся в соответствующие графы электронных таблиц тепловые потери через теплоизоляцию в водяных тепловых сетях и паропроводах, тепловые потери, обусловленные утечками воды, а также общие тепловые потери.

Программный продукт, в котором реализован алгоритм расчета тепловых потерь с последующим автоматическим заполнением электронных таблиц, представляет собой книгу Microsoft Excel. В эту книгу занесена также база данных по размерам трубопроводов тепловых сетей г. Ульяновска, нормативным характеристикам и пр. Для работы с программным продуктом необходима операционная система Windows 95/98/2000 и установленная программа обработки электронных таблиц Microsoft Excel 97/2000.

При проведении расчетов используются 2 группы исходных данных:

данные, остающиеся неизменными в расчетах (это, например, информация по размерам трубопроводов и способам их прокладки), и данные, которые изменяются от расчета к расчету и которые должны быть введены пользователем в соответствующие ячейки электронных таблиц (эти ячейки при работе с программным продуктом выделяются желтым цветом). Данные первой группы защищены от исправления, в то же время вся исходная информация, заложенная в базу данных и используемая в расчетах, доступна пользователю для просмотра.

Отображение результатов расчета осуществляется в табличной и графической формах.

С использованием разработанных средств проведен анализ тепловых потерь в тепловых сетях г. Ульяновска за период 1995 – 1999 гг.

СОДЕРЖАНИЕ СОВРЕМЕННЫЕ МЕТОДЫ И СРЕДСТВА ИЗМЕРЕНИЯ ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВЫХ ПОТОКОВ ПРИ ШЛИФОВАНИИ ЗАГОТОВОК А.Ш. Хусаинов, С.З. Ширгин......................................................................... КОДИРОАВНИЕ ИНФОРМАЦИИ ПРИ ОПРЕДЕЛЕНИИ ПОГРЕШНОСТИ НЕСОВМЕЩЕНИЯ БАЗ НА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ОПЕРАЦИЯХ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ А.Е. Корунков, М.А. Белов............................................................................ СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ТЕПЛОФИЗИКИ ШЛИФОВАНИЯ КЛИНОВИДНЫХ ЗАГОТОВОК А.Ш. Хусаинов, Т.В. Ладышкина.................................................................. ПЕРСПЕКТИВНЫЕ КОНСТРУКЦИИ ТОРЦОВЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ ШЛИФОВАЛЬНЫХ КРУГОВ Н.И. Веткасов, В.А. Щепочкин, Р.М. Каюмов.............................................. РАСЧЁТ НА ПРОЧНОСТЬ СБОРНЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ ШЛИФОВАЛЬНЫХ КРУГОВ Н.И.Веткасов, Д.А.Курушин.......................................................................... ВЛИЯНИЕ НЕПРЕРЫВНОЙ ПОДАЧИ ЗАГОТОВОК НА ТЕМПЕРАТУРНЫЙ РЕЖИМ ПЛОСКОГО ШЛИФОВАНИЯ Ю. В. Псигин, А. И. Армер, В. В. Бибкин..................................................... ФОРМИРОВАНИЕ ВЫСОТЫ МИКРОПРОФИЛЯ ПРИ ШЛИФОВАНИИ С МИКРОПОДАЧЕЙ ЗАГОТОВОК А. И. Армер.................................................................................................... СОЗДАНИЕ БАЗЫ ДАННЫХ ДЛЯ РАСЧЕТА ПОГРЕШНОСТЕЙ НЕСОВМЕЩЕНИЯ БАЗ ПО ЛИНЕЙНЫМ И УГЛОВЫМ РАЗМЕРАМ И.Н. Ермолаева, М.А. Белов........................................................................ РАСЧЕТ НОРМ МАШИННОГО ВРЕМЕНИ ЭЛЕКТРОЭРОЗИОННОГО ВЫРЕЗАНИЯ ВЕНЦОВ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС ЗАДАННОЙ ТОЧНОСТИ ПРИ РАЗЛИЧНЫХ СПОСОБАХ ФОРМООБРАЗОВАНИЯ БОКОВЫХ ЭВОЛЬВЕНТНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ ЗУБЬЕВ Д.В. Кравченко............................................................................................ УПРАВЛЕНИЕ ЦИКЛОМ КРУГЛОГО НАРУЖНОГО ВРЕЗНОГО ШЛИФОВАНИЯ С ИНФОРМАЦИЕЙ ПО НИЗКОЧАСТОТНОМУ АКУСТИЧЕСКОМУ СИГНАЛУ В.Ф. Гурьянихин, Д.В. Аринин.................................................................... ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ХАРАКТЕРИСТИК «МАТЕРИАЛА– СТАБИЛИЗАТОРА» НА ЭФФЕКТИВНОСТЬ РАЗРЕЗАНИЯ ЗАГОТОВОК ИЗ НЕМЕТАЛЛИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПАССИВНОЙ КОНТАКТНОЙ СТАБИЛИЗАЦИИ О.Г. Крупенников, А.В. Киньшин................................................................ ГЛУБОКОЕ СВЕРЛЕНИЕ МАЛОРАЗМЕРНЫХ ОТВЕРСТИЙ С УЗК Табеев М.В.................................................................................................. ЭФФЕКТИВНОСТЬ ШЛИФОВАНИЯ ЗАГОТОВОК С МЕХАНИЧЕСКОЙ ОЧИСТКОЙ РАБОЧЕЙ ПОВЕРХНОСТИ КРУГА Д.В.Тартас................................................................................................... ПЕРСПЕКТИВЫ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ КОМБИНИРОВАННЫХ ШЛИФОВАЛЬНЫХ КРУГОВ ПРИ ШЛИФОВАНИИ ЗАГОТОВОК Ю.М. Правиков, Г.Р. Муслина.................................................................... РАБОТОСПОСОБНОСТЬ ШЛИФОВАЛЬНОГО КРУГА ПРИ ПОЭТАПНОЙ ПОДАЧЕ СМАЗОЧНО-ОХЛАЖДАЮЩИХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СРЕДСТВ А.В. Леонов................................................................................................. НЕКОТОРЫЕ ОСОБЕННОСТИ ЗАДАНИЯ РАЗМЕРОВ ПОД УСТАНОВОЧНЫЕ ШТИФТЫ Т.П. Ермаченко, Н.В. Новоженин............................................................... КОНТРОЛЬ ЗНАНИЙ, УМЕНИЙ И НАВЫКОВ В.И. Холманова, Г.М. Горшков, Д.А. Коршунов, М.Г. Горшков................ СОЗДАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ В ГРАФИЧЕСКОЙ СРЕДЕ SOLIDWORKS А.В. Демокритова, С.В. Ярыгин................................................................. КОЛЕБАНИЯ МАНИПУЛЯТОРОВ ПРОМЫШЛЕННЫХ РОБОТОВ С УЧЕТОМ РАСПРЕДЕЛЕННЫХ ПАРАМЕТРОВ Ю.Н. Санкин, В.М. Барахов........................................................................ СОЗДАНИЕ ЭЛЕКТРОМОБИЛЯ (ЭМ) С ГИБРИДНОЙ СИСТЕМОЙ ПРИВОДА (ГСП) В.А. Кузнецов.............................................................................................. ОБ ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКОМ УСИЛИТЕЛЕ РУЛЕВОГО УПРАВЛЕНИЯ АВТОМОБИЛЕЙ В.И.Тарханов, С.А.Задонский.................................................................... ВИНТОВОЕ ЗАЦЕПЛЕНИЕ С ПОВЫШЕННОЙ НАГРУЗОЧНОЙ СПОСОБНОСТЬЮ А.Ф.Кочетков............................................................................................... ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ВЫБОРА ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ КРАНОВ МОСТОВОГО ТИПА В.Н.Демокритов, А.В.Олешкевич............................................................... К ВОПРОСУ О ПОПЕРЕЧНОЙ ЖЕСТКОСТИ ТОНКОСТЕННЫХ БАЛОК, УКРЕПЛЕННЫХ АРОЧНЫМ КАРКАСОМ В.Я. Недоводеев......................................................................................... РЕЗУЛЬТАТЫ МАШИННЫХ ЭКСПЕРИМЕНТОВ ПО ПРОГРАММАМ ОПТИМИЗАЦИИ А.В.Демокритова, И.В.Аксаковский........................................................... СВОЙСТВА СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ИЗ СТАЛИ 12Х1МФ ПРИ РУЧНОЙ АРГОНОДУГОВОЙ СВАРКЕ С ПРИМЕНЕНИЕМ АКТИВИРУЮЩИХ ФЛЮСОВ С.Г.Паршин, А.В.Кузнецов......................................................................... ОСОБЕННОСТИ ПРОФИЛИРОВАНИЯ МАТЕРИАЛОВ С ПОКРЫТИЯМИ М.В.Илюшкин, Ю.Н.Берлет, М.П.Никоровский......................................... РАЗРАБОТКА МЕТАЛЛОСБЕРЕГАЮЩЕЙ ТЕХНОЛОГИИ ШТАМПОВКИ ОСЕСИММЕТРИЧНЫХ ДЕТАЛЕЙ ФОРМООБРАЗУЮЩИМИ ОПЕРАЦИЯМИ Ш.Г.Калимуллин, А.Ш.Мурасов.................................................................. О ТЕОРИИ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ МАШИН И ТРУДА В.Е. Марченко, С.Е.Хинич.......................................................................... СПОСОБ ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ КРОМКОВОЙ ВОЛНИСТОСТИ ПРИ ФОРМООБРАЗОВАНИИ КОРЫТНЫХ И С-ОБРАЗНЫХ ПРОФИЛЕЙ ВРОЛИКАХ Ю.Н.Берлет, С.В.Филимонов..................................................................... СТАТИЧЕСКИЕ И ДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ БАЗОВЫХ ДЕТАЛЕЙ МЕТАЛЛОРЕЖУЩИХ СТАНКОВ Ю.В. Кирилин, Н.В. Еремин....................................................................... К ВОПРОСУ О ПОВЫШЕНИИ ЭФФЕКТИВНОСТИ РАСПИЛОВКИ ДРЕВЕСИНЫ НА КОРОТКОХОДОВЫХ ПИЛОРАМАХ А. А. Морозов, А. В. Шестернинов............................................................. РАЗРАБОТКА КОНСТРУКЦИИ МНОГОСЛОЙНОГО ПОКРЫТИЯ ДЛЯ ОПЕРАЦИЙ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ НА ОСНОВЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ОКИСЛИТЕЛЬНЫХ И ДИФФУЗИОННЫХ ПРОЦЕССОВ В КОНТАКТНОЙ ЗОНЕ А.В.Циркин.................................................................................................. ПОВЫШЕНИЕ РАБОТОСПОСОБНОСТИ БЫСТРОРЕЖУЩЕГО ИНСТРУМЕНТА ПУТЕМ НАНЕСЕНИЯ ИЗНОСОСТОЙКИХ ПОКРЫТИЙ С АДГЕЗИОННЫМИ ПОДСЛОЯМИ А.В. Рандин, Р.С. Шакиров........................................................................ ВЛИЯНИЕ СТРУКТУРНЫХ ПАРАМЕТРОВ И МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ МНОГОСЛОЙНОГО ПОКРЫТИЯ НА РЕЖУЩИЕ СВОЙСТВА ИНТСРУМЕНТА НА ОПЕРАЦИИ ТОЧЕНИЯ А.А. Ермолаев............................................................................................. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ КРЕПЛЕНИЯ РОЛИКОВ ПРИВОДА ПОДАЧ РЕЛЬСОФРЕЗЕРНОГО СТАНКА НА РАВНОМЕРНОСТЬ ДВИЖЕНИЯ РЕЛЬСА Р. И. Каюмов, А. В. Шестернинов.............................................................. СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ПОЛИРОВАНИЯ НЕРЖАВЕЮЩИХ СТАЛЕЙ П.В.Дубровский, Н.В.Глухова, А.С.Чижиков............................................. БЕСПЛАЗОВОЕ ПРОИЗВОДСТВО: ПРОБЛЕМЫ И ПЕРСПЕКТИВЫ О.Ю.Завьялов, Д.Ю.Завьялов................................................................... ИССЛЕДОВАНИЕ АКУСТИЧЕСКОЙ ЭМИССИИ СТАЛЬНЫХ ЗАГОТОВОК С.А.Кобелев, Д.Г. Вольсков, О.В.Щеклеина............................................. ОПЫТ ПОДГОТОВКИ ПРАКТИЧЕСКИЙ ЗАНЯТИЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПАКЕТА «ТЕХНОПРО» С.А.Кобелев, О.Ю.Завьялов...................................................................... МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ТОНКОЙ РАСТЯНУТОЙ ПОЛКИ И.М.Колганов, П.Н.Куприн.......................................................................... КОНСТРУКТИВНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА ПРИ ВНЕДРЕНИИ ГНУТЫХ ПРОФИЛЕЙ ИЗ ПЕРСПЕКТИВНЫХ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ И.М. Колганов, П.Ю. Пакшин, А.В. Киселев.............................................. ОЦЕНКА ТЕХНОЛОГИЧНОСТИ АВИАЦИОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ ПКМ И.И.Плетинь, А.Г.Попов............................................................................. ИССЛЕДОВАНИЯ ЛАКОКРАСОЧНЫХ ПОКРЫТИЙ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ МОСТОВОГО ПЕРЕХОДА А.Г.Попов, М.Ю.Индиков............................................................................ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ИЗМЕНЕНИЯ ТЕМПЕРАТУР КОНСТРУКЦИЙ ИЗ ПКМ В АВТОКЛАВАХ А.Г.Попов, Д.А.Попов................................................................................. ВЕРИФИКАЦИОННЫЕ МЕТОДЫ АНАЛИЗА ОПТИМАЛЬНОГО УПРАВЛЕНИЯ ПРОЦЕССАМИ И СИСТЕМАМИ П.М.Попов, С.П.Попов................................................................................ ПОДГОТОВКА СПЕЦИАЛИСТОВ В ВЫСШЕЙ ТЕХНИЧЕСКОЙ ШКОЛЕ ПО СКВОЗНОЙ КОМПЬЮТЕРНОЙ ЦЕПОЧКЕ П.М.Попов, С.П.Попов................................................................................ ОСОБЕННОСТИ СТРУКТУРНЫХ ИЗМЕНЕНИЙ В МПКМ ПРИ ИХ ДЕФОРМИРОВАНИИ М.В. Постнова, В.И. Постнов..................................................................... ВЫСОКОНАПОЛНЕННЫЕ КОМПОЗИЦИИ С УВЕЛИЧЕННЫМ ВРЕМЕНЕМ ЖИЗНЕСПОСОБНОСТИ РАБОЧЕГО СОСТАВА Г.Л.Ривин..................................................................................................... ВЫБОР ОПТИМАЛЬНОЙ СХЕМЫ ПЕРЕДАТОЧНОГО МЕХАНИЗМА А.А.Романцев.............................................................................................. ОСОБЕННОСТИ АВИАЦИОННЫХ ПЕРЕВОЗОК УНИКАЛЬНЫХ НЕСТАНДАРТНЫХ ГРУЗОВ В.И.Толмачев, А.Н.Матовников................................................................. УСКОРЕНИЕ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЗА СЧЕТ ПРИМЕНЕНИЯ ПАРАМЕТРИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВЩИКА ФОРМЫ В.С.Щеклеин............................................................................................... ПОЛУЧЕНИЕ ТОНКИХ ТЕЛ НА ОСНОВЕ ПОВЕРХНОСТЕЙ В СИСТЕМЕ АВТОКАД В.С.Щеклеин............................................................................................... ЗАЩИТА АСИНХРОННЫХ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ И НЕКОТОРЫЕ ПРЕДЛОЖЕНИЯ ПО ЕЁ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЮ Д.Н.Емелин, А.Н.Сибиряков....................................................................... МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПОТЕРЬ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ В РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ СЕТЯХ УЛЬЯНОВСЭНЕРГО С.М. Пестов, С.В. Пугачёв.......................................................................... КОНТРОЛЬ ГАРМОНИЧЕСКИХ СОСТАВЛЯЮЩИХ НАПРЯЖЕНИЯ В РЕАЛЬНОМ ВРЕМЕНИ А.Е. Усачёв.................................................................................................. АВТОМАТИЗАЦИЯ АНАЛИТИЧЕСКИХ ВЫЧИСЛЕНИЙ ДЛЯ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ АНАЛИЗА ЛИНЕЙНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ЦЕПЕЙ И СИСТЕМ В.Е.Вольнов, С.А.Курганов, В.В.Филаретов, Д.В.Шеин........................... ДИАГНОСТИКА ПЛОХООБУСЛОВЛЕННЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ЦЕПЕЙ МЕТОДОМ СОПРОТИВЛЕНИЙ СЕЧЕНИЙ С.А.Курганов, А.А.Никитин......................................................................... ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДА СХЕМНЫХ ОПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ К РЕШЕНИЮ ЗАДАЧ МЕХАНИКИ С.В.Жогло, В.В.Филаретов......................................................................... ОБЕСПЕЧЕНИЕ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ СОВМЕСТИМОСТИ БЫТОВОЙ СЕТИ ЧЕРЕЗ ИЗМЕРЕНИЕ ПОКАЗАТЕЛЕЙ КАЧЕСТВА ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ В.М.Петров, М.В.Петрова.......................................................................... ПИКОВЫЙ ДЕТЕКТОР М. К. Казаков, Л. И. Хисамова.................................................................... ИНТЕГРИРУЮЩЕЕ УСТРОЙСТВО Г.В. Джикаев................................................................................................ ВЛИЯНИЕ НАГРУЗКИ ОДНОФАЗНОГО МОСТОВОГО ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ НА КОЭФФИЦИЕНТ ПУЛЬСАЦИЙ М.В.Петрова, В.М.Петров.......................................................................... РАЗРАБОТКА КОМПЬЮТЕРНЫХ СРЕДСТВ ОПЕРАТИВНОГО РАСЧЕТА ТЕПЛОПОТЕРЬ В ТЕПЛОВЫХ СЕТЯХ УЛЬЯНОВСКА Н.Н.Ковальногов, В.Г.Сторожик................................................................. Ульяновский государственный технический университет ТЕЗИСЫ ДОКЛАДОВ XXXV НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ (29 января – 4 февраля 2001 года) Часть первая Отв. за выпуск А.Б.Климовский Н.А.Почкайло Подписано в печать.04.01. Формат 60х84/16. Бумага писчая.

Уч.-изд.л. Усл.печ.л. Тираж Заказ Типография УлГТУ, 432027, Северный Венец,

Pages:     | 1 ||



© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.