WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Pages:     | 1 |   ...   | 12 | 13 || 15 |

«FOUNDATIONS OFGAS RECOVERY TECHNOLOGY ОСНОВЫ ТЕХНОЛОГИИ ДОБЫЧИ ГАЗА A.Kh. Mirzadzhanzade O.L. Kuznetsov K.S.Basniev Z.S.Aliev FOUNDATIONS OF GAS RECOVERY TECHNOLOGY Ш Moscow NEDRA 2003 А.Х. ...»

-- [ Страница 14 ] --

вещество с более высокой диэлектрической проницаемостью заряжается положительно, а другое — отрицательно». Это означает, что на границе раздела между этими веществами имеется двойной электрический слой, существование которого — установленный факт. Распределение зарядов в двойном электрическом слое носит сложный характер, и существуют различные модельные представления о его строении (модели Гельмгольца, Гуи - Чапмена, Штерна). Особенностью теории Гуи - Чапмена по сравнению с теорией Гельмгольца является то, что слой противоионов предполагается не плоским, а размытым, где концентрация зарядов плавно уменьшается с увеличением расстояния от границы раздела. С наличием двойного электрического слоя связано возникновение таких электрокинетических явлений, как электроосмос, электрофорез и потенциал протекания. На основании изложенного гетерогенную газоконденсатную систему можно представить как сложную композицию множества локальных ионноэлектростатических полей, распределенных по объему газа. При этом двойные электрические слои могут образовываться на границах конденсат - газ, нефть газ, вода - газ, твердая частица - газ и т.д. ВОЗМОЖНОСТЬ ИЗМЕНЕНИЯ СЕПАРАЦИОННЫХ СВОЙСТВ ГАЗОЖИДКОСТНЫХ СИСТЕМ ПОД ДЕЙСТВИЕМ МАГНИТНОГО ПОЛЯ Для усиления сепарационных свойств газоконденсатных систем с помощью магнитных полей имеются следующие качественные предпосылки. 1. Рассматривая значения магнитной восприимчивости для некоторых парафиновых углеводородов, можно видеть, что они существенно возрастают с «утяжелением» компонентов. Неодинаковые значения магнитной восприимчивости компонентов газоконденсатнои системы определяют их различную «реакцию» на наличие внешнего магнитного поля. Это является одним из априорных факторов, определяющих сепарационное воздействие магнитных полей. Другой важный фактор - различие в диэлектрических способностях компонентов. Наличие в потоке высокополярного вещества - воды обусловливает «приоритетное» воздействие электромагнитного поля на водные частицы, усиливая их роль как центров конденсации. 2. Если какая-либо твердая частица взвешена в жидкости, то на ее поверхности возникает двойной электрический слой. При этом внешнее электрическое поле будет смещать наружную часть двойного слоя к одному электроду, а частицу - к противоположному электроду. Это имеет место не только для твердых частиц, но и для небольших пузырей газа в жидкости. Описанный процесс разделения называется электрофорезом. Аналогичный процесс может произойти и при использовании магнитного поля. Исходя из определения силы Лоренца ясно, что магнитная сила окажет воздействие в противоположных направлениях на разноименно заряженные «ионные облака» двойного электрического поля. Если взять частицу конденсата в газе, то сила Лоренца, действуя на две фазы в разных направлениях, видимо, будет как бы стягивать газовую оболочку с частицы. Подобное локальное воздействие на каждую электростатическую ячейку может привести к макроскопическому нарушению устойчивости системы газ конденсат, содействуя последующей сепарации. 3. В определенных магнитных полях заряженные частицы могут двигаться по окружности, дрейфовать, ускорять или замедлять свое движение. Следовательно, заряженные оболочки двойного электрического слоя, видимо, также могут изменять свою траекторию, ускоряться (замедляться) при наложении соответствующего магнитного поля. Подобное действие магнитного поля может привести к дополнительным локальным возмущениям, увеличению вероятности соударения конденсатных частиц и соответствующему увеличению их коалесценции. При этом если учитывать только силовое воздействие магнитного поля, то становится очевидным преимущество переменных и неоднородных полей. Кроме того, надо учитывать и то, что переменное магнитное поле обусловливает появление вихревого электрического поля. Рассмотренные качественные факторы, разумеется, не полностью характеризуют особенности такого сложного процесса, как воздействие магнитного поля на гетерогенную диамагнитную жидкость. При этом наложение магнитного поля, видимо, может привести также к некоторым структурным, физикохимическим и другим изменениям. Один из возможных механизмов влияния магнитного поля на водные системы заключается в следующем. Природная или питьевая вода и даже дистиллят содержат различные примеси — твердые взвеси, мельчайшие газовые пузырьки, ионы и т.п. В 1 см питьевой воды, например, содержится 210 5 частиц примесей размером 10 6 -10 5 см. В 1 см3 дистиллята число частиц примесей лишь на порядок меньше. Если учесть, что размер молекул воды имеет порядок 1(Г8 см, и принять, что эти молекулы взаимодействуют только с поверхностью примесей, то, по оценкам М.И. Давидзона, в случае монослойного контакта число молекул в агрегате составит 104-106. В объеме одной частицы примеси могут разместиться 10 -10 9 молекул. Таким образом, примесно-молекулярные образования представляют собой гигантские агрегаты молекул, превышающие в 10 10 1015 раз размеры молекул воды. Число таких образований велико, так что можно пользоваться представлениями о водной системе как сплошной среде. Пространственное расположение образования хаотично, однако жидкость в целом электронейтральна, несмотря на наличие в ней диполей и зарядов различной природы. При малой магнитной восприимчивости слабопроводящие водные системы обладают аномально высокой среди жидкостей электрической восприимчивостью. В движущихся в магнитном поле слабопроводящих водных системах возникает электрическое поле, приводящее к активации жидкостей, ориентации примесно-молекулярных дипольных образований и отдельных молекул воды. Для образования поля и ориентации образований требуется некоторое время период магнитной обработки. В процессе движения в градиентном гидродинамическом поле и ориентации в электрическом поле часть примесно-молекулярных образований разрушается и образуются новые. Все образования выстроиться по полю не могут. Этому мешают силы кулоновского взаимодействия между диполями, которые приводят к смещению примесно-молекулярных образований относительно друг друга. Образуются «рыхлые» структуры, более способные к взаимодействию, т.е. водные системы становятся активированными. Повышение активности происходит благодаря измельчению и ориентации примесно-молекулярных образо ваний. Наличие в слабопроводящих водных системах до и после пребывания в поле примесно-молекулярных образований различных размеров с неизбежностью приводит к существованию времени релаксации. В самом деле, по выходе из поля отдельные диполи воды и мелкие образования быстро теряют свою ориентацию благодаря тепловому движению молекул жидкости. Более крупные образования для дезориентации и разрушения требуют больше времени. Отсюда и существование времени релаксации (памяти). Так как существуют примесно-молекулярные образования, размеры которых в 10 ш -10 15 раз превышают размеры молекул воды, то и время релаксации соответственно должно быть больше, чем у молекул воды. Другой механизм влияния магнитного поля на воду может быть связан с наличием в воде бактерий. Совершенно чистая вода превращается в лед только при температуре ниже -40 °С. Если мы считаем, что вода замерзает около 0 °С, то это лишь потому, что абсолютно чистой воды в природе не бывает. В ней всегда присутствуют частицы, которые могут послужить центрами кристаллизации. До недавних пор считалось, что это, прежде всего, минеральные частицы, неорганическая пыль. Но и они вызывают замерзание воды лишь при температуре, близкой к -10 °С. Было обнаружено, что гораздо более действенными центрами кристаллизации, определяющими замерзание воды при температуре около 0 °С, могут быть некоторые бактерии. Магнитное поле уничтожает часть бактерий, что приводит к понижению температуры замерзания воды. В северных условиях этот эффект можно использовать как для борьбы с гидратообразованием, так и для улучшения условий работы водоводов. Изложим результаты экспериментальных исследований потенциалов фильтрации в модельных углеводородных жидкостях. Величина потенциалов фильтрации в электролитах определяется известной зависимостью Гельмгольца - Кройта: Е = —у- и, где Ё - потенциал фильтрации, В/м;

Е0 - абсолютная 71СГГ диэлектрическая проницаемость, равная 8,88 • 10 12 Ф/м;

е - относительная диэлектрическая проницаемость;

- электрокинетический потенциал, В;

а удельная электропроводность, См/м;

гк - радиус пор, м;

и - скорость фильтрации, м/с. Величина потенциала фильтрации определяется природой двойных электрических слоев и, следовательно, физико-химическими свойствами фильтрующегося электролита и поверхности скелета пласта. Кроме того, она зависит от внешних физических полей, в частности, от переменного магнитного поля, направленного перпендикулярно к направлению фильтрации. Авторы исследовали возникновение потенциалов фильтрации в модельных углеводородных системах и возможность их изменения в переменном магнитном поле. В качестве модельных углеводородных жидкостей использовали смеси нефтей Усинского и Арланского месторождений в неполярном керосине. Поскольку в зависимости Гельмгольца - Кройта содержание полярных компонентов в жидкости может проявляться только через диэлектрическую проницаемость, исследовалась зависимость последней от содержания полярных компонентов на установке, состоящей из куметра ВМ-311, ультратермостата NBE, измерительного конденсатора с рубашкой охлаждения и контрольного термометра. Погрешность измерений не превышала 5 %. Методика измерения диэлектрической проницаемости заключалась в следующем. Керосин и исследуемые нефти предварительно очищали от механических примесей и обезвожи вали. Постоянство температуры в процессе измерения контролировали термометром, размещенным на ультратермостате. Исследуемую жидкость помещали в измерительный конденсатор, который подключали к куметру параллельно настроенному конденсатору. Процесс измерения заключался в том, что до и после включения измерительного конденсатора изменяли емкость настроечного конденсатора, добиваясь максимального отклонения стрелки куметра. Диэлектрическую проницаемость исследуемых жидкостей определяли по формуле е = (С - Си)/Со, где С - емкость конденсатора, заполненного исследуемой жидкостью;

Сп - паразитная емкость монтажных проводов;

Со - емкость пустого конденсатора. Для определения Со и С„ конденсатор предварительно калибровали по эталонным жидкостям - толуолу и четыреххлористому углероду. Полученные значения диэлектрической проницаемости, усредненные в диапазоне частот 0,05213,56 МГц, в зависимости от суммарного содержания полярных компонентов показали, что с увеличением содержания полярных компонентов происходит почти линейное увеличение диэлектрической проницаемости. Следующим этапом исследований явилось изучение потенциалов фильтрации углеводородных жидкостей. Исследования проводили на установке, основным элементом которой служит измерительная ячейка, в которой находятся образцы естественных кернов в виде цилиндров диаметром 3 см и длиной 4 см. Для измерений потенциалов использовали хлор-серебряные электроды диаметром 2 мм, помещенные в измерительную ячейку. В процессе фильтрации создавались перепады давления в жидкости и наружное давление на керн. Потенциал регистрировали высокоомным потенциометром, а в качестве индикатора нуля использовали микроамперметр. Исследования проводили на экстрагированных образцах керна Арланского месторождения с проницаемостью 0,15 мкм2 (по воздуху) и пористостью 25,3 %. Методика измерения потенциалов фильтрации заключалась в следующем. Перед проведением экспериментов образец насыщали исследуемой жидкостью и при атмосферном давлении определяли потенциал асимметрии, который в опытах был равен 3 мВ. Предварительными исследованиями была показана практическая независимость потенциала фильтрации от нагрева ячейки на 3—4 °С, вызванного длительной работой электромагнита. Эксперименты проводили на модельных углеводородных жидкостях при различных скоростях фильтрации. При этом перепады давления составляли от 3,5 до 4,5 МПа. В процессе эксперимента замеряли количество отфильтровавшейся жидкости, а время фильтрации фиксировали секундомером. Каждый эксперимент повторяли 3 раза. Полученные результаты сравнивали с теоретической зависимостью, рассчитанной по приведенной формуле при Е, = 0,3В. Хорошее совпадение расчетных и экспериментальных данных свидетельствует о справедливости зависимости Гельмгольца - Кройта для принятых условий фильтрации полярных углеводородных жидкостей. Для изучения влияния переменного магнитного поля на потенциалы фильтрации в описанных исследуемых средах ячейка установки помещалась в круговой соленоид таким образом, чтобы направление магнитного поля было перпендикулярно к направлению движения жидкости. Индукция магнитного поля составляла 0,3 Тл. Измерительная ячейка с электромагнитом устанавливалась на изоляторах внутри заземленной «клетки Фарадея», представляющей собой металлический экран, выполненный из медного листа и установленный на фторопластовых изоляторах. Методика эксперимента заключалась в следующем. После измерения потенциалов фильтрации, не изменяя режима течения жидкости, включали электромагнит и следили за изменением потенциала фильтрации в переменном магнитном поле. Замеряли количество отфильтровавшейся жидкости в магнитном поле. Затем электромагнит выключали, и если фильтрация продолжалась, то потенциал фильтрации мгновенно восстанавливался до первоначального значения. Включение переменного магнитного поля приводило к практически мгновенному снижению потенциала фильтрации более чем в 10 раз, что можно объяснить только многократным уменьшением электрокинетического потенциала. Ниже приведены результаты экспериментальных исследований по изучению электростатических особенностей потоков при различных режимах течения жидкостей в трубах, изменения степени их электризации при наложении электромагнитных полей и введении различных и полимерных добавок. Замеры возникающих при движении жидкости электропотенциалов проводили как между двумя электродами, так и относительно земли. Расход жидкости замеряли объемным методом. В качестве рабочей жидкости использовали пресную воду, газированную воду, насыщенную СО2 при различных давлениях, водонефтяные эмульсии с разными содержаниями нефти и воды, полимерные жидкости различных концентраций, воду, обработанную магнитным полем. Для пресной воды, газированной воды и воды, обработанной магнитным полем с увеличением числа Рейнольдса (Re) в ламинарном режиме течения разность потенциалов Дф увеличивается. При изменении режима течения в зависимости Аф = Дф(11е) наблюдается экстремальный переход. Характерно то, что при турбулентном режиме с увеличением расхода жидкости Дф постепенно снижается. Характер изменения Аф при изменении Re сохраняется для всех применяемых в экспериментах рабочих жидкостей — увеличение в ламинарной области течения, затем экстремальный переход и снижение в турбулентной зоне. Растворение углекислого газа в жидкости приводит к значительному снижению электрокинетического потенциала. С целью устранения влияния случайных внешних возмущений, а также наводимых другими источниками электромагнитных полей осуществлялась электроизоляция с последующим экранированием экспериментальной установки. Сопоставление полученных результатов показало, что наличие экрана в определенной степени сглаживает случайные флуктуации электрокинетического потенциала и не влияет на характер изменения кривых Дф = Дф^е). Проведенные исследования с водонефтяными эмульсиями показывают, что степень электризации зависит от содержания воды и нефти в эмульсии. Используемые в экспериментах эмульсии состояли в основном из легкой сураханской нефти, воды, а также из неионогенного ПАВ ОП-10 (0,01 % от общего объема смеси). К особенностям полученных для водонефтяных эмульсий кривых относится то, что постепенное изменение электрокинетического потенциала начинает проявляться задолго до переходной точки. Такое изменение качественно согласуется с явлениями предпереходных процессов, описанных теорией гетерофазных флуктуации Я.И. Френкеля. Исследование электризации водополимерных растворов на примере полиакриламида (ПАА) показало, что в области малых концентраций ПАА степень электризации снижается на 35-40 %, после чего дальнейшее увеличение концентрации ПАА приводит к значительному увеличению Дф. Были проведены эксперименты по изучению влияния электрических и магнитных полей на степень электризации рассматриваемых систем. Установ лено, что электростатическая обработка жидкости приводит к многократному увеличению Дер. При изучении воздействия переменного магнитного поля электромагнит устанавливался на начальном участке трубы. Поток жидкости обрабатывался поперечным полем с индукцией 0,1 Тл. При этом в отличие от электростатической обработки происходит значительное снижение Дер. Этот результат качественно согласуется с ранее приведенным выводом о значительном снижении потенциала фильтрации жидкости при воздействии магнитного поля. При обработке газожидкостных смесей магнитным полем происходит увеличение давления начала выделения газа из газированных жидкостей. Для оценки влияния магнитного поля на приращение давления начала выделения газа из газированной жидкости были проведены опыты для смеси трансформаторного масла с метаном при различных значениях напряженности магнитного поля. Для магнитного поля с индукцией 0,041 Тл приращение давления насыщения составило 3,5 МПа, а с 0,08 Тл - соответственно 4,9 МПа. Следовательно, обработка газожидкостных систем в магнитном поле с индукцией 0,04-0,08 Тл приводит к увеличению давления начала выделения газа из жидкости. Были проведены исследования с целью качественной оценки влияния переменного магнитного поля на реологические свойства неньютоновских нефтей. Рассмотрены асфальтено-смолистые нефти, для которых были сняты кривые течения при наличии поля и при его отсутствии. Экспериментальная установка состояла в основном из капиллярного вискозиметра и электромагнита. В опытах использованы немагнитные (медные) капиллярные трубки длиной 20, 30, 50 см и диаметром соответственно 2,3 и 2,5 мм. Высота полюсов равнялась 35 мм, а зазор между ними устанавливался соответственно наружному диаметру капиллярных трубок. Электромагнит подключался к городской сети с частотой 50 Гц, и полюсы ставились в начальном участке капиллярной трубки. Были рассмотрены нефти месторождения Кюровдаг (30 % асфальтеносмолистых веществ) и мангышлакская (40 %). Установлено, что под действием переменного магнитного поля происходит очевидный сдвиг кривых течения, и предельное напряжение сдвига при этом существенно уменьшается. Уменьшение предельного напряжения сдвига особенно заметно после двух- и трехкратной обработки нефти магнитным полем. Заметим, что нефть и после снятия поля течет, сохраняя «магнитную память», для оценки которой после 6 сут при той же температуре были сняты кривые течения. При этом изменения в нефти после воздействия полем оказались достаточно устойчивыми во времени. Проведенный через 50 сут опыт с уже использованной нефтью показал, что нефть при этом частично сохранила «память» об обработке магнитным полем, вследствие чего сдвиг кривых от повторного воздействия полем происходит менее выраженно и от кратности магнитной обработки практически не зависит. Качественно аналогичные результаты получены в опытах с водонефтяными эмульсиями. Рассмотрим некоторые аспекты механизма влияния омагниченной воды на коэффициент вытеснения. Лабораторные и промысловые исследования последних лет убедительно показали, что закачка воды, обработанной постоянным поперечным магнитным полем, приводит к увеличению приемистости нагнетательных и дебитов добывающих скважин. Оценка эффективности магнитного воздействия осуществлялась определением коэффициента вытеснения г) углеводородных жидкостей из пористой среды омагниченной водой. Эксперименты показали, что при вытеснении такой водой углеводородных жидкостей из кварцевого песка не наблюдается возрастания г|, а при вытеснении из глинизированной пористой среды отмечалось изменение ц, зависящее от содержания глины в пористой среде и напряженности магнитного поля. Напряженность магнитного поля обработки - очень важная величина, в зависимости от которой можно получить увеличение или уменьшение г| при вытеснении. Проведены исследования по выявлению механизма влияния омагниченнои воды на п. С этой целью проведены лабораторные исследования вытеснения трансформаторного масла из пористой среды (смесь 30 % глины монтмориллонитовой группы или такой же глины, обожженной при 90 °С или обработанной водным раствором соляной кислоты, и 70 % кварцевого песка). Магнитную обработку воды осуществляли постоянным поперечным магнитным полем напряженностью 8,15 А/м. Результаты исследований приведены ниже (л, л м о - соответственно коэффициенты вытеснения без и с магнитной обработкой):

Вещество Л Т1„.„,. Глинистая смесь 0,50 0,875 Кварцевый песок 0,829 0,816 Обожженная глина 0,657 0,654 Глина, обработанная НС1 0,76 0, Исследования проводили в три этапа. На первом провели вытеснение трансформаторного масла из кварцевого песка и его смеси с глиной «необработанной» водой и водой, обработанной постоянным поперечным магнитным полем. Сопоставление г| при вытеснении водой из глинистой смеси и кварцевого песка показывает, что в глинизированной пористой среде л уменьшилось на 33 %. При этом отмечалось интенсивное набухание глины в процессе отмыва. Было сделано предположение, что снижение л, в глинистой смеси происходит за счет набухания глины. На втором этапе исследования определяли вклад набухания глины в изменение ц. Проведенные исследования показывают, что набухание глины значительно ухудшает фильтрационные свойства пористой среды. Поэтому можно регулировать степень набухания глины закачкой омагниченнои воды. Дальнейшие исследования по регулированию свойств пористой среды омагниченнои водой показали, что и в карбонатной пористой среде наблюдается увеличение г\ при вытеснении омагниченнои водой. Как известно, карбонатные пористые среды не обладают свойствами набухания. Все это стимулировало исследование вклада набухания глины в изменение ц. С этой целью были проведены опыты по вытеснению трансформаторного масла из пористой среды, состоящей из 70 % кварцевого песка и 30 % обожженной глины. Известно, что при обжиге глина теряет способность к набуханию. Сравнение значений ц при вытеснении из среды, глинизированной обожженной и не обожженной глиной, показывает следующее: 1) в результате обжига происходит увеличение п на 16 % по сравнению с процессом вытеснения из смеси с необожженной глиной;

2) магнитная обработка воды не влияет на п при вытеснении из пористой среды, состоящей из обожженной глины и кварцевого песка. Следовательно, только регулированием набухания глины нельзя объяснить увеличение т\ при вытеснении трансформаторного масла из глинизированной пористой среды омагниченнои водой. Это стимулировало третий этап исследований. Анализ литературы показал, что на поверхности глинистых частиц существуют мельчайшие частицы соединений железа, обладающие магнитными свойствами. Было обращено внимание на то, что гётит имеет коэрцитивную силу Нс (напряженность магнитного поля, необходимая для полного размагничивания ферромагнетика), равную 8,8 А/м. Следует заметить, что максимальное увели чение л при вытеснении трансформаторного масла из глины наблюдалось при обработке воды постоянным поперечным магнитным полем напряженностью 8,15 А/м. На третьем этапе исследования изучалось влияние пленок ферромагнетиков пористой среды на коэффициент вытеснения л. Предполагалось, что пленки ферромагнетиков на поверхности глинистых частиц удерживают углеводородные жидкости, снижая л при вытеснении водой. Обработка воды магнитным полем приводит к компенсации магнитного поля ферромагнетика и увеличению л. Для проверки этой гипотезы были проведены следующие исследования. При обработке глины водным раствором НС1 гётит превращается в треххлористое железо, которое не обладает магнитными свойствами. Реакция идет по следующей схеме: FeOOH + ЗНС1 -> FeCl3 + 2Н2О. Затем проводили вытеснение водой и омагниченной водой (напряженность поля 8,15 А/м) трансформаторного масла из глинизированной пористой среды, обработанной водным раствором НС1. При вытеснении в указанных условиях получены высокие значения л, находящиеся в области значений, полученных при вытеснении из кварцевого песка или из глины водой, обработанной магнитным полем напряженностью 8,15 А/м. В этих условиях л. не зависит от обработки воды магнитным полем. Для установления наличия треххлористого железа, полученного после промывки пористых сред водным раствором соляной кислоты, были проведены анализы проб методом фотокалориметрического титрования. Были взяты три пористые среды равной массы — кварцевый песок, карбонаты и глина, которые отдельно промывались одним и тем же количеством водного раствора НС1. В продуктах реакции определялось количество ионов железа. Было установлено, что в глине количество ионов железа в 4 раза, а в карбонатах в 2 раза больше, чем в кварцевом песке. Обобщая, можно заключить, что при обработке воды постоянным магнитным полем напряженностью 8,15 А/м происходит компенсация магнитного поля ферромагнетиков, в основном представленных гётитом, расположенных на поверхности твердой фазы пористой среды. Это приводит к лучшему отмыву углеводородных жидкостей в первую очередь из глинизированных пористых сред, во вторую — из карбонатов и не влияет на отмыв из кварцевого песка. Положительные лабораторные исследования комбинированного воздействия магнитной обработки и циклической закачки воды в пласты, содержащие глину, стимулировали их промысловое внедрение. Циклическая закачка омагниченной воды осуществлялась в НГДУ «Сулеевнефть» ПО «Татнефть». Закачка омагниченной воды велась там в течение первых 15 сут каждого месяца. Непрерывно в течение суток замеряли расход воды до и после установки магнитного устройства, а также давление нагнетания. При этом циклическая закачка омагниченной воды резко увеличила приемистость скважин: средняя ее величина возросла на 57 %, а в некоторых циклах отмечалось повышение приемистости до 200 %. Давление нагнетания снизилось в среднем на 1 МПа. Было обращено внимание на то, что в суровых зимних условиях Татарии нагнетательные скважины с омагниченной водой не промерзали, а в скважинах с обычной водой происходили промерзание устья и прорывы линии нагнетания.

9.2. ВЛИЯНИЕ МАГНИТНОГО ПОЛЯ НА СЕПАРАЦИЮ ГАЗОКОНДЕНСАТНЫХ СИСТЕМ Для лабораторного исследования влияния электромагнитных полей на изменение сепарационных свойств газоконденсатных систем собрана экспериментальная установка, состоящая в основном из бомб высокого давления, сепаратора, источников магнитных полей и выпрямителя. В зависимости от конкретно поставленной экспериментальной задачи установка использовалась полностью или без отдельных элементов. Соединительная трубка, специально подобранная из немагнитного материала (медь, немагнитная сталь), в определенных участках проходила через зазор между полюсами электромагнитов, тем самым создавалась возможность многократного воздействия на газоконденсатную систему поперечным электромагнитным полем. Кроме основной экспериментальной установки были использованы отдельные вспомогательные установки, в частности, для заправки бомб при рекомбинировании газа и конденсата, аппаратура для хроматографического анализа состава газа и т.д. Создана также установка для проведения промысловых экспериментов по изучению влияния электромагнитных полей на сепарационные свойства естественных газоконденсатных потоков. При этом использовалась передвижная сепарационная установка ЛПГ-1М с соответствующим дополнением электрической части. В качестве источников магнитных полей собраны специальные электромагниты и соленоиды, дающие возможность создавать постоянные и переменные магнитные поля в широком диапазоне значений с максимальной индукцией 0,4 Тл. Для конкретных экспериментальных задач были сконструированы электромагниты различных геометрической формы и размеров с регулируемыми магнитоиндукционными характеристиками. Для обеспечения работ с переменным током магнитопровод электромагнита был собран из листового железа. Исходя из того, что свойства поля в воздушном зазоре существенно зависят от формы наконечников, предусмотрено их различное сочетание. Учтена также возможность регулирования ширины зазора в соответствии с размером проходящей трубки. Диапазон изменения поля в зазоре определялся соответствующим теоретическим расчетом. Напряженность магнитного поля регулировалась изменением тока, пропускаемого через катушку. Известно, что вследствие гистерезиса в магнитопроводе поле электромагнита не является однозначной функцией силы тока в обмотке. При этом для конкретного измерения напряженности использовали теслаамперметр или веберметр. В зависимости от конкретной экспериментальной задачи было предусмотрено создание переменного или постоянного магнитного поля. При этом переменное магнитное поле создавалось подключением обмоток электромагнита к городской сети с частотой 50 Гц. Для создания постоянного магнитного поля использовались селеновые выпрямители переменного тока.

ИЗМЕНЕНИЯ ИЗОТЕРМ КОНДЕНСАЦИИ ПРИ ОБРАБОТКЕ МАГНИТНЫМ ПОЛЕМ Для приготовленной смеси снималась обычная изотерма конденсации в отсутствии магнитного поля. Далее снималась изотерма конденсации для такой же смеси, но с предварительной обработкой в магнитном поле проб газа и конденсата, заправляемых в бомбу. При этом специальная трубка из немагнитного материала, через которую проводилась заправка, вплотную ставилась между полюсами электромагнита, и, таким образом, заправляемые газ и конденсат обрабатывались поперечным постоянным или переменным магнитными полями с определенной индукцией В. На рис. 9.1 приведены результаты опыта с газоконденсатной смесью с газоконденсатным фактором Г = 3500 см3/см3 и давлением начала конденсации рик = 29,7 МПа. Плотность заправляемого конденсата р = 0,755 г/см3, температура воздуха — 18 °С. При этом полюса электромагнита с постоянным полем индукцией 0,08 Тл охватывали участок по длине трубки LM = 15 см. Как видно из соответствующих изотерм конденсации (см. рис. 9.1), при магнитной обработке происходит заметное увеличение отношения Уж„/Усм. При этом в рассматриваемом интервале давлений р& при наличии магнитной обработки наблюдается эффект увеличения от 3 до 30 %. Заметим, что контрольная точка, снятая на следующий день, указывает на наличие некоторой магнитной памяти системы.

25 р, МПа Рис. 9.1. Изотермы конденсации смеси с 3газоконденсатным фактором 3500 см3/см : 1 - без обработки магнитным полем;

2 - е обработкой магнитным полем б Рис. 9.2. Изотермы конденсации смеси3 с газоконденсатным фактором 4000 см3/см (постоянное магнитное поле). Усл. обозначения см. на рис. 9. 25 р, МПа Были проведены эксперименты с газоконденсатной системой с ряк = = 27 МПа. Температура воздуха — 18 °С. Использовалось постоянное магнитное поле с индукцией 0,05 Тл. Эффект при этом был менее выраженным. На рис. 9.2 приведены результаты опыта с газоконденсатной смесью с Г = = 4000 см3/см3, рвк = 26,4 МПа. При обработке были использованы два последовательно поставленных электромагнита с постоянными полями с индукцией 0,09 Тл и LM = 15 см, температура — 18 °С. Как видно из соответствующих изотерм конденсации, при наличии магнитной обработки происходит очевидное увеличение VX.U/VCM. В рассматриваемом интервале давлений эффект магнитной обработки наблюдается в пределах от 3,5 до 25 %. Проведенный при этом контрольный замер на следующий день вновь указывает на наличие магнитной памяти системы. Рис. 9.3 соответствует опыту с газоконденсатной смесью с Г = = 4000 см3/см3, р н к = 26,7 МПа. При этом магнитная обработка проводилась постоянным и переменным магнитными полями. В случае с постоянным полем были использованы два последовательно соединенных постоянных электромагнита (индукция ~ 0,09 Тл) с общей длиной охвата 1 Ы = 20 см. Переменное поле с индукцией ~ 0,1 Тл создавалось двумя электромагнитами с общей длиной охвата LM = 15 см. Отметим, что и в этом случае происходит увеличение VXH/VCbl после магнитной обработки. При сравнении изотерм конденсации, соответствующих обработке в постоянном и переменном магнитных полях, видно, что в данном случае в переменном поле эффект больше. Так, в рассматриваемом интервале давлений р(, от 10,7 до 21 МПа в постоянном поле эффект увеличения Уж H/VCM колеблется от 3 до 7,1 %, а в переменном поле это же значение эффекта изменяется от 8,5 до 25 %. Результаты проведенных экспериментов показывают, что при наличии 25 рл, МПа 25 р, МПа б Рис. 9.3. Изотермы конденсации смеси с газоконденсатным фактором 4000 см3/см3: 1 - переменное, 2 - постоянное магнитное поле Рис. 9.4. Изотермы конденсации при магнитной обработке газовой шапки: 1 - без обработки;

2 - е обработкой постоянным магнитным полем;

J - с обработкой переменным магнитным полем магнитной обработки происходит очевидное смещение изотерм конденсации с увеличением Vx H/VCM. В другой серии опытов были сняты изотермы конденсации с магнитной обработкой газовой шапки. В двух бомбах с одинаковой смесью одновременно понижалось давление до некоторого рассматриваемого значения р(рнк). Образовавшаяся при этом газовая шапка переводилась из бомбы PVT в другую бомбу с обратной перекачкой в бомбу PVT. При магнитной обработке соединительная трубка из немагнитного материала вплотную ставилась между полюсами электромагнита. Затем бомбы закрывались, давление поднималось выше рнк, и в бомбе PVT снималась точка, соответствующая рассматриваемому значению р при наличии магнитной обработки и без нее. На рис. 9.4 приведены результаты магнитной обработки смеси с Г = = 4000 см3/см3, р н к = 26,4 МПа (t = 21 °С). Постоянное магнитное поле с индукцией ~ 0,08 Тл одного электромагнита охватывало участок трубки длиной LM = = 20 см. Вначале для этой смеси была снята обычная изотерма конденсации, а затем проведены замеры в изложенной последовательности. На рис. 9.4 показаны соответствующие изотермы конденсации при наличии и отсутствии магнитной обработки. После магнитной обработки газовой шапки происходит увеличение Уж. и/Км от 5 до 7 %. Проведенные опыты показали, что при магнитной обработке газовой шапки «магнитная память» на следующий день не сохраняется. Затем были проведены опыты, в которых магнитной обработке подвергалась газоконденсатная смесь в «однородном состоянии». Смесь при давлении выше рик перекачивалась из одной бомбы в другую, и при магнитной обработке соединительная трубка ставилась между полюсами электромагнита. Как было отмечено, эффективность магнитной обработки диэлектрических жидкостей существенно зависит от градиентное™ магнитного воздействия. Исходя из этого, шестикратным перекачиванием смеси из одной бомбы в другую обеспечивалось многократное входное и выходное пересечение градиентных участков магнитных полей. Затем по известной методике проводился выпуск смеси из бомбы в сепаратор при определенных значениях давления и температуры сепарации (р сеп, tctB). В некоторых опытах для повторной обработки соединительная трубка между бомбой и сепаратором также ставилась между полюсами электромагнита. Выпуск осуществляли в основном одинаковыми порциями, определяемыми объемом сухого газа VTX из сепаратора. При выпуске насыщенного конденсата из сепаратора при выходном давлении, равном атмосферному, определяли объем стабильного конденсата Уж, а также объем «жирного» газа Vrm. При этом объем стабильного конденсата после магнитной обработки несколько увеличивался (в среднем на 3 %). Проведенный хроматографический анализ сухого газа показал, что магнитная обработка способствует созданию тяжелых компонентов в сепараторе и некоторому увеличению метана в составе сухого газа. В табл. 9.1 приведены результаты опыта со смесью с Г = 2000 см /см, р н к = 27,7 МПа. Проводилась обработка постоянным магнитным полем с индукцией 0,06 Тл при LM = 15 см, tcen = 30 °С и различных давлениях сепарации. Как видно из этой таблицы, объем стабильного конденсата в основном не изменяется (увеличение Уж в данном случае наблюдается только при р с е п = = 5,5 МПа);

тем не менее, хроматографический анализ «жирного» газа (табл. 9.2) показывает заметное увеличение содержания (в %) тяжелых компонентов (С5, С6) после магнитной обработки, что связано с уменьшением их уноса сухим Таблица 9. р„„, МПа Ко, Л V«, см 3 Без магнитной обработки 10,5 8 5,5 10, у с3+с6.

см V. см 18 18 18, 940 710 480 С магнитной обработкой 1000 19,27 7 7 6,9 6,9 6,9 7, 17,98 17,98 25,23 20, Т а б л и ц а 9.2 Рее,,, МПа С, 84,77 62,64 81,43 85,24 82,39 82,57 7,31 8,17 8,81 7,41 8,06 7, Сз 3,74 4,38 4,85 3,72 4,31 4, »-с< 0,79 0,92 1,01 0,81 0,93 п-С 4 1,34 1,5 1,61 1,32 1,5 1, »-С5 0,54 0,65 0,59 0,55 0,69 0, И-С. С6 1,14 1,33 1,29 1,53 1,68 1, Без магнитной обработки 10,5 8 5,5 10,5 8 5,5 0,37 0,41 0,41 0,42 0,45 0, С магнитной обработкой газом. При этом объем Cs + С 6 в «жирном» газе после магнитной обработки в среднем увеличивался на 28 %. Данные табл. 9.3 соответствуют аналогичному опыту со смесью с Г = = 2000 с м 3 / ш 3 при сеп = 30 °С, рсеи = 7,5 МПа. Постоянные магнитные поля двух электромагнитов индукцией 0,05 и 0,08 Тл соответственно охватывали Т а б л и ц а 9.3 Участок С, 79,88 78,77 77,15 78, с 7,94 7,68 8,10 7, Сз 4,31 4,55 4,63 4,48 0,91 0,96 0,89 0, n-d 1,77 1,83 2,05 1, i-Сг, 0,81 0,92 0,93 0, n-Cs 3,63 4,47 5,24 5, Cr, 0,71 0,82 0, Без магнитной обработки I II I II С магнитной обработкой 0, Таблица 9. К.с, Л К«, см Объем насыщенного конденсата V«, см т, мин Примечание Без магнитной обработки 25,03 14,58 15 14,99 15,01 25,07 14,99 15 15 1360 750 745 765 750 1280 750 770 755 7,63 7,62 7,85 7,8 9,4 5,7 5,7 6,1 6 9,9 6 6 6 16,5 14,5 9 14,5 16,5 12 10 11 8,5 Продувка Анализ С магнитной обработкой в переменном-магнитном поле 7,76 7,87 7,93 Продувка Анализ « « участки I и II с LM соответственно 10 и 15 см. Кроме того, между бомбой и сепаратором также был установлен электромагнит с В = 0,05 Тл, у = Ю см. Аналогичный эксперимент проведен с магнитной обработкой в переменном 3 3 магнитном поле (табл. 9.4). При этом Г = 2000 см /см, се„ = 18 °С, рсеа = = 8 МПа, В = 0,07 Тл, LM= 15 см. Было установлено, что незначительное увеличение объема насыщенного конденсата после магнитной обработки сопровождается существенным возрастанием процентного содержания тяжелых компонентов в «жирном» газе. При этом объем С5 + С 6 в «жирном» газе после магнитной обработки в среднем повышался на 18 %. Результаты проведенных опытов показывают, что после магнитной обработки газоконденсатной смеси в «однородном состоянии» хотя и не наблюдается очевидное увеличение объема стабильного конденсата, тем не менее состав «жирного» газа претерпевает определенные изменения, выражающиеся в существенном возрастании содержания тяжелых компонентов. ВЛИЯНИЕ МАГНИТНОЙ ОБРАБОТКИ НА СЕПАРАЦИЮ ПРИ НАЛИЧИИ ВОДНЫХ ДОБАВОК На основании результатов предыдущих опытов было выявлено, что при магнитной обработке уменьшается унос тяжелых компонентов и тем самым существенно увеличивается их содержание в «жирном» газе. Чтобы способствовать оседанию этих компонентов «жирного» газа в виде конденсата, было решено использовать включения, которые приоритетно реагировали бы на воздействие внешнего магнитного поля в качестве дополнительных активных центров конденсации. Этому требованию отвечает вода — высокополярное вещество, к тому же естественно содержащееся в промысловых газоконденсатных потоках. По известной методике проводили выпуск смеси из бомбы с давлением ре выше рик в сепаратор при определенных значениях рсеа и tceB. При этом между бомбой и сепаратором вертикально устанавливали цилиндрический контейнер с водой, и через нее при давлении выше ряк снизу вверх двигалась тазоконденсатная смесь, увлекая с собой частицы воды. С целью предотвращения гидратообразования к воде добавляли определенное количество гликоля. Для магнитной обработки использовали три электромагнита, устанавливаемых на разных участках соединительной трубки между бомбой и сепаратором. При этом два электромагнита с постоянными полями индукцией 0,09 Тл, каждый из которых охватывал участок трубки длиной Ьы = 15 см, были поставлены на входных участках контейнера и сепаратора. Третий электромагнит с длиной охвата Lu = 7 см, питаемый переменным током с частотой 50 Гц и с полем индукцией 0,1 Тл, ставился на выходном участке после контейнера. Так же, как и в предыдущих опытах, выпуск проводили одинаковыми порциями, определяемыми объемом «сухого» газа из сепаратора. При выпуске насыщенного конденсата из сепаратора при давлении выпуска, равном атмосферному, определяли объем стабильного конденсата Уж. В первом опыте из этой серии экспериментов было рассмотрено воздействие магнитной обработки при низкотемпературной сепарации (сеп = -1 °С). Для рассматриваемой смеси Г = 3000 см 3 /ш 3. Результаты опыта приведены в табл. 9.5 и ниже.

Компонент Содержание компонента, %: без магнитной обработки с магнитной обработкой С\ Сг Сз 4,07 4,8 «-С* 0,84 1,09 л-С< 1,77 2,42 i-Cr, 0,82 1,14 n-Cr, 5,66 9,57 С« 0,6 1,07 79,27 6,77 71,74 8, Таблица 9. Vrc, Л V r *, CM V*, см Примечание Продувка Без магнитной обработки 20 15 15 15 7,5 20 15 15 500 550 340 2,6 2,9 3 1,6 С магнитной обработкой 6,68 3,8 4,65 3 4,57 4,1 4,74 4,67 2, Хроматографический анализ Продувка Хроматографический анализ 560 Как видно, объем стабильного конденсата в среднем остается постоянным. Но при этом анализ «жирного» газа показывает резкое изменение содержания компонентов после магнитной обработки. Так, в среднем содержание (по объему) метана уменьшается на 10 %, содержание С2 + С 3 + С4 повышается на 22 %, а тяжелых компонентов С 5 + С 6 возрастает на 61 %. Затем были проведены опыты при обычных температурах сепарации. Использовалась смесь с Г = 3200 см3/см3, рнк = 27 МПа при tcen = 21 °С. В ходе опыта объемы насыщенного и стабильного конденсата после магнитной обработки возрастают в среднем на 5 %. Результаты опытов показывают, что при наличии в потоке газоконденсатной системы частиц высокополярного вещества - воды - после магнитной обработки наблюдается заметное увеличение объемов насыщенного и стабильного конденсата. Наблюдается при этом резкое увеличение содержания (по объему) тяжелых компонентов в «жирном» газе после магнитной обработки при низкотемпературной сепарации. Проведен также опыт без водных добавок с использованием ацетона, также являющегося полярным веществом. При этом определенное количество ацетона заправлялся в бомбу, содержащую рассматриваемую смесь (рт = 25,5 МПа). Результаты опыта показывают, что при этом наблюдается увеличение объема стабильного конденсата на 4 %.

9.3. ВЛИЯНИЕ МАГНИТНОГО ПОЛЯ НА ГИДРАТООБРАЗОВАНИЕ В процессе эксплуатации газоконденсатных месторождений одним из основных вопросов является борьба с гидратообразованием при внутрипромысловом транспорте получаемой продукции. Образвоание гидратов обусловлено как климатическими условиями, так и технико-технологическими условиями добычи и транспорта газоконденсатной системы. В настоящее время основным методом борьбы с гидратообразованием является применение различных реагентов, отрицательно воздействующих на обслуживающий персонал и окружающую среду. В последнее время в нефтепромысловой практике большое развитие получили методы регулирования различных технологических процессов, основанные на применении физических полей. Рассмотрим вопросы борьбы с гидратообразованием под воздействием магнитных полей. На специальной установке, основным элементом которой являлся участок трубы с электромагнитом, были проведены четыре серии опытов, отличающиеся друг от друга перепадами давления, определяющими режим течения газоконденсатоводяной смеси в трубе. В качестве модели газоконденсатной смеси использовался природный газ скв. 525 месторождения Сангачалы — Дуванныйморе — о. Булла со следующим составом, %: C t — 95,16;

С 2 —2,98;

С 3 — 0,87;

С4 - 0,41;

С 5 ' - 0,18;

С 6 - 0,08;

С7 - 0,02;

воздух - 1,48;

содержание конденсата 161,8 г/м3. Температура опытов выбиралась в соответствии с уровнем давления и составляла 12 °С. В первой серии опытов перепад давления Ар составлял 0,15 МПа. После прохождения 1000 см3 газа через рабочую длину трубки с местным сопротивлением давление на выходе резко упало до нуля, что свидетельствует об образовании и накоплении гидратной массы в зоне сопротивления. Во второй серии были проведены аналогичные опыты, но в этом случае перепад давления Ар составлял 0,81 МПа. Здесь наблюдалось следующее. После прохождения 15 900 см3 газа давление на выходе упало до нуля, что определяет момент выпадения гидрата. В третьей серии аналогичные опыты были проведены при значении перепада давления Ар = 0,7 МПа. Здесь также после протекания через рабочую длину 74 000 см3 газа фиксировалось запирание системы выпавшим гидратом. В четвертой серии опытов при значении перепада давления Ар = 0,8 МПа образование гидратной пробки наблюдалось после прохождения 316 300 см3 газа через рабочую длину трубки. По окончании опытов была построена зависимость VT = Vr (Ар), каждая точка которой определяет количество прошедшего газа VT через рабочую длину установки при определенном перепаде давления до момента образования гидратной пробки (рис. 9.5, кривая 1). На втором этапе исследований рассмотрены физические методы воздействия на исследуемые газоконденсатные системы с целью предотвращения гидратообразования. Эксперименты проводили по той же схеме, но в этом случае газ перед прохождением рабочей длины обрабатывали постоянным магнитным полем. Здесь нужно отметить следующее. Во всех предыдущих и последующих опытах перед началом эксперимента диафрагма (местное сопротивление) и соединительные линии тщательно промывались, высушивались и очищались от находившегося в них выпавшего гидрата. Во всех опытах напряженность магнитного поля составляла 6,9 А/м. Эксперименты с омагниченным влажным газом проводились при тех же условиях, что и без магнитной обработки. Результаты опытов первой серии показывают, что гидратообразование наблюдалось после прохождения 112 100 см3 газа при постоянном перепаде давления Ар = 0,15 МПа. Сравнение результатов по первой серии опытов до и после магнитной обработки исследуемой смеси показало, что в данном случае магнитное воздействие привело к уменьшению скорости гидратообразования примерно в 5 раз. Во второй, третьей и четвертой сериях опытов, отличающихся друг от друга только значениями перепада давления, наблюдается аналогичная картина (см. рис. 9.5, кривая 2). Третий этап исследований посвящен применению ПАВ для борьбы с гидратообразованием. В качестве ПАВ был использован сульфанол. Исследуемую систему обрабатывали следующим образом: перед тем как попасть в рабочую Рис. 9.5. Зависимость количества газа, прошедшего через установку, от перепада давления до момента образования гидратной пробки: 1 - без обработки магнитным полем;

2 - е обработкой постоянным магнитным полем;

3 с обработкой ПАВ;

4-е обработкой ПАВ и в условиях постоянного магнитного поля 300 • 200 • Т а б л и ц а Э. 100 Номер скважины 325 525 535 МПа 6,6 6,4 10,4 6, Р»ЫХ, МПа 5 5,2 8,1 4, м3/сут 12 23 17 18 500 750 187 О.

т/сут 8 20 16 0, 0,6 Ар, МПа часть установки, газ пропускался через контейнер, наполненный 0,05%-ным водным раствором сульфанола. Опыты также проводились в четыре серии при прочих равных условиях. Сравнительный анализ данных показал, что обработка газоконденсатной смеси ПАВ способствует снижению скорости гидратообразования примерно в 10 раз (см. рис. 9.5, кривая 3). На четвертом этапе исследований был рассмотрен вопрос комбинированного воздействия на газоконденсатную систему с целью уменьшения скорости и предотвращения гидратообразования. Опыты проводились по приведенной методике, за исключением того, что здесь газ обрабатывался ПАВ пропусканием его через водный раствор сульфанола с последующей обработкой постоянным магнитным полем. При анализе полученных результатов видно, что применение указанного способа приводит к увеличению пропускной способности трубопровода почти в 15—18 раз (см. рис. 9.5, кривая 4). Анализируя полученные результаты, можно сделать следующие выводы. Установлено наличие оптимальной скорости течения газоконденсатной смеси через трубопровод, обусловливающей наименьшую скорость образования гидратных пробок. Показано значительное уменьшение скорости гидратообразования в результате комбинированной физико-химической обработки движущегося газоконденсатного потока (магнитное поле + ПАВ). В настоящее время против выпадания гидратных осадков применяются специальные присадки на основе метанола, предотвращающие образование гидратов в переходных участках выкидных линий скважин. Предлагаемые здесь методы борьбы с гидратообразованием отличаются от принятых существенным снижением эксплуатационных затрат, длительностью эффекта, отсутствием вредного воздействия на окружающую среду. Результаты лабораторных исследований апробируются на ряде газоконденсатных скважин НГДУ им. Н. Нариманова. Согласно технологическому регламенту выкидные линии скв. 535, 325, 525, 522 оборудованы магнитным устройством и приспособлением для подачи ПАВ. Параметры работы скважин приведены в табл. 9.6.

9.4. ПРОМЫСЛОВЫЕ ОПЫТЫ ПО ИСПОЛЬЗОВАНИЮ МАГНИТНОГО ПОЛЯ Проведены промысловые опыты по качественной оценке влияния магнитных полей на сепарацию для естественных газоконденсатных систем. Для эксперимента была создана установка, состоящая из передвижной сепарационной установки АПГ-1М, дополненной соответствующей электрической частью для электромагнитного воздействия. Эксперименты проведены на ГСП № 2 НГДУ им. Серебровского. Установка была подключена к коллекторной линии № 5 (до промысловых сепараторов) с гетерогенным газоконденсатным потоком, содержащим также нефть, воду, парафин и др. Магнитная обработка потока осуществлялась постоянным магнитным полем от электромагнита, установленного на входном участке сепаратора. При этом труба из немагнитного материала проходила между полюсами электромагнита, и на участке длиной 20 см на поток действовало поперечное постоянное магнитное поле. Исходя из того, что состав газоконденсатного потока не всегда остается постоянным, проведены эксперименты при случайном чередовании наличия и отсутствия магнитного воздействия и при различной длительности времени замера. Фиксировались давления на входном участке до сепаратора рвх, в сепараторе р с е п и на выкидной газовой линии на выходе сепаратора р в ы х. Были проведены опыты с индукцией магнитного поля, равной 0,12 Тл. В течение первого эксперимента входное давление оставалось постоянным. Значения Vm при наличии поля превышали значения Кж при его отсутствии в среднем на 7 %. В другом опыте с длительностью замера 10 мин проводилось последовательное чередование отсутствия и наличия магнитного поля. При этом р в ы х = = 1,1 МПа. В этом опыте эффект магнитного воздействия в среднем составил 8 %. Результаты опытов показали, что увеличение Vx после магнитной обработки при рвь1Х = 0,9 МПа достигает 23 %. Из результатов опытов, проведенных при Рвых = 1Д МПа, видно, что после магнитной обработки объем стабильного конденсата в среднем возрастает на 9,5 %. При проведении опытов было замечено, что входное давление ряк, а также давление в сепараторе рсеа активно реагируют на изменение состава газоконден сатного потока. Исходя из этого, во всех проведенных опытах, были выбраны последовательные замеры, при которых рлх(рСеп) оставались практически постоянными. При этом объем стабильного конденсата после магнитной обработки во всех замерах только повышался. Результаты последующих промысловых опытов с различными значениями магнитной индукции (0,06-0,12 Тл) показали, что после магнитной обработки объем стабильного конденсата в среднем возрастает соответственно на 2,212,4 %. Были проведены также опыты, в которых трубка проходила между полюсами двух электромагнитов с общей длиной охвата 40 см. Магнитные поля этих электромагнитов устанавливались соответственно равными 0,06 и 0,1 Тл. При этом объем стабильного конденсата увеличивался на 4,5 %. На контрольном сепараторе УКПГ-1 ПО «Оренбурггаздобыча» было проведено опытно-промышленное испытание улучшения сепарационных свойств газоконденсатных систем воздействием магнитными полями. В соответствии с программой перед началом испытания катушка перед контрольным сепаратором была заменена на соответствующую конструкцию с трубкой из нержавеющей стали марки Х17Н13М2Т. При этом трубка проходила между полюсами двух электромагнитов с общей длиной охвата 60 см. Испытания проводились следующим образом: 1) скважины (скв. 722, 716) за день переводились на соответствующий режим;

2) проводились замеры выхода конденсата, газа и отбор проб для анализа компонентного состава газа;

3) создавались постоянные магнитные поля различной напряженности (7,5— 25,1 А/м), при этом также проводились замеры конденсата, газа и отбор проб для анализа. В табл. 9.7-9.10 приводятся некоторые результаты промышленных испытаний. При воздействии определенных магнитных полей наблюдалось заметное улучшение сепарационных свойств газоконденсатных систем. При этом количество выделившегося конденсата повысилось в среднем на 5-7 %. Из приведенных анализов газа видно некоторое уменьшение содержания тяжелых углеводородов (С5+) в составе газа после магнитной обработки. На основании полученных результатов был составлен акт промышленного испытания, в выводах которого отмечалось, в частности, необходимость провеТ а б л и ц а 9.7 Условия испытаний Отсутствие магнитного поля Наличие магнитного поля: Я, = 20,0-25,1 А/м Н2 = 12,6-18,9 А/м Время замера, Расход конденсамин та, л/мин 30 30 30 30 30 30 30 30 30 23,3 23,2 23, Т а б л и ц а 9.8 Компонент N2 H2S Содержание, % без поля при наличии поля 6,96 5,95 1,84 1,17 84,05 85,64 3,99 3,41 1,59 1,28 0,28 0,37 0,48 0,18 0,22 0,1 0,18 0,13 0,27 0,07 0,64 1,71 0,85 0, 25,3 24,9 25 25,2 24, Яз = 6,3-10,9 А/м 23,4 Отсутствие магнитного поля П р и м е ч а н и е. Во всех экспериментах расход газа составлял 20 тыс. м3/ч, давление сепарации 10,8 МПа, температура потока - 6 °С.

г-С, я-С4 п-Сч С6 СО 2 Плотность смеси, г/см г-С. с, с2 Сз Т а б л и ц а 9.9 Условия испыта- Расход кон- Время заний мера, мин л/мин Отсутствие магнитного поля Наличие магнитного поля: Я, = 20,025,1 А/м Я 2 = 12,618,9 А/м Яз = 6,310,9 А/м 191 184 194 188 199 204 207 403 199 201 30 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 24,4 Температура сепарации, °С 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 5 5 5 Таблица Компонент 9.10 при наличии поля 5,87 1,17 85,58 4,17 1,44 0,25 0,5 0,17 0,13 0,11 1,61 0, Содержание, % без поля N2 H2S 5,85 1,37 85,1 4,31 1,62 0,27 0,51 0,19 0,14 0,13 0,51 0, 193 10 5 Отсутствие маг588 30 5 нитного поля П р и м е ч а н и е. Во всех экспериментах расход газа составлял 20 тыс. м3/ч, давление сепарации 11,2 МПа.

i-Cs п-С 2 Плотность смеси, г/см n-d i-C< с, с2 Сз с6 со дения соответствующей разработки для промышленного внедрения магнитносепарационных установок на действующих технологических линиях. Проведенные опыты по промышленному испытанию, а также предыдущие промысловые опыты показали, что эффект проявлялся неоднозначно, варьируя в широком интервале значений. Это объясняется многофакторностью процесса. Степень выраженности магнитного воздействия определяется комплексом макро- и микрофакторов, некоторые из них имеют объективно неконтролируемый характер. Несомненную роль при этом играет конкретное состояние солнечной и земной магнитной активности. Тем не менее, магнитный способ улучшения сепарационных свойств газоконденсатных систем не перестает быть эффективным даже при самой малой выраженности эффекта, полученной в результате проведенных исследований. Практическая неконтролируемость некоторых факторов чрезвычайно осложняет определение обобщенных оптимальных характеристик магнитного воздействия. Приближенные оптимальные условия должны определяться для каждого конкретного объекта на основе длительного и комплексного изучения.

9.5. НОВЫЕ ПРОЦЕССЫ В БОРЬБЕ С ГИДРАТООБРАЗОВАНИЕМ УГЛЕВОДОРОДНЫХ ГАЗОВ К настоящему времени разработано несколько способов борьбы с гидратообразованием при добыче и транспорте природного газа. Известно, что в газе, осушенном до точки росы (-20+-25 °С), количество водяных паров настолько мало, что гидратообразование не может стать помехой для транспортировки газа. В середине 1970-х гг. наряду с трубопроводным транспортом газа возникла идея транспорта природного газа в гидратном состоянии, хотя такой метод транспорта трудноосуществим из-за экономической нецелесообразности и технической сложности. Известно, что из всех ингибиторов, использующихся в борьбе с гидратообразованием, наиболее эффективным и доступным является метанол. На некоторых месторождениях расход метанола составляет несколько десятков тонн в сутки. Для повышения эффективности борьбы с гидратообразованием необходимо уменьшить расход метанола путем его регенерации. Однако регенерация метанола - не единственная возможность повышения эффективности борьбы с гидратообразованием. Одним из таких методов, позволяющих сократить расход метанола в 2 раза и более, является технология, предложенная А.Х. Мирзаджанзаде;

она основана на использовании «памяти» воды в отношении химических реагентов, применяемых в бурении и транспортировке нефти и газа. Сущность этой концепции заключается в том, что гранулированные минеральные полимеры насыщаются метанолом, и природный газ, насыщенный водой, пропускается через слой гранул. Ассоциаты воды, содержащиеся в потоке природного газа, контактируют со слоем метанола на поверхности гранул неорганического полимера. Такая технология была испытана с применением бентонита и при его отсутствии. Результаты этих испытаний приведены в табл. 9.11, из данных которой видно, что метанол, смачивающий бетонит, резко сокращает количество метанола, необходимого для борьбы с гидратообразованием в пути потока газа. Прямой ввод метанола в поток, как видно из экспериментальных данных, также предотвращает гидратообразование, однако его расход при этом увеличивается в 2 раза и более. Сущность бентонит-метанольного действия заключается в том, что он катализирует процесс разрушения больших ассоциатов до мелких фрагментов, способствуют сдвигу равновесия в сторону исходных компонентов. Показано, что газовые гидраты образуются за счет взаимодействия высокомолекулярных ассоциатов воды, полости которых являются этропийно благополучными для клатратообразования, т.е. гидраты возникают в том случае, если размеры углеводорода соответствуют размеру полости ассоциата воды. Установлено, что оптимальная степень ассоциации воды, необходимая для гидрато Таблица 9.11 Результаты испытаний системы ингибиторов для борьбы с гидратообразованием* Объем газа, л Перепад давления, МПа при введении без воздействия 4,8 5,9 6,2 7,3 бентонитовой глины 72 86 102 126 метанола" 980 1100 1600 1730 бентонита, насыщенного метанолом"* 2300 2500 3300 0,18 0,27 0,34 0, * Указанные в таблице объемы газов (л) проходят через трубку до образования закупоривающих ее газовых гидратов. " Количество чистого метанола, введенного в газовый поток, берется равным количеству метанола, адсорбированного бентонитом. "* 54 г бентонита насыщаются 3,0 г метанола.

Таблица 9. Колебание потенциала ион-селективного электрода, введенного в поток водонасыщенного природного газа, на стендовой установке Время, мин 5 10 15 20 25 30 Потенциал электрода, мВ, при (, °С -11 -3 +15 +20 8,3 14,7 8,4 15,1 7,9 14,5 11,2 16,2 10,9 15,8 11,3 16,4 14,3 16,4 16,1 17,3 16,2 15,2 16,6 16,8 17,2 17,7 18,7 18,3 Время, мин 35 40 45 50 55 Потенциал электрода, мВ, при t, °C -11 8,5 15,2 7,8 14,6 -3 11,5 15,9 10,9 15,3 +15 14,5 15,6 16,2 17,5 +20 17,1 16,9 16,6 16,8 17, образования с углеводородами, в зависимости от их размера составляет 17-25 молекул. При контактировании таких ассоциатов воды с поверхностью полимерных гранул, насыщенных метанолом, происходит распад таких больших ассоциатов на мелкие фрагменты за счет гель-иммобилизированного катализа, обеспечивающего неравновесность процесса гидратообразования. В процессах распада и образования газовых гидратов наблюдают автоколебательные изменения, характерные для неравновесных систем. Потенциал ион-селективного электрода, изготовленного на основе дибензо18-краун-6, ПВХ и дибутилфталата, при вводе его в увлажненный поток газа в зависимости от распада и образования газовых гидратов соответственно либо резко повышается, либо резко занижается по времени (табл. 9.12). Экспериментально показано, что при разрушении газового гидрата электродный потенциал увеличивается, а в процессе образования гидрата уменьшается. Как видно из табл. 9.12 изменение значений потенциалов происходит колебательно во времени. Примечательным является тот факт, что с повышением температуры от -11 до +20 °С периоды колебаний увеличиваются, а их амплитуды уменьшаются. Такой колебательный процесс, несомненно, обусловливается каталитическим действием гель-иммобилизованной системы, образующейся при насыщении бентонита и других неорганических полимеров (цеолиты, АСК и др.) метанолом. Действительно, уменьшение амплитуды колебаний связано с устойчивостью молекулярного комплекса метанол - бентонит, образующегося смачиванием метанола. Образование молекулярного комплекса (А), происходящее за счет сильной водородной связи между метанолом и бентонитом, установлено ИК-исследованиями. Далее молекулярный комплекс (А) при взаимодействии с ассоциатом воды газового потока переходит в сложный промежуточный комплекс (Б), который при распаде дает мелкие фрагменты, сопротивляющиеся достижению критического состояния - образованию гидратов. В-О-Н....О-Н СНз (А) В-0-Н...О-СНз Н...О-Н Н О-Н Н О-Н В-О-Н = бентонит н (Б) Благодаря этому неравновесному процессу, обеспечивается саморегенерация метанола, смачивающего бентонит. 9.6. ВЛИЯНИЕ ОМАГНИЧЕННОЙ ВОДЫ И РАСТВОРОВ ПАВ НА КОНЕЧНУЮ КОНДЕНСАТООТДАЧУ В процессе эксплуатации газоконденсатных месторождений одной из причин снижения производительности скважин является выпадение, накопление и частичный вынос конденсата в призабойной зоне пласта. Выпадение конденсата обусловлено снижением пластового давления ниже давления начала конденсации, вследствие чего ухудшаются фильтрационные характеристики пласта. Одним из возможных методов борьбы с выпавшим конденсатом в призабойной зоне пласта является обработка этой зоны водными растворами ПАВ. Воздействие растворами ПАВ на пористую среду, насыщенную конденсатом, приводит к гидрофилизации поверхности капилляров, ухудшая тем самым смачиваемость породы конденсатом. В технологических процессах нефтепромысловой практики большое развитие получило применение жидкостей, обработанных различными физическими полями. Так, в частности, закачка омагниченной воды в пласт в НГДУ «Сулеевнефть» привела к увеличению приемистости нагнетательных скважин в среднем на 18 %. Пробы газа и конденсата были отобраны из месторождения Сангачалыморе. Доля метана в газе составляет 94,61 %. Плотность конденсата — 0,793 г/см3, вязкость — 2,3 мПа-с. Пористая среда состояла из 80 % кварцевого песка и 20 % глины монтмориллонитовой группы, в которую добавлялось 10 % воды от общей массы смеси. Вся смесь растиралась и оставлялась в герметичном сосуде на 48 ч для набухания глинистых частиц. Затем эта смесь равномерно затрамбовывалась в колонку — модель пласта. Насыщение колонки стабильным конденсатом проводилось в вертикальном положении прокачиванием его в количестве, равном объему пор. Первоначальный объем пор, определенный методом падения давления, был равен 340-350 см3. Количество стабильного конденсата в колонке определялось весовым способом. После этого колонку оставляли в вертикальном положении с открытыми вентилями, и под влиянием гравитационного поля происходило стекание конденсата. Оставшийся в колонке конденсат считали конденсатом, выпавшим в призабойной зоне пласта. Давление газа на входе в колонку поддерживалось постоянным и равнялось 2,5 МПа, на выходе - 0,1 МПа, температура - 303 К. Было проведено две серии опытов по вытеснению выпавшего конденсата в пористой среде природным газом. В первой серии прокачивали природный газ до прекращения выхода конденсата. После этого с выходного конца колонки закачивали 0,5%-ный водный раствор ПАВ типа ИХОС-82 в объеме, равном 1/6 объема пор, т.е. 50 см3. Дальнейшая прокачка газа привела к приросту выноса конденсата на 14 %, суммарное количество вышедшего конденсата составило 49 %. Выполаживание кривой выхода конденсата свидетельствует о пре3 кращении выхода конденсата. В этот период было закачано 50 см 0,5%-ного водного раствора ИХОС-82, обработанного поперечным магнитным полем 3 напряженностью 6366 А/м. Прокачка газа в объеме 20 см дала прирост выхода конденсата на 3 %, что соответствует 52 % общего объема конденсата в колонке. Аналогично была проведена и вторая серия опытов. Разница заключалась в дополнительной закачке воды. Вынос конденсата равен 1,5 % от всего количе ства конденсата. На втором этапе в колонку закачивали 50 см3 пресной воды. После вытеснения газом был получен прирост на 9 %, суммарный выход составил 10,5 %. На третьем этапе в колонку закачивали омагниченную воду (условия обработки магнитным полем такие же, как в первый серии). После вытеснения газом получен прирост конденсата на 5 % и общий вынос составил 15,5 %. На четвертом и пятом этапах провели «доотмыв» водным раствором ИХОС-82 (в последнем случае раствор был обработан магнитным полем);

при этом получен прирост соответственно на 5 и 2 %, суммарный выход конденсата составил 22,5 %. Из результатов проведенных экспериментов следует, что воздействие на пористую среду водными растворами ПАВ и растворами ПАВ, подвергнутыми воздействию магнитного поля, способствует увеличению выноса выпавшего конденсата.

9.7. ВЛИЯНИЕ МАГНИТНОГО ПОЛЯ НА ИНТЕНСИВНОСТЬ КОРРОЗИИ ТРУБОПРОВОДОВ В настоящее время большое внимание уделяется защите металлических трубопроводов от коррозии. Это связано с тем, что нефте- и газопромысловое оборудование эксплуатируется в условиях наличия высокоагрессивных рабочих сред, а также с другими особенностями работы оборудования. Известно, что коррозия наносит огромный ущерб хозяйству;

полагают, что около 30 % массы ежегодно производимых черных металлов расходуется на возмещение потерь металла от коррозии. Существует ряд специальных методов противокоррозионной защиты: используются ингибиторы коррозии, бактерициды, защитные покрытия, неметаллические материалы, коррозионно-стойкие металлы и сплавы, а также катодная защита и т.д. В нефтяной и газовой промышленности широко применяются ингибиторы коррозии. На сегодняшний день это один из самых эффективных и экономичных методов борьбы с коррозией. Однако и он имеет некоторые недостатки: 1) ограничение активности ингибитора оптимальным интервалом температуры;

2) необходимость применения дозаторных устройств для создания требуемых концентраций ингибитора. Все это приводит к дополнительным расходам. При нанесении покрытий на внутреннюю поверхность труб для уменьшения коррозии эти расходы значительно возрастают. Эксперимент по исследованию воздействия магнитного поля проводили с пластовой водой, а также при добавке к ней 0,01;

0,05 и 0,1 % тринатрийфосфата. Раствор тринатрийфосфата в воде снижает скорость коррозии по сравнению с пластовой водой на 20 %;

оптимальной концентрацией при этом является 0,05 % ПАВ. Изучение комбинированного воздействия омагниченного раствора ПАВ на скорость коррозии проводили при указанной оптимальной концентрации водного раствора ПАВ (0,05 %), который обрабатывался постоянным поперечным магнитным полем напряженностью 5000 к/и. Выяснено, что при такой обработке скорость коррозии снижается на 50—53 % по сравнению с водой. В газодобыче наиболее интенсивная коррозия наблюдается при кислотной обработке призабойной зоны скважины. Для снижения скорости коррозии в последние годы при кислотной обработке используются различные ингибиторы, которые при своей дороговизне сравнительно малоэффективны. Рассматривалась возможность уменьшения скорости коррозии металлов без применения ингибиторов при прокачке растворов кислоты созданием постоянного поперечного магнитного поля. Исследования проводились аналогично выше приведенным с той лишь разницей, что вместо раствора ПАВ применяли 15%-ный водный раствор соляной кислоты. Результаты исследований показали, что магнитная обработка водного раствора соляной кислоты приводит к снижению скорости коррозии металла на 60-62 %.

ГЛАВА МЕТОДЫ И ТЕХНОЛОГИИ КОНТРОЛЯ ЗА РАЗРАБОТКОЙ ГАЗОВЫХ И ГАЗОКОНДЕНСАТНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ Исходные данные, используемые при подсчете запасов газа, конденсата и нефти, составлении технологических схем и проектов разработки, как правило, определяются с некоторыми погрешностями и недостаточны из-за ограниченного числа поисковых и разведочных скважин перед началом работ по подсчету запасов углеводородов и проектированием разработки залежи, что обусловлено недостатками методов получения этих исходных данных и другими факторами. В связи с этим, во второй главе данной работы предлагаются различные методы для получения достоверного характера изменения исходных данных и прогнозирования дальнейшего изменения показателей разработки месторождения. Необходимые для подсчета запасов газа и проектирования разработки газовых и газоконденсатных месторождений исходные данные определяются: лабораторным изучением образцов пористой среды, насыщающих их флюидов и взаимодействия пористой среды с флюидами;

газогидродинамическими исследованиями разведочных, эксплуатационных, нагнетательных и наблюдательных скважин, промыслово-геофизическими исследованиями в необсаженных, обсаженных трубами работающих и простаивающих скважинах, гидрогеологическими исследованиями в пьезометрических и обводненных скважинах, а также сбором и обобщением данных эксплуатации скважин. Необходимость контроля за разработкой месторождений обусловлена, прежде всего, неточностью и недостаточностью имеющихся данных на стадии проектирования. Объем и содержание работ по контролю за разработкой месторождений устанавливается проектом разработки;

осуществляется такой контроль газонефтедобывающими предприятиями с частичным участием проектирующей организации. Параметры и показатели, подлежащие контролю, зависят от стадии освоения месторождения. Наибольшее число параметров и показателей, подлежащих контролю, приходится на начальную стадию освоения залежи. По мере разработки залежи и получения достоверной информации число контролируемых параметров и показателей сокращается. Количество параметров и методы контроля за разработкой существенно зависят от геологических особенностей месторождений, в частности, от следующих факторов: типа залежи (пластовая или массивная) и состава добываемой продукции;

неоднородности залежи, ее многослойности, наличия гидродинамической связи между пропластками, величины параметра анизотропии;

наличия и размеров нефтяной оторочки, упругих запасов водоносного бассейна;

степени насыщения газа высококипящими углеводородами;

наличия и амплитуды тектонических нарушений;

последовательности ввода в разработку отдельных участков залежи и величин отборов из различных зон;

соотношения запасов газа в низко- и высокопористых и низко- и высокопроницаемых пропластках;

последовательности залегания высоко- и низкопроницаемых пропластков и вскрытия их скважинами;

абсолютных величин проницаемости пропластков;

типа скважин (вертикальные или горизонтальные);

темпа отбора газа, нефти и системы разработки;

обвязки скважин;

числа и размещения скважин, в том числе наблюдательных и пьезометрических;

способа подготовки газа;

наличия коррозионно-активных компонентов в газе, нефти и воде;

устойчивости коллекторов и величин остаточных деформаций при снижении давления;

емкостных и фильтрационных параметров каждого пропластка, положения ГВК, ГНК, НВК, размеров двухфазных зон и многих других факторов. Контроль за разработкой корректируется путем систематического анализа материалов разработки, накопленных в результате исследований и эксплуатации скважин. В целом контроль за разработкой осуществляется путем: изучения данных разбуривания залежи разведочными (для доразведки месторождения), эксплуатационными, наблюдательными, пьезометрическими и нагнетательными скважинами;

изучения свойств образцов породы и насыщающих их флюидов в лабораторных условиях;

проведения газогидродинамических исследований скважин при стационарных и нестационарных режимах фильтрации;

проведения газоконденсатных и гидрогеологических исследований;

проведения промыслово-геофизических исследований;

использования данных эксплуатации скважин;

использования данных эксплуатации систем сбора и подготовки газа, нефти, а также систем регенерации ингибиторов и работы ДКС. Каждый из названных методов по контролю за тем или иным показателем используется для утверждения пригодности отдельных параметров, использованных при проектировании, и подтверждения соответствия проектных и фактических показателей разработки. В настоящее время рекомендации по контролю за разработкой в действующих проектах носят в большинстве своем декларативный характер. Эти рекомендации не предусматривают применение наиболее точных и экологически чистых методов получения контролируемых параметров. Сложившаяся ситуация связана с двумя обстоятельствами: формальным отношением проектировщика к разделу проекта по контролю за разработкой;

недостаточным знанием проектировщика современных методов определения тех или иных параметров комплексом исследований, перечисленных выше. Часто в проектах разработки предлагаются методы контроля за параметром, не пригодные для определения данного параметра. Так, например, практически ни в одном проекте разработки не рекомендуются определения коэффициентов фильтрационного сопротивления с использованием кривых стабилизации забойного давления и дебита после пуска скважин в работу, несмотря на то, что применение этого метода позволяет в несколько раз сократить выпуск газа в атмосферу по сравнению с методом установившихся отборов на 5-8 режимах. Для контроля за разработкой не учитывается возможность замены исследования на стационарных режимах фильтрации на исследования при нестационарных режимах, в частности, на использование КВД при определении фильтрационных свойств пласта, а также на использование ускоренных стандартных исследований - изохронного или экспресс-методов.

10.1. ПРИМЕНЕНИЕ АКУСТИЧЕСКОГО КАРОТАЖА В ОБСАЖЕННЫХ СКВАЖИНАХ ПРИ ДОРАЗВЕДКЕ МЕСТОРОЖДЕНИЙ НЕФТИ И ГАЗА В настоящее время показана принципиальная возможность получения достоверной информации об акустических свойствах горных пород в обсаженных скважинах. Несмотря на экранирующее действие металлической обсадной колонны, волновое сопротивление которой много больше волновых сопротивлений пород, уверенная информация может быть получена при хорошем и среднем качестве цементирования затрубного пространства. Результаты моделирования показывают, что даже в случае отсутствия цемента за колонной может быть получена информация по некоторым динамическим параметрам акустического сигнала на частотах ниже 10 кГц. Для исследования обсаженных скважин разработаны и разрабатываются макеты и опытные образцы специализированной аппаратуры АСКУ-1, ПАКТ-I, ЗВУК-П. В соответствии с данными теории и моделирования, такая аппаратура оснащена широкополосными излучателями (с основной долей энергии, сконцентрированной в диапазоне 1-10 кГц) и приемниками упругих волн, а также селективной системой регистрации акустических сигналов. Возможно, что такая широкополосная аппаратура может одновременно использоваться как для каротажа через колонну, так и для акустической цементометрии. Параллельно в ряде НИИ проведен большой объем теоретических, лабораторных и скважинных исследований, направленных на установление количественных связей между параметрами акустического сигнала и физико-механическими свойствами горных пород, в особенности пород-коллекторов и глинистых покрышек.

26 - 8440 К настоящему времени определены основные параметры акустического сигнала и их чувствительность к изменению различных физических свойств пластов. Наибольшее количество данных получено по связи акустических параметров с литологическими свойствами пород и с их пористостью. Появление способа и аппаратуры акустического каротажа (АК) для работы через обсадную колонну создает предпосылки для существенного повышения эффективности комплекса ядерно-геофизических и акустических методов при исследовании разведочных скважин. Специфика исследования таких скважин сводится к тому, что местоположение продуктивных пластов и тем более их характеристики заранее не известны. В этом смысле комплексирование ядерных и акустических методов, основанных на использовании принципиально различных физических полей, может быть чрезвычайно плодотворным, в особенности при выделении ВНК в условиях низкоминерализованных подошвенных вод. Механизм распространения акустических волн в горных породах описывается уравнениями динамической теории упругости для скалярного и векторного потенциалов. При этом основными акустическими характеристиками горных пород являются скорости распространения продольных vp и поперечных vs волн, их коэффициенты затухания ар и as, а также преобладающие частоты в спектре регистрируемых импульсов. Чтобы получить кривую изменения указанных параметров по разрезу, производится измерение разности времени At коррелируемых вступлений р- и s-волн на двух регистрирующих каналах. Отношение интервального времени At к базе измерения Д/ является величиной, обратной скорости распространения волны, и обычно используется при дальнейших расчетах коллекторских свойств пластов. Коэффициенты затухания р- и s-волн оцениваются путем сопоставления средних амплитуд А на двух каналах по формуле a^iln^-, (ЮЛ) где / — база измерения. При исследованиях в разведочных скважинах целесообразно использовать следующие производные параметры: преобладающую частоту колебаниий с в волновых пакетах, соответствуюо щих р- и s-волнам;

отношение Ap/As или Ep/Es, характеризующее обмен энергиями между продольной и поперечной волнами на одном и том же канале (эти параметры могут быть чувствительны к изменению трещиноватости и насыщенности пласта);

параметр vp/vs, чувствительный к смене литологии и в некоторых случаях к насыщенности пласта;

в интервалах продуктивных пластов для разделения частей пласта, насыщенных различными флюидами, целесообразно оценивать объемную дисперсию скоростей vps((o) и частотную зависимость коэффициентов поглощения aps(a>);

как следует из теоретических расчетов, в интервалах нефте- и газоносных пластов должна отмечаться значительно большая дисперсия Avp (и 30 %), чем в водоносных (« 3 %);

чувствительный к изменению насыщенности пласта комплексный коэффициент передачи К(ю) для р- и s-волн, учитывающий одновременно динамическую и кинематическую характеристики волны. Зависимости Д(со), К(а>) и сс(со) могут быть получены путем деления спектров на двух каналах. Одной из наиболее важных методических задач АК при разведке нефтегазовых месторождений является выделение в разрезе зон трещиноватостей, к которым могут быть приурочены продуктивные пласты в карбонатных отложениях. Исходя из физических предпосылок метода, упругие волны, особенно поперечные, весьма чувствительны к нарушению сплошности среды. На трещинах терпят разрыв тангенциальные смещения частиц среды, возникающие при распространении s-волн, и существенно ослабевает интенсивность р-волн. Скорости р- и s-волн также уменьшаются при увеличении трещиноватости. Изменение динамических и кинетических параметров этих волн тесно связно со степенью раскрытое™ трещин, их протяженностью и количеством на единицу длины. Кроме того, существенное влияние оказывает угол встречи волны и трещины, а также соотношение длины волны и величины раскрытия трещины. Следовательно, информацию р- и s-волн можно использовать не только при выделении зон трещиноватости, но и при количественной оценке коллекторских свойств. АК эффективно применяется при определении пористости коллекторов в необсаженных скважинах. В случае работы со специализированной низкочастотной аппаратурой можно оценивать пористость продуктивных пластов и в обсаженных скважинах. При этом можно пользоваться регрессионными уравнениями типа Уайли, которые получены почти для всех типов пород-коллекторов. Ниже приведено сопоставление значений пористости Кп, полученных по материалам АК обсаженных скважин нескольких месторождений Самарской области, и ее значений, полученных по РК и керновому материалу (табл. 10.1). Измерения проводились в скважинах с высоким выходом керна. Анализ табл. 10.1 и первичных материалов показывает, что в интервале однородных частей пласта показания РК и АК с точностью 1-2 % соответствуют керновым определениям. В неоднородных частях пласта результаты анализа керна и АК близки, в то время как показания Кп по РК занижены, повидимому, из-за влияния неоднородности среды на усреднение нейтронных параметров. Чрезвычайно важной методической задачей АК обсаженных скважин может быть выделение в разрезе продуктивных пластов, оценка типа флюида, насыщающего пласт, и, наконец, использование АК в комплексе с другими методами для количественной оценки насыщенности пласта. Возможность использования акустического каротажа для оценки насыщенности пласта основана на связи основных параметров акустического сигнала не только с физико-механическими свойствами скелета породы, но и со свойствами насыщающей жидкости и степенью ее взаимодействия со скелетом Таблица 10.1 Результаты определений Кп Интервал отбора керна, м 1653-1655 1655-1660 1665-1670 Число образцов 31 29 65 Выход керна, 100 76 50 Пористость*, ' по керну (средняя) 12,6 14,0 20,3 по АК (средне- по РК (средневзвешенная) взвешенная) 9,9 13,8 21,0 12,2 15,5 12, * Средневзвешенная пористость по пласту: по керну — 16,6 %, по АК — 16,37 L, по РК 13,7 %.

26* породы. Лабораторные исследования, проведенные в камерах высоких давлений и температур, показывают, что в газонасыщенных нефтях при давлениях 1020 МПа и температуре - 70 °С скорость vp примерно на 30 % ниже, чем в пластовых водах вне зависимости от их минерализации. При этом с увеличением температуры скорость в нефтяных пластах уменьшается на 3-5 м/с на 1 °С, а в пластовой воде увеличивается на 2 м/с на 1 °С, т.е. при переходе к более высоким температурам и давлениям газонасыщения различие скоростей в нефтях и воде увеличивается. Необходимо отметить, что дифференциация пластовых флюидов по коэффициенту поглощения акустических волн в зависимости от вязкости может составлять десятки-сотни процентов. Высоковязкие нефти и воды могут практически не различаться по скоростям. Так, vp нефти месторождения Павлова Гора составляет при t = 20 °С 1480 м/с (ц = 500 мПа-с), a vp воды - 1500 м/с. Однако они резко различаются по затуханию. Такое аномальное поведение акустических параметров может быть использовано при предварительной оценке вязкостных свойств нефтей по материалам АК. Наличие твердой фазы - скелета породы - и действие горного давления существенно сглаживают дифференциацию различно насыщенных сред. Однако, как показывают теоретические расчеты и эксперименты в лаборатории и скважинах, дифференциация водо-, нефте- и газонасыщенных пород по динамиче Рис. 10.1. Выделение нефте- и газоносных пластов в карбонатном разрезе в условиях обсаженной скважины. Кривые каротажа: 1 - ПС;

2 - КС;

3~5 - ИННК;

6-13 - АК: 6,7 - удельные времена U/k;

h/k;

8 — удельное интервальное время At/Al;

9 — отношение амплитуд продольных волн на двух каналах Аи 10 — отношение амплитуды поперечной волны к амплитуде продольной Аг волны на первом канале As/Ap;

11, 12— амплитуды продольных волн на двух каналах;

13 — амплитуды поперечных волн на первом канале ским параметрам все же значительно превышает точность измерения, достижимую при АК. Из имеющихся в публикациях зависимостей скоростей продольных волн в водо-, нефте- и газонасыщенных песках от температуры и давления, а также коэффициента затухания в этих песках от частоты видно, что даже при высоких дифференциальных давлениях Ар дифференциация водоносных и нефтеносных пластов по скорости может составлять 10-20 % и по затуханию — 300-400 %. Интересные результаты получены и при исследованиях в обсаженных скважинах, проводившихся специалистами ВИТР с аппаратурой АСКУ-I (рис. 10.1) и специалистами ИГиРГИ с аппаратурой ПАКТ-1 (рис. 10.2-10.3) на Радаевском и Кулешовском месторождениях Самарской области и Ромашкинском В7,5А0,75М 25 мВ ИНГК-30 13=900 мкс имп/мин 0 400 8001200 ПАКТ-1 усл. ед. 8 10 Н,м Омм 0 5 10 15 т Рис. 10.2. Выделение ВНК в условиях обсаженной скважины и наличия высокоминерализованных подошвенных вод. Кривые каротажа: 1 — ПС: 2 — КС;

3 - ГК;

4 - энергия акустического сигнала на одном канале месторождении Татарии. В приведенных примерах использован ряд параметров акустического сигнала, в том числе интеграл огибающей волновой картины. Из рис. 10.1-10.3 видно, что дифференциация различно насыщенных частей пласта по динамическим параметрам может составлять «100 %. В разведочных скважинах, бурящихся на нефть и газ, скважинная акустика может сыграть существенную роль как при выделении продуктивных пластов, так и при оценке их коллекторских свойств. При этом исследования могут проводиться по следующим этапам. В открытом стволе: акустический каротаж с помощью серийной аппаратуры с записью аналоговых кривых tt, t2, At, Ai, Л2, а;

выделение вероятных интервалов продуктивных пластов по комплексу электрокаротажа, РК и АК;

Омм 5 10 15 20 25 Н, м Омм 0 25 50 75100125 0 усл. ед.

?

' ' 'J Рис. 10.3. Выделение ВНК в условиях высоковязких нефтей и невысокой минерализации пластовых вод. Кривые каротажа: 1 — ПС;

2 — КС;

3 — ГК;

4 — НГК;

5 — энергия акустического сигнала на одном канале )i h Ч %^ < Нефть if t Вода с \ детальные измерения в интервалах продуктивных пластов с высокоинформативной аппаратурой АК, например, типа ЗВУК-П, обладающей широким спектром излучения, с записью волновых картин на оптический или магнитный носитель, а также с записью фазокорреляционных диаграмм. После обсадки скважин: измерения с акустическим цементометром АКЦ-1;

повторные измерения с широкополосной низкочастотной аппаратурой в процессе естественного или искусственного расформирования зоны проникновения фильтрата бурового раствора в пласт, а также изменения термодинамической обстановки в пласте;

эксперименты, выполненные специалистами ВНИИЯГГ и ВНИИ, показывают, что комплексное термоакустическое воздействие может способствовать регулированию процесса расформирования зоны проникновения. На стадии разведки месторождений при наличии на структуре нескольких скважин чрезвычайно существенным методом может оказаться акустическое прослушивание пласта. Технология данного способа сводится к следующему: в одной из скважин с помощью насоса или испытателя на трубах производят локальное изменение давления. Это приводит к образованию волны давления, которая будет распространяться по пласту на большие расстояния в виде «волны перетекания». Одновременно в пласте будет возбуждаться акустическая волна, которая распространяется по пласту со скоростью звука. Регистрация этих обеих волн может производиться акустическими датчиками давления: в первых вступлениях будет регистрироваться звуковая волна, идущая по скелету породы, а в последующих — волна давления;

при этом скорость и затухание первой волны будут характеризовать коллекторские свойства пласта между исследуемыми скважинами, а на основе параметров второй волны можно получить информацию о гидродинамических свойствах жидкости, насыщающей пласт. Комплекс этих параметров будет полезен не только при подсчете запасов нефти, но и при выборе системы разработки, а также сетки эксплуатационных скважин.

10.2. ВЫДЕЛЕНИЕ ГАЗОНОСНЫХ КОЛЛЕКТОРОВ В ОБСАЖЕННЫХ СКВАЖИНАХ С ПРИМЕНЕНИЕМ ИМПУЛЬСНОГО НЕЙТРОННОГО (ИНК) И АКУСТИЧЕСКОГО (АК) КАРОТАЖА Разделение продуктивных пластов в разведочных скважинах по типу насыщающего флюида стандартным комплексом геофизических методов часто затруднено. Наличие зоны проникновения, плохие коллекторские свойства приводят к существенному уменьшению дифференциации показаний КС, ПС, ГК, НГК в газо-, нефте- и даже водоносных частях пласта. В этих условиях геофизические исследования приходится проводить в обсаженных скважинах различными методами, позволяющими получить информацию о насыщенности коллекторов, находящихся за обсадной колонной. 500 700 900 1100 1300 Рис. 10.4. Диаграмма сопоставления промыслово-геофизических параметров по скв. 318 Яблоновской площади. Кривые каротажа: 1 — ПС;

2 — КС;

3 - 4 - ИННК: 3 — интегральная кривая, 4 — задержка 700 мс;

5 —плотность нейтронов во времени Не менее трудно осуществлять контроль и за разработкой газовых месторождений. В ряде районов для этого используется комплекс стандартных нейтронных гамма-методов. Эти методы также не всегда достаточно эффективны вследствие их сравнительно малой глубины проникновения, недостаточной чувствительности к изменению хлоронасыщенности среды и плотностных характеристик пласта. Применение импульсных методов, включающих ИННК или ИНГК, а также импульсный акустический каротаж - ИАК, позволяет существенно повысить достоверность геофизических заключений в трудных геологических условиях. Преимущества импульсных нейтронных методов в отношении их чувствительности к интересующим характеристикам пласта достаточно убедительны. Например, при высокой пористости коллектора и низких пластовых давлениях газоносные горизонты могут быть выделены по одному зонду ИННК, как это показано на рис. 10.4. Однако в большинстве случаев одного зонда ИННК недостаточно, и для уверенного выделения газоносного пласта требуются данные различных зондов или других геофизических методов;

такой подход показан на рис. 10.5 и 10.6. Из рис. 10.4 и 10.5 видно, что, если для скважины Яблоновской площади ИННК- Инт. К 800, 200 мкс Рис. 10.5. Диаграммы сопоставления промыслово-геофизических параметров по скв. 78 Лебяжинской площади. Кривые каротажа: 1 - ПС;

2 - КС;

3 - ГК;

4 - НГК;

5-8 - ИННК: 6 - интегральная кривая, 7 — задержка 1300 мс, 8 — задержка 800 мс;

9 - АК, интервальное время At газоносный пласт выделяется однозначно по максимальным показаниям одного зонда ИННК, то для скважин Лебяжинской площади одного зонда недостаточно. Применение в этих условиях двухзондовой методики ИННК (см. рис. 10.6) также не всегда эффективно. Достоверность определений продуктивности пластов существенно увеличится при дополнении комплекса промыслово-геофизических методов данными АК. Возможность применения АК для выделения газоносных коллекторов основывается на том, что породы, насыщенные газом, характеризуются заметным понижением скорости распространения продольных волн и значительным увеличением поглощения акустической энергии по сравнению с водонасыщенными и даже нефтенасыщенными породами. На рис. 10.7 приведены ожидаемые кривые интервального времени At и отношения амплитуд волн на двух каналах Аг/А\ в модели разреза, состоящего из водоносного, газоносного и уплотненного песчаников, залегающих среди глин. Также схематично изображены кривые стандартного комплекса каротажа для данной модели разреза. Следует отметить, что в реальных условиях большое затухание упругой волны, идущей по газонасыщенному коллектору, может приводить к срабатыванию регистрирующих устройств акустической аппаратуры не от первых вступлений волны, а от последующих — высокоамплитудных выступлений. Это мо ИННК- О 3,67,210,8ч 0,60,7 0,8 0,9 у Инт. К1300 окно 200 мкс 500 700 9001100 окно 10 У/Ж Рис. 10.6. Диаграммы сопоставления промыслово-геофизических параметров по скв. 32 Лебяжинской площади. Кривые каротажаi: 1 - ПС;

2 - КС;

3 - микрозонды;

4 - ГК;

5 - НГК;

6-12 - ИННК: 6~9 - база измерений 55 см;

10-11 - база измерений 32 см;

12 — плотность нейтронов во времени Рис. 10.7. Ожидаемые кривые геофизических параметров для модели разреза скважины. Кривые каротажа: 1 — НГК;

2 — ГК;

3 — КС;

4 — ПС;

5~7 - АК: 5 — отношение амплитуд упругих волн на двух каналах Аг/А\;

6 — интервальное время пробега упругой волны Д(;

7 — кажущееся увеличение за счет пропуска цикла жет вызвать кажущееся дополнительное увеличение времени пробега волны (см. рис. 10.7, кривая 7) и повысить соответствующий коэффициент дифференциации. Совместное использование приведенных кривых (At, A2/A\) увеличивает достоверность выделения газоносных пластов, например, на фоне глин и уплотненных песчаников. Если регистрируется один акустический параметр, то сочетание его с радиометрическими параметрами (НГК, ИННК) также увеличивает однозначность заключений (см. рис. 10.5). Условия, подобные приведенным на рис. 10.7, встречены при исследованиях газовых коллекторов, приведенных ВИТРом и ИГиРГИ совместно с трестом «Мангышлакнефтегеофизика» на скважинах месторождения Узень. На рис. 10.8 дано сопоставление диаграмм различных видов каротажа по скв. 109 в интервале 830-940 м. Пласт песчаника, находящийся в интервале ~ 875-890 м, является продуктивным. В кровле нижнего пласта песчаника отмечается уплотнение (903912 м). Однозначное заключение о газоносности верхнего пласта сделано по данным акустического каротажа, произведенного аппаратурой АСКУ после обсадки скважины. Применение аппаратуры АСКУ в обсаженных скважинах обусловлено низкочастотным спектром акустических сигналов, возбуждаемых электрогидравлическим излучателем 6-8 кГц. Использование низких частот увеличивает также радиус исследования по сравнению с ультразвуковой аппаратурой (ЛАК, СПАК), что существенно при наличии зоны проникновения. Таким образом, применение комплекса акустических и радиометрических параметров позволяет повысить достоверность выделения газоносных коллекторов в обсаженных скважинах. Есть основания предполагать, что данный комплекс методов позволит выделить газоносные пласты и в разведочных необсаженных скважинах. О 75Омм 50Омм 0 1 2 20 25 30 Зонд: И4,8П, 2,0П2 0,4 0,8 1,2 1,6 А2/А Газоносный пласт Уплотненный Водоносный пласт Рис. 10.8. Выделение газоносного коллектора в разрезе с использованием акустического каротажа в обсаженной скважине (скв. 109 площади Узень). Кривые каротажа: 1 — К С ;

2 — П С ;

3~5 - АК: 3 — микрозонды;

4 — о т н о ш е н и е а м п л и т у д волн н а двух каналах Лг/Ль 5 — время пробега упругой волны, отнесенное к е д и н и ц е д л и н ы ( ? ) 10.3. ТЕРМОАКУСТИЧЕСКОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ НА ПРИЗАБОЙНУЮ ЗОНУ К настоящему времени проведены теоретические и промысловые исследования термоакустического метода воздействия на призабойную зону пласта. В основе применения метода лежат эффекты термодинамического взаимодействия акустического и теплового полей в нефтяных и газовых коллекторах. В 1966 г. О.Л. Кузнецовым и др. был обнаружен эффект влияния акустического поля на теплопроводность насыщенных пористых сред. Влияние акустического поля в диапазоне от 6 до 20 кГц на изменение эффективной теплопроводности изучали на насыпных песчаных и сцементированных синтетических образцах, а также на естественных кернах. Характеристики насыщающих жидкостей приведены в табл. 10.2. Насыпные песчаные образцы изготавливали из сухого мелкозернистого кварцевого песка со средней окатанностью зерен диаметром 0,16-0,25. Синтетические образцы изготавливали из высокопористого керамического материала и известняков, образцы насыщали указанными жидкостями под вакуумом. Естественные керны отбирали из алевролитовых и известняковых пропластков месторождения Чикудук. Физические характеристики образцов приведены в табл. 10.3. Подготовленные образцы загружали в калориметр, предназначенный для определения температуропроводности образцов методом регулярного режима первого рода. Акалориметр — медный цилиндрический стакан с внутренним диаметром 50, высотой 70 и толщиной стенок 1 мм. Установка для определения теплопроводности состоит из акалориметра, термостата, хромельалюмелевой термопары и электронного потенциометра для записи температуры. На съемной крышке акалориметра смонтировали электроввод излучателя колебаний и карман для термопары. Последний впаивали в крышку под углом, но с таким расчетом, чтобы спай термопары находился в центре акалориметра. Методика экспериментов заключалась в том, что акалориметр после заполнения его испытуемым образцом и ввода термопары подогревали в горячей воде до температуры 45-50 °С. Затем его помещали в термостат, где он охлаждался с одновременной записью изменения температуры во времени. Продолжительность охлаждения составляла 15-30 мин. Аналогичные опыты проводили с теми же образцами при наложении звукового поля. Генератор возбуждающих импульсов включали с момента помещения акалориметра в термостат, и на экране осциллографа фотографировали волновую картину, т.е. момент посылки и форму ультразвукового импульса, прошедшего через образец.

Т а б л и ц а 10.2 Жидкость Нефть « Керосин очищенный, неполярный Модель нефти* Месторождение Павлова гора Кирмакинское Плотность, г/см3 0,949 0,935 0,819 0,877 Вязкость, мПа • с 540 274 1,49 ' Состоит из 50 % нефти Кирмакинского месторождения и 50 % керосина.

Т а б л и ц а 10.3 Теплопроводность, Относительное увеличение теп1,163 ВтДмК) Компоненты (содержание насы- Пористость, Плотность, 3 акусти- лопроводности в щающей среды, % от объема пор) % г/см естествен- вческом акустическом ная поле поле Песок + вода (60) То же Песок + вода (100) Песок сухой Песок + керосин (100) Песок + нефть Кирмакинского месторождения (100) Песок + керосин (50) + нефть Кирмакинского месторождения (50) Песок + нефть Зырянского месторождения (100) Песок + нефть месторождения Павлова гора (16) Песок + нефть месторождения Павлова гора (100) Синтетический образец из керамики, сухой Синтетический образец из керамики + вода (100) Синтетический образец из керамики + нефть Кирмакинского месторождения (100) Синтетический образец из известняка, сухой Синтетический образец из известняка + вода (100) Синтетический образец из известняка + нефть Кирмакинского месторождения (100) Керн алевролита месторождения Чикудук, сухой Керн алевролита месторождения Чикудук + нефть (43) Керн известняка месторождения Чикудук, сухой Керн известняка месторождения Чикудук + нефть (60) Керн известняка месторождения Чикудук + нефть (29) 39,5 39,5 34 34 34 34 34 35 35 35 62 62 62 12,5 12,5 12,5 15 15 14 14 14 1,84 1,95 2,00 1,60 1,87 2,08 1,77 1,91 1,66 1,94 1,87 2,49 2,35 2,63 2,76 2,75 2,35 2,41 2,69 2,77 2,73 1,7 1,72 1,93 0,24 0,29 0,27 0,87 0,89 0,70 0,8 0,072 0,269 0,119 0,4 0,85 0,71 1,02 1,08 1,15 1,36 1,31 1,91 2,14 3,09 0,31 0,35 0,35 0,93 1,103 0,902 1,04 0,083 0,57 0,184 0.51 1,10 0,83 1,17 1,31 1,28 1,74 2,00 1,12 1,24 1,6 1,29 1,2 0,35 1,07 1,27 1,29 1,3 1,15 2,1 1,54 1,28 1,30 1,17 1,15 1,21 1,11 1,28 1, Из полученных результатов (см. табл. 10.3) видно, что эффективная теплопроводность увеличивается как в насыпных, так и в сцементированных средах. Наибольшее увеличение наблюдали в водонасыщенных средах, наименьшее - в сухих. Если определить степень сцементированности сред произведением сжимаемости зерен на модуль объемной упругости скелета, то наибольший эффект наблюдали в менее сцементированных образцах. Отмечено, что чем выше пористость образцов, тем больше относительное увеличение эффективной теплопроводности. Влияние вязкости насыщающего флюида ц на теплопроводность пористой среды показано зависимостью относительного увеличения теплопроводности для песка, насыщенного смесью нефти с керосином и отдельными компонентами смеси. С возрастанием вязкости относительная теплопроводность Х^/Х возрастает (рис. 10.9). Проведенные исследования указывают на увеличение эффективной теп Рис. 10.9. Влияние вязкости насыщающей среды на эффективную теплопроводность в акустическом поле Х„Д 272 лопроводности различных коллекторов в акустическом поле. Причем степень увеличения зависит от вязкости, теплосодержания и типа насыщающей жидкости.

ВЛИЯНИЕ ТЕПЛОВОГО И АКУСТИЧЕСКОГО ПОЛЕЙ НА НЕФТЕПРОНИЦАЕМОСТЬ Влияние теплового и акустического полей на проницаемость песчаной среды, насыщенной парафином или глинистым раствором, изучали на установке, которая состояла из модели пласта диаметром 500 мм со скважиной диаметром 6 мм, расположенной в центре. В скважине устанавливали нагреватель, совмещенный с акустическим излучателем. Толщина пласта - 200 мм. Пласт моделировали промытым и просеянным песком: фракции 0,2-0,4 мм, пористость 37 %, проницаемость 3 мкм. Кровлей и подошвой пласта служили слои бентонитовой глины толщиной до 130 мм. Проницаемость глины была близкой к нулю, пористость - около 5 %. В пласте вокруг скважины создавали кольцевую зону шириной 25 мм, полностью насыщенную парафином или глинистым раствором, который готовили тщательным перемешиванием дистиллированной воды с 5 % бентонитовой порошковой глины. Остальную часть пласта полностью насыщали трансформаторным маслом. Проницаемость зон до воздействия была равна нулю. Были проведены три серии экспериментов, в процессе которых осуществляли: прогрев коллектора;

при этом ухудшенную по проницаемости зону нагревали до температуры выше 60 °С в течение 2 ч;

акустическое воздействие на коллектор в течение 2 ч;

совместное тепловое и акустическое воздействие в течение 2 ч. После каждого опыта замеряли проницаемость ухудшенной зоны. Для этого после воздействия пласт вскрывали, ухудшенную зону осматривали и исследовали ее проницаемость. Средняя проницаемость ухудшенной зоны (мкм2) в зависимости от вида воздействия приведена ниже: парафинизации Акустическое воздействие Тепловое воздействие Совместное - тепловое и акустическое воздействие То же с большей интенсивностью О 0,6 1,2 1, Зона глинизации О 0,45 0,98 1, Осмотр ухудшенных по проницаемости зон после каждого вида воздействия показал, что в результате акустического воздействия (без прогрева) изменений формы и проницаемости не наблюдали. После прогрева зоны парафинизации верхняя часть пористой среды практически полностью освобождалась от парафина, который перетекал под действием силы тяжести в нижнюю часть пласта. При этом проницаемость ухудшенной зоны частично восстанавливалась и составляла 0,6 мкм2. При прогреве заглинизированной зоны процессы, происходящие в ней, носили аналогичный характер, однако увеличение проницаемости было несколько меньшим. После совместного теплового и акустического воздействия наблюдали четко выраженный кольцевой участок шириной до 10—15 мм вокруг скважины, полностью свободный от парафина или глинистого раствора. Однако эти вещества перемещались в глубь пласта и располагались вокруг освобожденной зоны в виде кольца шириной до 50 мм с проницаемостью соответственно 1,4-1,5 или 1,1-1,2 мкм2. Полученные результаты интерпретируются следующим образом. Повышение температуры приводило к плавлению парафина в порах коллектора. При наложении акустического поля на тепловое расплавленная среда под действием акустического давления, направленного в пласт, начинает перемещаться в глубь пласта, освобождая зону вблизи скважины. Таким образом, проведенные исследования показали, что совместное тепловое и акустическое воздействие на парафинизированную или заглинизированную пористые среды приводит к восстановлению проницаемости на 40— 50 % от первоначальной. Влияние акустического поля на перемещения связанной воды исследовали, измеряя потенциал собственной поляризации в акустическом поле. Возникновение потенциала собственной поляризации обусловлено движением связанной воды. В связи с этим целью исследований было выявление возможности перемещения связанной воды в акустическом поле. Исследования проводили на установке, в которой источник акустических колебаний, помещенный в модель песчаного пласта, представлял собой пьезокерамический цилиндрический излучатель типа ЦТС-19, экранированный медной фольгой и изолированный от среды слоем эпоксидной смолы. Акустическое излучение в породе регистрировали прямоугольным пьезокерамическим датчиком акустических колебаний типа ЦТС, подсоединенным к осциллографу типа С1-19. Модель пласта - это прямоугольная призма размером 60x40x25 см, покрытая слоем звукопоглощающей резины и заполненная утрамбованным песком. Моделирующей средой служил промытый песок Люберецкого карьера (фракции 0,2-0,4 мм) со средней окатанностью зерен и пористостью 36 %, насыщенный водой соленостью 0.005N. Потенциал собственной поляризации (СП) регистрировали контактным способом платиновыми сеточными электродами размером 45x45 мм, размещенными на расстояниях 150 и 200 мм от акустического источника. Электроды соединяли с чувствительным самопишущим потенциометром МК-54, экранированным кабелем типа РК. Нуль прибора устанавливали перед началом эксперимента коротким замыканием клемм, а затем подключали электроды. В квазистационарном режиме включали источник акустических колебаний и одновременно вели запись показаний СП до выхода кривой на новый квазистационарный режим. Вслед за этим источник акустических колебаний отключали и записывали спад кривой СП. Потенциал регистрировали при различных интенсивностях акустического поля. Время установления потенциала СП в акустическом поле равнялось 1015 мин, что согласуется с теоретическими представлениями о продолжительности установления акустических потоков в жидкостях. Величина потенциала зависела от количества связанной воды и интенсивности акустического поля. Проведенные исследования указывали на принципиальную возможность использования совместного теплового и акустического полей для удаления из призабойной зоны связанной воды с целью восстановления нефтепроницаемости коллектора. ВЛИЯНИЕ ТЕПЛОВОГО И АКУСТИЧЕСКОГО ПОЛЕЙ НА РАЗЛОЖЕНИЕ ГИДРАТНОГО ГАЗА Вопрос о совместном тепловом и акустическом воздействии на газ, находящийся в твердом состоянии, имеет важное значение для разработки и разведки месторождений гидратного газа и для борьбы с гидратообразованием в призабойной зоне. Для проведения исследований в стеклянную крестовину, рассчитанную на рабочее давление 0,6 МПа, были встроены излучающий и приемный акустические преобразователи, а также электронагреватель, мощность которого измеряли ваттметром и регулировали ЛАТРом. Крестовину на три четверти объема заполняли водой, вакуумировали, а в оставшийся объем подавали из баллона при давлении 0,19-0,2 МПа газообразный пропан. Давление в системе измеряли образцовым манометром. Крестовина постепенно охлаждалась до 0 °С. Температуру в рабочей камере регистрировали термопарой и самопишущим потенциометром. При появлении кристаллов льда на стенке крестовины прекращали охлаждение и поднимали давление до 0,49 МПа, непрерывно перемешивали смесь качанием крестовины в горизонтальной плоскости с помощью вибратора с числом колебаний 2-4 в секунду, в результате чего образовывался слой гидратов. В экспериментах давление в крестовине поддерживали постоянным и равным 0,49 МПа. Перемешивание продолжали до тех пор, пока не образовывался гидратный слой толщиной 35 мм, а температура при этом повышалась до 2,5 °С. После образования гидратного слоя его подвергали одному из следующих воздействий: акустическому;

тепловому интенсивностью до 84 Вт/см2;

совместному тепловому и акустическому в тех же диапазонах параметров. Полученные результаты показаны на рис. 10.10, из которого видно, что акустическое воздействие на гидратный слой приводит к его более интенсивному разложению, увеличивающемуся с ростом подаваемой на излучающий акустический преобразователь мощности. Совместное тепловое и акустическое воздействие на гидратный слой является наиболее эффективным. При этом время разложения гидратного слоя сокращается в 2 раза и более. Процесс разложения гидратов обычным прогревом менее эффективен. В условиях совместного теплового и акустического воздействия повыше Рис. 10.10. Разложение гидратного газа в тепловом, акустическом и термоакустическом полях: 1 — без воздействия;

2 — в акустическом поле;

3 — в тепловом поле;

4—5 ~ в совместном тепловом и акустическом полях с нарастающей интенсивностью 15 х, мин ние акустической мощности при неизменной суммарной мощности, затрачиваемой на оба поля, сопровождается более интенсивным разложением гидратов. Так, при увеличении акустической мощности на порядок (кривые 4 и 5) время разложения гидратного слоя сокращается с 5 до 2 мин. Таким образом, данный процесс протекает в 8,5 раза быстрее, чем при разложении гидратов без акустического воздействия. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ПРИ ТЕРМОАКУСТИЧЕСКОМ ВОЗДЕЙСТВИИ Изучение вопроса о распределении температуры в пласте и окружающих породах проводили на лабораторной установке, состоящей из трехслойной цилиндрической модели пласта и окружающих пород, помещенной в тонкостенный стальной кожух, двух потенциометров типа ЭПП09МЗ, генератора, двух излучателей акустических колебаний различной интенсивности, электронагревателя, соединенного с ЛАТРом и ваттметром. Диаметр использованной модели равнялся 300 мм, а толщина - 400 мм. В центре модели по оси помещали медную трубку диаметром 10 мм, перфорированную в зоне пласта. Сверху и снизу пласта находились слои, моделирующие окружающую породу. Толщина слоев была: верхнего - 150 мм, нижнего — 130 мм, а толщина пласта - 120 мм. Трубку изолировали от корпуса специальными резиновыми уплотнителями, предотвращающими распространение акустических колебаний по корпусу модели. Акустический излучатель и электронагреватель размещали в трубке таким образом, чтобы излучение акустической энергии происходило равномерно по всей длине трубки. Электронагреватель устанавливали в интервале пласта. В пласте и окружающих породах размещали 15 термопар и присоединяли их к двум потенциометрам. Пласт состоял из тщательно промытого и просушенного кварцевого песка средней окатанности. Размеры частиц изменялись в диапазоне 0,20,4 мм, а пористость составляла 34 %. Песок полностью насыщали трансформаторным маслом вязкостью 24 мПа-с. Окружающие породы готовили из порошковой бентонитовой глины с дистиллированной водой. Эти породы имели пористость 5 %, плотность 1,442 г/см3, водонасыщенность 15,6 %. От генератора электрические импульсы напряжением 400 В с частотой следования 50 Гц и длительностью 310~5 с подавали в течение 30 мкс на электроды излучающего пьезопреобразователя, который был выполнен в виде параллелепипеда из керамики ЦТС-19 высотой 300 и шириной 8,5 мм. Ведущая частота в спектре излучаемого импульса - 21 кГц. Температуру на стенке электронагревателя поддерживали постоянной. Для этого мощность нагревателя изменяли от 150 до 175 Вт. Было проведено пять серий экспериментов при различных интенсивностях акустического поля. В предварительной серии опытов изучалось температурное поле только при акустическом воздействии для максимальной интенсивности. Заметного повышения температуры в пределах погрешности потенциометра - 0,5 °С не обнаружили. Это означает, что акустическое поле в пределах таких интенсивностей не влияет на показания термопар. При следующих опытах измеряли температурное поле при нагреве пласта электронагревателем без акустического воздействия. В последующих опытах изучалось температурное поле пласта при одновременном тепловом и акустическом воздействии с различной акустической интенсивностью. В экспериментах непрерывно фиксировали мощность нагревателя и температуру в различных точках модели. Каждый эксперимент продолжался до наступления квазистационарного температурного режима. Эффективную теплопроводность сред определяли по распределению температурного поля, создаваемого в средах нагревателем. Методика определения эффективной теплопроводности заключалась в проведении математического эксперимента на БЭСМ-6. Система дифференциальных уравнений, описывающая условия эксперимента, имеет вид Cn *L=*-(hL?L\ " дх дг\г дг) V (10.2) ' дх дг\г дг (Л < г < оо), где с, и с - теплоемкости пласта и окружающих пород;

Х.п и X — теплопроводности пласта и окружающих пород;

гс - радиус скважины. Начальные и граничные условия были следующими:

-, Т = Т„;

т = 0;

Т = 6 = Г 0 ;

г = -\ r = oo;

T = Q = T0;

z = -;

— = 0;

дг.. аГ,57 f h Z = co;

9 = тГ 0 ;

A.n — = X— = Z = Коэффициент теплопроводности при акустическом воздействии определяли в виде функции от интенсивности акустического поля J aK : К, = ^о + 4/акО) при / а к (г) > 300 Вт/м2 для глины, / „ ( г ) > 840 Вт/м2 для песка;

ХЛК=ХО при 0 < J a K (г) < 300 Вт/м2 для глины, 0 < / 1 Ж (г) < 840 Вт/м2 для песка. Интенсивность акустического поля определялась формулой 7.(г) = л ^ р Я (Ю.4) где/о — интенсивность акустического поля на стенке скважины;

а — коэффициент затухания акустических колебаний. Эффективную теплопроводность сред без акустического воздействия XQ определяли методом регулярного режима первого рода. Для пласта эффективная теплопроводность оказалась равной 1,28 Вт/м°С, а для окружающих пород - 0,589 Вт/м°С. Методом конечных разностей на ЭВМ проводили расчет приведенной системы при различных константах А с использованием одномерной прогонки. Для увеличения точности расчетной схемы шаг по радиусу выбирали таким образом, чтобы узлы попадали в границы разрыва коэффициента теплопроводности. Расчетное поле температуры сравнивали с экспериментальным и определяли коэффициент А и эффективную теплопроводность сред в акустическом поле. С увеличением интенсивности акустического поля эффективная теплопроводность насыщенного песка возрастала в 5,5 раз, бентонитовой глины - в 3 раза. Аналогичные результаты были получены при проведении промысловых экспериментов. Исследования влияния характера насыщающей среды и возможностей сфокусированного прогрева коллектора проводились на модели пласта, которая представляла собой вертикально установленный цилиндр диаметром 420, высотой 730 мм, заполненный песком. По всей длине цилиндра проходил электрический нагреватель, вмонтированный в кварцевую трубку с гирляндой (23 шт.) цилиндрических акустических излучателей типа ЦТС, вплотную надетой на нагреватель. Модель изолировалась от окружающей среды двумя слоями звукопоглощающей резины, чтобы исключить искажающее влияние отраженных акустических волн. Измерения велись шестью термопарами, заключенными в медные карманы и расположенными на разных расстояниях и глубинах. Термопары подключались к автоматическому потенциометру МК-5. Источником высокочастотного акустического поля служил либо импульсный генератор, либо серийный генератор непрерывных колебаний УЗГ-3-0,4. Амплитуды и частоты акустических сигналов измерялись осциллографом типа С1-19. Моделирующей средой служил промытый песок (фракция 0,2-0,4 мм). Средняя пористость модели составляла 34 %. Для выяснения влияния характера среды, насыщающей пласт, опыты проводились при полном насыщении водой, трансформаторным маслом и воздухом при различных интенсивностях акустического поля. В пределах каждого опыта температура на стенке нагревателя поддерживалась постоянной и равной 130— 160 °С. Опыты длились 1,5—2 ч до наступления квазистационарного режима. Эксперименты проводились в два этапа: при нагревании пласта без акустического воздействия измеряли температуру в различных точках;

аналогично измеряли температуру во времени при одновременном тепловом и акустическом воздействии. Предварительно для каждой из насыщенных сред контролировали возможность повышения температуры за счет диссипации акустической энергии при трехчасовом акустическом излучении без прогрева. В пределах точности измерений отклонений в показаниях температуры не наблюдали. Для каждого типа насыщающей среды было проведено несколько серий опытов. Результаты обрабатывались в безразмерных единицах: температуры Г* = (Т - ТО)/(ТП - Го), радиуса г = г/гс и времени Fo = oa/To- Наибольшее увеличение прироста температуры наблюдалось у водонасыщенного песка из-за значительной упругости такой среды. Несколько меньший прирост температуры наблюдался у нефтенасыщенного песка. Это объясняется тем, что нефть обладает гораздо большими, чем вода, вязкостью и коэффициентом затухания акустических колебаний. Минимальные температурные приращения наблюдались в воздухонасыщенном песке. Полученные результаты согласуются с экспериментами по прямому определению эффективной теплопроводности указанных сред. С увеличением интенсивности наблюдалось нелинейное увеличение прироста температуры. Возможность сфокусированного термоакустического воздействия показана на рис. 10.11. В процессе этих экспериментов положение акустического излучателя изменяли по пласту так, чтобы градиенты температурного и акустического Рис. 10.11. Изменения температуры 7" при различных положениях теплового и акустического источников: 1 — акустический и тепловой источники совмещены;

2 — акустический и тепловой источники находятся на некотором удалении друг от друга;

3 — акустический источник отсутствует 0,12 полей направлялись под различными углами друг к другу. Создание сфокусированного теплового поля в пласте не вызывает особых трудностей. Ко времени проведения вышеизложенных экспериментов механизм акустического воздействия на теплопередачу в насыщенной пористой среде был изучен недостаточно. Для интерпретации полученных результатов рассмотрим теплопередачу при акустическом воздействии в среде с очень малой проницаемостью. Увеличение коэффициента эффективной теплопроводности объясняется тем, что акустическое поле активизирует теплопередачу через насыщающую среду, приводя в колебательное движение жидкость внутри закрытых пор. Продолжительность выравнивания температур между фазами в коллекторах, видимо, находится в пределах 10 '-10~3 с. В акустическом поле за этот период элементарный объем жидкости внутри закрытой поры совершает от 3 до 2000 колебаний. Эффективная теплопроводность в акустическом поле в средах с малой проницаемостью растет, видимо, из-за уменьшения продолжительности выравнивания температур между фазами внутри закрытых пор. В проницаемых средах увеличение коэффициента теплопроводности в акустическом поле может быть объяснено тем, что наряду с колебательным движением жидкости внутри закрытых пор формируется гидродинамический поток насыщающей среды в поровых каналах. При этом образуется градиент давления, создаваемый акустическим полем, который принято называть «звуковым ветром». Очевидно, что увеличение температуры в фиксированной точке возможно только при динамическом воздействии теплового и акустического полей и зависит от угла между направлениями потоков тепла и акустического ветра. Существенное влияние на формирование гидродинамического потока оказывают интенсивность, частота, коэффициент затухания акустического поля, проницаемость, пористость, конфигурация пор скелета, а также свойства насыщающей жидкости. Формирование гидродинамического потока наглядно иллюстрируют проведенные эксперименты по распределению температуры при фильтрации теплоносителя в акустическом поле. Такие исследования проводились на установке, представлявшей собой вертикально установленный винипластовый цилиндр с внутренним диаметром 143 мм, внешним диаметром 160 мм и высотой 300 мм. У нижнего торца цилиндра находилась камера из органического стекла, в которой поддерживали постоянную температуру. В середине камеры проходил змеевик, по которому горячая вода поступала от насоса сначала во вторую, меньшую по размеру камеру, а потом через фильтрационное сито в пласт. Фильтрационное сито использовали для создания равномерного по всей площади цилиндра потока воды в пласт. На выходе из пласта размещали выточенную из органического стекла крышку, на которой имелась трубка для стока жидкости. Помимо этого установка была снабжена автоматическим потенциометром типа ЭПП-0,7 для замера температуры и мерным баком с водой для насыщения модели пласта под напором. Для акустического воздействия использовался акустический источник типа ЦТС-19, установленный на расстоянии 10 мм от входа в пласт, и генератор непрерывных синусоидальных колебаний. Акустическое поле контролировали помещенным в пласт пьезокерамическим элементом, подсоединенным к осциллографу типа С1-19А. Интенсивность акустического воздействия составляла более 0,25 Вт/см вблизи источника. В качестве моделирующей среды использовался кварцевый песок со средней окатанностью зерен (фракция 0,2-0,3 мм), а также смесь пес Рис. 10.12. Влияние акустического поля различной интенсивности (1-4) на температуру горячей воды (на выходе из модели) ка с галькой диаметром 10—20 мм. Эксперименты проводили для каждой из скоростей фильтрации в два этапа, в процессе которых: измеряли температуру в разных точках пласта в условиях фильтрации через пласт горячей воды в течение 3 ч;

измеряли температуру в условиях одновременной фильтрации горячей воды и акустического воздействия в течение 3 ч. Температуру закачиваемой воды на входе поддерживали постоянной и равной 60 °С. Через каждый час для определения средней скорости фильтрации измеряли общее количество профильтровавшейся через пласт воды. Результаты обрабатывали в безразмерных значениях температуры 7*, времени FQ = ал/1\ и расстояния г*. Как видно из рис. 10.12, в условиях акустического воздействия происходит перераспределение температурного профиля по пласту. Температура вблизи выхода из пласта увеличивается в 1,6-1,8 раза, и характер ее распределения приближается к линейному. С увеличением интенсивности акустического поля относительный прирост температуры возрастает. Полученные результаты свидетельствуют о принципиальной возможности использования термоакустического воздействия для конвективного прогрева призабойной зоны. ПРОМЫСЛОВЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ Промысловые исследования термоакустического воздействия на пласт проводили на месторождении, которое приурочено к крупной антиклинальной структуре широтного простирания;

складка асимметричная, свод ее смещен к востоку, размер складки 40x40 км. Всего выделяется шесть продуктивных горизонтов общей мощностью 350-400 м на глубине 1200-1500 м. Каждый горизонт содержит ряд продуктивных пластов и пропластков (от 1 до 13), различающихся по толщине (0,8-35 м). Мощность глинистых прослоев, разделяющих горизонты, колеблется от 1 до 20 м. Коллектор средне- и крепко сцементирован неоднородным по типу и составу цементом, основу которого представляют каолинитовые глины. В редких случаях встречается глинисто-карбонатный или кальцитовый цемент. Пористость довольно высокая и составляет 20-26 %. С увеличением глинистости пористость снижается до 14 %. Проницаемости коллекторов (по данным исследований скважин на приток и по кернам) близки и колеблются от 0,19 до 0,34 мкм2. Нефть малосернистая с большим количеством асфальтосмолистых веществ и парафина (до 24-28 %). По горизонтам нефти мало отличаются друг от друга. Вязкость в пластовых условиях варьирует от 3,4 до 4,2 мПа-с, пластовые температуры - 56-63 °С, температура насыщения нефти парафином - 62±3 °С. В процессе разработки продуктивность скважин сильно снижается из-за выпадения в призабойных зонах парафина и асфальтосмолистых веществ. Для промысловых испытаний был изготовлен действующий макет скважинной установки. Эксперименты проводили на трех газлифтных скважинах. Скважины находились вдали от нагнетательного ряда и не реагировали на нагнетание воды;

вскрытая толщина продуктивного пласта не превышала 20 м. Эксперименты на скв. 568 проводились таким образом, чтобы получились данные об изменении эффективной теплопроводности окружающего коллектора в акустическом поле. Для этого в скважине методом искусственного теплового поля сначала определялась теплопроводность пласта без акустического воздействия. Затем после совместного теплового и акустического воздействия по специально разработанной методике оценивалось изменение эффективной теплопроводности пласта в акустическом поле. По указанной методике необходимо получить разность температур в точке с максимальной интенсивностью акустического поля при обычном прогреве АГ( и совместном тепловом и акустическом воздействии ДГ2 на один и тот же момент времени. Изменение эффективной теплопроводности оценивается из аналитического решения задачи распределения температуры в пласте от нагревателя, длина которого равна мощности пласта. Если обозначить соотношение эффективных теплопроводностей через х\, т.е. X2/h = ^о 2 /^о,. т о полученная из указанного решения зависимость будет иметь вид л- AT;

ln,/r| пг ДГ ' / с \г° Г Термограмма, полученная через сутки после начала воздействий на скважине, показана на рис. 10.13;

из нее видно, что разность температур в точках максимальной интенсивности акустического поля достигала 40 ?С. Причем при обычном прогревании избыточная температура Рис. 10.13. Распределение температуры в скв. 568 при обычном (f) и термоакустическом (2) прогреве 1320 130 Т, °С ATi =100 °C, а при термоакустическом воздействии AT2 = 60 °С. Следовательно, соотношение ATi/AT2 = 1,67. Измеренная до воздействия теплопроводность пласта в этих точках оказалась равной 4,65 Вт/(м-К). Теплоемкость пласта определяли расчетным путем: сп = 768 Вт/(мК). Длина / греющей части столба скважинной жидкости, как видно из рис. 10.13, составляла 10 м. Исходя из этих данных определяли параметр Фурье при прогреве: F - ^' т - 4 ' 2 i -14 5-10"1 о, - ^ " " б б о Л о о " '° ' Используя значения ATit АТ2 и F при заданных г и гс по формуле (10.5) °i получим л = к2/Х\» 20. Таким образом, теплопроводность окружающих пород в акустическом поле увеличивалась почти в 20 раз. Другая газлифтная скв. 238 вскрывала пласт на глубине 1399 м. Перед испытанием скважина эксплуатировалась с дебитом 22-23 т/сут. В процессе предшествовавшей эксплуатации коэффициент продуктивности изменился в 23 раза по сравнению с начальным. Сначала в скважине проводилась только тепловая обработка в течение 5 сут. Температура к концу прогрева в зоне установки нагревателя достигала 150 °С (АТ2 = 90 °С). В пласт ввели 7,8 МДж теплоты. После окончания прогрева дебит скважины почти удвоился и составлял 40 т/сут. Замеренный коэффициент продуктивности также удвоился. Эксплуатацию скважины после обычного прогревания продолжали в течение 10 сут, а затем в течение 5 сут осуществляли термоакустическое воздействие. Мощность нагревателя составляла 18 кВт, а акустического излучателя - 2 кВт. К концу обработки температура в указанной выше зоне составляла ПО °С (АТ2 = 50 °С). Предварительно измеренная эффективная теплопроводность коллектора без воздействия Xi оказалась равной 2,21 Вт/(мК). Исходя из этих результатов было найдено, что Fu = 1 - 9 ' 5 ' 2 4 =34,5-10-* и л « 5. В течение последующих двух недель после обработки дебит скважины постепенно возрос до 70-80 т/сут, а затем в течение месяца постепенно снизился до 60 т/сут и стабилизировался. Дополнительная добыча в результате термоакустического воздействия составила более 4 тыс. т нефти. При обычном прогревании расчетная добыча за этот же период составила бы 2 тыс. т. Газлифтная скв. 1498, в которой проводился опыт, вскрывала пласт 14-го горизонта на глубине 1500 м. К началу 1975 г. дебит скважины уменьшился до 70 т/сут, а затем упал до 1-2 т/сут. Программа промыслового эксперимента на этой скважине ограничивалась термоакустическим воздействием. Обработку проводили в течение 5 сут. Тепловая мощность нагревателя составляла 21 кВт, а акустического излучателя — 2 кВт. К концу обработки температура в зоне установки нагревателя составляла 97 °С. В процессе воздействия измеряли температуру по стволу скважины, в том числе при кратковременном отключении акустического поля. Отмечено, что отключение акустического источника приводило к увеличению температуры жидкости в скважине. Последующее включение акустического поля приводило к снижению температуры в скважине до первоначального значения. Такие операции в процессе обработки проводили многократно, и все они "' 660 ' имели тенденцию к увеличению температуры при отключении акустического поля и к ее снижению после включения. Изменение температуры скважинной жидкости объясняли ростом теплопроводности пласта в акустическом поле. После термоакустической обработки скважина вступила в эксплуатацию с дебитом 100 т/сут. Затем дебит снизился сначала до 70 т/сут, а затем до 30 т/сут. В отдельные дни дебит увеличивался до 80 т/сут, что давало основание для предположений о неполном освоении скважины после обработки. В результате термоакустического воздействия на скважине дополнительно получено более 2 тыс. т нефти.

Pages:     | 1 |   ...   | 12 | 13 || 15 |



© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.