WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Pages:     | 1 |   ...   | 9 | 10 || 12 | 13 |   ...   | 15 |

«FOUNDATIONS OFGAS RECOVERY TECHNOLOGY ОСНОВЫ ТЕХНОЛОГИИ ДОБЫЧИ ГАЗА A.Kh. Mirzadzhanzade O.L. Kuznetsov K.S.Basniev Z.S.Aliev FOUNDATIONS OF GAS RECOVERY TECHNOLOGY Ш Moscow NEDRA 2003 А.Х. ...»

-- [ Страница 11 ] --

для приготовления рабочих жидкостей - металлические емкости объемом 3 25-50 м. Количество агрегатов и емкостей зависит от типа и объема запланированных жидкостей. ОЦЕНКА ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОВЕДЕНИЯ СКО СКВАЖИН Объекты солянокислотной обработки с целью интенсификации добычи газа часто выбираются интуитивно ввиду отсутствия данных о карбонатности породы в скважинах. В связи с этим возникает необходимость оценки эффективности воздействия по имеющимся параметрам с заменой интуиции обоснованными математическими методами. В качестве признаков, влияющих на эффективность воздействия, были выбраны как параметры кислоты (ее объем, концентрация, количество кислоты на единицу проводимости пласта, время реакции с породами пласта), так и гидротермодинамические характеристики пласта (пластовое и рабочее давления, депрессия на пласт, рабочий дебит, абсолютно свободный дебит и коэффициенты фильтрационных сопротивлений А и В). Цель математической обработки — классификация всех скважин, в которых проведена солянокислотная обработка, на две группы (эффективных и неэффективных) и прогноз эффективности солянокислотной обработки в новых скважинах. Таким образом, вся процедура распознавания состоит из обучения и экзамена. Если рассматривать регулируемые и нерегулируемые параметры по выбранным скважинам как статистическое поле, то можно с достаточно хорошей вероятностью прогнозировать выбор объектов на предмет интенсификации добычи газа следующими методами математической статистики: методом непараметрических критериев;

методом главных компонент;

методом построения дендрограммы. Один из наиболее удобных методов математической статистики — метод непараметрических критериев. Преимущество его заключается, прежде всего, в том, что он не требует применения вычислительной техники. Кроме того, при пользовании этим методом нет необходимости вычисления средних дисперсий и т.д. Так, из 82 скважин месторождений на востоке Украины сначало было выбрано в обучение 20 скважин с эффективным и 20 скважин с неэффективным воздействием. Для выявления информативности того или иного признака, т.е. влияния данного признака на процесс воздействия на призабойную зону скважины, был применен критерий Вилкинсона — Манна — Уитни, с помощью которого можно провести предварительный отбор информативных признаков.

Однако определение информативности признака удобно проводить с помощью меры Кульбака. Определяются коэффициенты распознавания Кр и с помощью диагностической процедуры Вальда, когда проводится прогноз эффективности солянокислотной обработки. Расчеты показали, что границей между областями, где сосредоточены коэффициенты класса А (эффективные скважины) и коэффициенты класса В, является область от -2 до - 1. Эти значения и принимаются за пороги: порог А = - 1 ;

порог В = -2. Если Кр> - 1, то надо применять воздействие;

если Кр < -2, то воздействие не следует применять;

если -2 < Кр < - 1, то решения нет. Оказалось, что из 20 скважин класса А 5 отнесены к классу В, из 20 скважин класса В 6 отнесены к классу А, т.е. погрешность при распознавании эффективных скважин составила 25 %, а неэффективных - 30 %. Проведенный затем экзамен на 42 скважинах показал, что правильно распознали всего 52,4 % скважин. Полученный низкий процент распознавания, вероятно, можно объяснить тем, что при математической обработке не учитывались коллекторские свойства породы. В дальнейшем математической обработке были подвергнуты 25 скважин, причем в качестве признаков кроме вышеперечисленных были выбраны также и коллекторские свойства породы. Математическую обработку начали с определения информативности признаков. После расчета таблиц информативности составили диагностическую таблицу, в которую внесли коэффициенты распознавания для каждой скважины по данному признаку, выбранные в соответствии с интервалом, в который попадает тот признак. В таблицу желательно вносить признаки в порядке убывания их информативности. Диагностическая таблица составляется как для класса эффективных, так и неэффективных скважин. Коэффициенты распознавания для каждой скважины находятся суммированием по признакам. Определение величины порога основано на формуле Байеса, которая после некоторых преобразований имеет вид: порог А < Кр< порог В. Для принятия решения с требуемым уровнем надежности при использовании процедуры Вальда пороги определяют по следующим формулам: порог А = 10 lg Р ;

порог В = 10 lg -^-, 1-Р где а, Р — ошибки первого и второго рода. Ошибка первого рода — это ложная диагностика «есть эффект», когда в действительности его нет, ошибка второго рода — наоборот. При а = 0,2 и р = = 0,2 порог А = +6, порог В = -6. Если Кр > +6, то воздействие надо применять, если Кр < -6, то воздействие не надо применять, если -6 < Кр< +6, то решения нет, т.е. для принятия решения информации недостаточно;

имеем неопределенный ответ. Из 13 скважин эффективного класса правильно распознано 10 скважин, 3 скважины - с неопределенным ответом, т.е. ошибка при распознавании эффективного класса скважины составила 23 %;

из 12 скважин неэффективного класса правильно распознано 10 скважин, т.е. ошибка составила 16,7 %. В целом по данным для 25 скважин, подвергнутым математической обработке, оказалось возможным правильно распознать 80 % скважин.

Однако разбиение скважин на эффективные и неэффективные проводилось по абсолютному значению прироста добычи газа после воздействия. Анализ результатов математической обработки показал, что необходимо учитывать продолжительность эффекта воздействия. Учет этого фактора привел к тому, что в классе эффективных осталось всего девять скважин. По такому числу скважин делать прогноз эффективности воздействия неправомерно. Поэтому на следующем этапе в математическую обработку было вовлечено 58 скважин, на призабойную зону которых было проведено воздействие. Из всего набора были выбраны в класс эффективных скважин такие, которые не только дали прирост дебита газа после воздействия, но и в течение нескольких месяцев продуцировали газ с дебитом, большим дебита до солянокислотной обработки. В группу неэффективных были взяты скважины, дебит которых упал после проведения воздействия. В качестве признаков, влияющих на эффективность солянокислотной обработки, были выбраны параметры кислоты, пластовое давление, рабочий дебит, абсолютно свободный дебит и фильтрационные коэффициенты. Влияние коллекторских свойств пласта учитывалось через коэффициенты фильтрационного сопротивления а и Ь, в выражения которых входят проницаемость, пористость и эффективная толщина пласта. К сожалению, данные по карбонатности пород имелись только для одного горизонта, что не дало возможности использовать карбонатность в качестве признака, влияющего на эффективность воздействия на скважины других горизонтов. С помощью меры Кульбака была определена информативность влияющих признаков. Оказалось, что наиболее информативен признак «рабочий дебит», за ним идет коэффициент фильтрационного сопротивления а, затем параметры кислоты — концентрация, объем и время ее реакции с породой, далее — абсолютно свободный дебит, коэффициент фильтрационного сопротивления Ь, пластовое давление. Последние три признака имеют информативность менее 0,5, и их можно исключить из рассмотрения. Классификация и распознавание эффективных скважин были проведены с помощью непараметрических критериев как для восьми признаков, так и для пяти (после отбрасывания трех неинформативных признаков). Причем вначале в качестве обучающей выборки было взято по 20 скважин эффективного и неэффективного класса. Математическая обработка данных по восьми признакам показала, что из 20 скважин эффективного класса правильно распознано 17 (85 %), а из 20 скважин неэффективного класса — 18 (90 %);

обработка же по пяти признакам дала следующие результаты: из 20 эффективных скважин распознано 19 (95 %), из 20 неэффективных - 16 (80 %). Затем был проведен экзамен на 18 оставшихся скважинах, который показал, что в целом из 58 скважин правильно отнесено к выбранным нами классам 44 скважины, т.е., пользуясь этим методом математической статистики, можно с точностью 76 % правильно рекомендовать, нужно ли делать солянокислотную обработку на той или иной скважине. Из всех влияющих признаков к регулируемым относятся только параметры кислоты. Изменяя параметры кислоты в сторону их увеличения или уменьшения, можно перевести некоторые скважины из класса неэффективных в класс эффективных. Так, для того чтобы увеличить эффективность солянокислотной обработки, необходимо концентрацию кислотного раствора довести до 13—15 %. Большая или меньшая указанных пределов концентрация уменьшает коэффициент распознавания, что ухудшает прогноз воздействия, т.е. может привести к неправильной рекомендации о целесообразности проведения процесса воздействия. Оптимальный объем кислотного раствора составляет 44—68 м3. Увеличение его (более 76 м3) также приводит к росту коэффициента распознавания. Однако при проведении воздействия на призабойную зону скважины необходимо учесть, насколько целесообразно с экономической точки зрения увеличение объема кислотного раствора более 68 м3. Из приведенных расчетов следует, что оптимальное время реакции кислотного раствора с породой составляет 17—19 ч. Таким образом, методом непараметрических критериев можно классифицировать скважины на эффективные и неэффективные, при этом в класс эффективных следует выбирать такие, в которых кроме прироста добычи газа после воздействия учитывается и продолжительность эффекта воздействия, т.е. период после проведения солянокислотной обработки, в течение которого дебит газа больше дебита до обработки. Кроме того, с помощью этого метода математической статистики можно прогнозировать эффективность воздействия с точностью до 76 %. Классификацию и распознавание эффективных скважин можно проводить по пяти признакам: рабочему дебиту, коэффициенту а и параметрам кислоты — объему, концентрации и времени реакции кислоты с породой. Регулируя параметры кислоты, можно сделать эффективным воздействие на призабойную зону скважины. Получены пределы изменения регулируемых параметров, рекомендуемые для интенсификации добычи газа. Для того чтобы иметь гарантию правильности проведенного распознавания, те же самые данные были обработаны другим методом математической статистики — методом главных компонент. Этот метод позволяет отобрать параметры как наиболее характеризующие процесс, так и несущие наибольшую информацию для классификации результатов наблюдений. Расчет показал, что наилучшее разбиение на класс эффективных и неэффективных скважин дает зависимость z( = /(z2): z, = 0,028*, -0,1003x 2 +0,0045*з -0,0065x 4 + 0,0011x5 -0,0045* 6 -4,4061x 7 + + 0,0029x8+ 1,2328;

z2 =-0,0108*, -0,5128x 2 -0,0178x 3 +0,0161x4 + 0,0005x5 +0,0023x6 + + 2,4386x7 + 0,0012x8 + 3,63363, где xi — объем кислотного раствора;

х2 — его концентрация;

х3 — время реакции кислоты с породой;

х4 — пластовое давление;

xs — абсолютно свободный дебит;

х6 — коэффициент а;

х-] ~ коэффициент Ь;

х8 — рабочий дебит. Построение зависимости z^ = /(z2) правомерно, так как первые две главные компоненты в данном случае несут в себе 70,2 % информации. Из выражений для Z\ и z2 видно, что наиболее информативным признаком в zt является рабочий дебит, г в Z2 — концентрация кислотного раствора. Видно, что из 25 скважин правильно распознано 19 (76 %). Таким образом, с помощью метода главных компонент можно проводить классификацию скважин и распознавание эффективности воздействия с точностью до 76 %. По уравнениям для первой и второй главных компонент можно прогнозировать эффективность воздействия на призабойную зону скважины. КОМБИНИРОВАННАЯ ОБРАБОТКА ПРИЗАБОЙНОЙ ЗОНЫ ГАЗОКОНДЕНСАТНЫХ СКВАЖИН Известно, что по мере падения пластового давления конденсатонасыщенность призабойной зоны скважин увеличивается, что создает дополнительное сопротивление фильтрации газа, которое в свою очередь приводит к уменьшению фазовой проницаемости для газа. При фильтрации двухфазных систем с появлением третьей фазы имеет место их перераспределение;

появление воды в пористой среде приводит к изменению газоконденсатонасыщенности. Это объясняется следующим образом. Распределение фаз в поровом пространстве является функцией смачиваемости. Силы взаимодействия между жидкостями и породой приводят к тому, что смачивающая фаза стремится занять пустоты наименьших размеров, а несмачивающая — более крупные, открытые каналы. С увеличением степени насыщения пор смачивающей фазой участки, занимаемые несмачивающей фазой, одновременно сжимаются, что вызывает совместное перемешивание смачивающей и несмачивающей фаз вдоль капилляров. Вероятно, несмачивающая фаза занимает в капиллярах отдельные участки большего или меньшего сечения, сообщающиеся между собой по оси капилляров. Увеличение насыщения смачивающей фазы приводит к накоплению изолированных капель несмачивающей фазы в расширенных участках поровых каналов. Следовательно, конденсатоотдачу пласта можно увеличить созданием перераспределения фаз в призабойной зоне газоконденсатных скважин, что достигается закачкой воды в пласт. Для выяснения влияния перераспределения фаз на извлечение конденсата были проведены экспериментальные исследования. При проведении экспериментов пластовое давление и коллекторские свойства выбранной пористой среды были смоделированы в соответствии с естественными условиями. В качестве пористой среды использовался кварцевый песок с различным содержанием глины. Эксперименты по выявлению влияния перераспределения фаз на конденсатоотдачу проводились следующим образом. Вначале колонку (пористая среда) насыщали конденсатом с последующим его вытеснением с помощью природного газа при различных перепадах давления Ар до прекращения выхода конденсата из газовой фазы, после чего определяли конденсатоотдачу. Далее пористую среду с остаточной конденсатонасыщенностью насыщали водой. После полного насыщения пористой среды водой конденсат вытесняли газом и определяли количество выхода конденсата с построением индикаторной диаграммы Q = /(Ар2) для каждой серии экспериментов. После снятия индикаторных кривых процесс закачки газа через пористую среду останавливали на определенное время (от 12 до 20 ч) с последующим повторением описанного процесса. В каждом новом опыте снимали индикаторные кривые, на основании которых определяли коэффициент продуктивности по газу Кт. Результаты экспериментов приведены на рис. 6.42, а — з. Из анализа результатов значений Кг, полученных для каждого опыта, видно, что каждое следующее значение Кт больше предыдущего. Так, например, первоначальный коэффициент продуктивности составляет 6-Ю3 см3/(МПа-с). При первой остановке процесса на At = 16 ч /Сг составил 15-103 см 3 /(МПас);

при At2 = 12 ч Кг = 20-Ю3 сму(МПас), а при At6 = 20 ч Kt = 20» О 40 О О Q е О 60 О 120 О 80 Q Рис. 6.42. Индикаторные линии после периодических остановок экспериментов (а - з) по выявлению влияния перераспределения фаз на конденсатоотдачу = 32,5-Ю см /(МПас). Последующие остановки процесса закачки газа через пористую среду не влияют на значения Кт. Отсюда следует, что по мере выноса конденсата наблюдается увеличение Кт, которое объясняется увеличением фазовой проницаемости по газу. Для отдельных экспериментов взвешиванием определяли количество остаточного конденсата и воды в пористой среде, а непосредственным замером находили количество вынесенного конденсата. Например, для одного опыта объем остаточного конденсата до закачки газа был равен 33 см3, а после — 25,1 см, т.е. количество вынесенного конденсата составило 7,9 см, или 24 %. Проведенные эксперименты и анализ результатов позволяют сделать вывод о том, что закачка воды за счет перераспределения фаз приводит к выносу конденсата и увеличению газоотдачи. С целью выяснения возможности добычи выпавшего конденсата в пласте закачкой воды на месторождениях Газли и Южный Мубарек на газоконденсатных скважинах были проведены исследования по следующей методике. 1. Провели НГК-70 - в интервале от забоя до кровли пласта. В интервале перфорации скорость записи превышала 120 м/ч при t = 6 с, контрольный замер осуществляли в интервале перфорации. 2. Провели газодинамические исследования с определением количества конденсата, выделившегося в сепараторе на каждом режиме (число режимов не менее трех с контрольным). 3. Провели повторный НГК-70 в том же режиме, что и вначале, и по возможности ИННК на трех задержках: 900, 1100 и 1500 м/с. 4. Заполнили скважину водой без прокачки воды в пласт. При этом контролировали расход воды и давление на головку скважины. Эффект пропитки наблюдается через сутки по каротажу, после чего можно закачивать воду в пласт. 5. Ежедневно проводили НГК-70 и ИННК для контроля за коэффициентом охвата, который показывает степень капиллярной пропитки. При проведении каротажа фиксировали время исследований с момента заполнения скважины водой. Во время каротажа отбивали уровень воды в скважине. 6. Провели закачку воды в пласт из расчета 1 м3 воды на 1 м эффективной толщины при репрессии на пласт, не превышающей разницу давления в скважине при вскрытии ее в процессе бурения и текущего пластового давления. 7. Непосредственно после завершения закачки воды провели НГК-70 и ИННК. 8. Через сутки после закачки воды провели осушку скважины в пределах интервала перфорации и заполнение колонны газом при давлении, примерно равном пластовому. 9. С периодичностью 1 раз в 2 сут проводили НГК-70 и ИННК до восстановления насыщенности в прискважинной части пластов до уровня, указанного в п. 5. Если процесс восстановления длился более двух недель, то замеры прекращали и проводили освоение скважины. 10. Провели освоение скважины и газодинамические исследования с контролем за выделяющимся в сепараторе конденсатом по п. 2. 11. Повторно провели газодинамические исследования и контроль за конденсатом для получения результатов, тождественных полученным по п. 2. Периодичность исследований с момента освоения скважины составляла 1, 2, 3, 5, 7 и 10 сут. 12. Одновременно с газодинамическими исследованиями отбирали пробы газа и конденсата на химический анализ. 13. После освоения скважины 1 раз в неделю повторяли НГК-70 и ИННК до стабилизации насыщенности по п. 1 и 3. Результаты промысловых исследований, проведенных с целью извлечения выпавшего конденсата путем закачки воды в призабойную зону по указанной методике, для скв. 314 приведены ниже.

Интервалы перфорации, м Глубина спуска НКТ, м Среднесуточный дебит, тыс. м Выход конденсата, смум 3 994 - 1000;

1014 - 1022;

1049 - 1065 1056 440 4, 16 ноября заполнили ствол скважины 0,4%-ным раствором НС1 (рН = 3 = 2,3), 20 ноября закачали в пласт 12 м 0,4%-ного раствора НС1. 2 декабря скважину освоили и 3 декабря провели исследование на пяти режимах. После 3 3 освоения выход конденсата составил 5,6 см /м. Известно, что выпавший конденсат в пласте всегда состоит из высококипящих тяжелых фракций. Подтверждением выноса пластового конденсата в результате перераспределения фаз могут служить физико-химический анализ конденсата и его фракционный состав. Для этой цели до и после закачки воды из исследуемых скважин отбирали пробы конденсата. После чего в лаборатории производили физико-химический анализ и определяли фракционный состав всех проб конденсатов. Таким образом, лабораторные и промысловые исследования показали, что вынос выпавшего конденсата из призабойной зоны достигается путем закачки воды. Следовательно, этот метод можно рекомендовать для промышленного применения с целью регулирования газо- и конденсатоотдачи пласта на поздней стадии разработки.

6.15. ОТЛОЖЕНИЕ СОЛЕИ ПРИ ДОБЫЧЕ ГАЗА Основным источником солей, поступающих в скважину, является пластовая вода, представляющая собой концентрированный рассол. Компонентами этого рассола являются Na, Cl, Ka, Ca, Mg и др. Выпадение солей из растворов происходит в порядке увеличения их растворимости в такой последовательности: BaSO 4, СаСО 3, MgCO 3, CaSO 4, NaCl и т.д. Наибольшее распространение в подземных водах получили ионы хлора и других галоидов. Растворимость NaCl в воде при Т = 283 К равна 0,358 кг/л, а КС1 - 0,310 кг/л. Содержание ионов сульфата в пластовых водах ограничивается растворимостью CaSO 4. Ионы НСОз в пластовых водах, содержащих СОг, появляются в результате растворения СаСОз и MgCO3- Уменьшение концентрации СОг в пластовых водах вызывает переход гидрокарбонатов в выпадающие в осадок карбонаты. В пластовых водах имеются соединения железа, кремния, органические вещества, кислоты и др. Общее содержание (по массе) в воде минералов характеризуется ее минерализацией, выражаемой в мг-экв или мг/л. Количество растворимых в воде солей кальция и магния характеризует ее жесткость, которая выражается в мг-экв/л;

1 мг-экв/л жесткости соответствует содержанию 20,04 мг/л Са 2 + или 12,16 мг/л Mg 2+. Единицы измерения жесткости в разных странах отличаются;

в частности, градус жесткости, принятый в Великобритании, соответствует 14 мг/л СаСОз, во Франции — 10 мг/л СаСОз, а в США — 1 мг/л СаСО 3 и т.д. В процессе разработки месторождения химический состав пластовых вод изменяется в результате изменения термобарических условий пласта. В процессе эксплуатации скважин с выносом пластовой воды, в составе которой содержатся карбонат кальция — кальцит СаСОз, сульфат кальция — гипс CaSO 4 -2H2O, сульфат бария — барит BaSO 4, хлорид натрия — галит NaCl, при изменении термодинамических условий и состава пластовой смеси происходит солеотложение. Отложение солей — одна из причин выхода оборудова ния скважин из строя. Отложение солей является причиной сужения проходного сечения труб и приводит к снижению давления, температуры и дебита скважин, нарушению режима работы системы «пласт — УКПГ». Исследования показывают, что при наличии всех видов солей в нижней части труб отлагаются сульфаты кальция и бария, а ближе к устью скважины и на выкидных линиях — карбонаты кальция и натрия. В целом, солевые осадки, образующиеся при добыче газа, имеют сложный состав. Основным условием солеотложения является образование перенасыщенных растворов пластовой воды. Солеотложение происходит в результате испарения, смешения несовместимых вод, растворения горных пород и газов, изменения термобарических условий, дегазации воды, изменения ее общей минерализации. Все перечисленные процессы реально происходят в газопромысловой практике. Эти процессы связаны с геологическими условиями месторождения, системой разработки залежи, техникой и технологией добычи газа, его сбора и осушки. Одной из основных причин осадки сульфатных солей является смешение несовместимых вод (жидкостей) и растворение гипса из горных пород. Карбонаты выпадают в виде осадков в результате изменения термобарических условий, дегазации воды, разбавления растворов пресной водой. Причиной осаждения хлорида натрия является испарение воды и снижение температуры раствора. Влияние на солеотложение различных факторов происходит комплексно и одновременно. Причем некоторые факторы действуют неоднозначно. Например, увеличение температуры повышает растворимость гипса, что способствует снижению отложения солей, но выпаривание при этом растворителя увеличивает концентрацию гипса, стимулирующего солеотложение. Существенным является смешение несовместимых вод (жидкостей), и часто при их смешении смесь оказывается перенасыщенной тем или другим веществом, которое выпадает даже при неизменных температуре и давлении. Например, смешение метанола с минерализованной водой способствует отложению неорганических солей практически при любых соотношениях метанола и пластовой воды. Для Оренбургского месторождения наибольшая интенсивность солеотложения наблюдается при объемной доле метанола в растворе 65—85 %. Снижение температуры по пути движения газа с пластовой водой является причиной выпадения в осадок сульфатов бария и хлористого натрия, а снижение давления — выпадения карбоната кальция. ПРЕДОТВРАЩЕНИЕ СОЛЕОТЛОЖЕНИЯ Борьбу с отложением солей можно вести путем предотвращения этого процесса и путем растворения уже отложившихся солей. В целом методы борьбы с солеотложениями можно разделить на безреагентные и химические. К безреагентным методам относятся изоляция обводненных пластов;

использование защитных покрытий, в частности, остеклованных труб и труб, покрытых полимерной смолой;

воздействие на растворы магнитными, силовыми и электрическими полями, а также ультразвуковыми устройствами. Эти методы имеют локальный характер. Химические методы борьбы основаны на применении реагентов, предотвращающих отложение солей. Наиболее эффективными ингибиторами солеотложения (к карбонатным и сульфатным отложениям) являются фосфатоорганические соединения. Широкое применение в нефтяной и газовой промышленности получили ингибиторы солеотложения ОЭДФ — оксиэтилидендифосфо новая кислота, НТФ — нитрилотриметиленфосфоновая кислота, ДПФ-1 — фосфорилированное производное 1,3-диаминодипропанола и ПАФ-1 — полиэтиленполиамин-Ы-метилфосфоновая кислота. Ингибиторы солеотложения замедляют процесс осадкообразования в результате сорбции ими микрозародышей кристаллов солей. Ингибитор ОЭДФ — оксиэтилидендифосфоновая кислота (ТУ 6-09-20-5479) С2Н8О7Р2 ~ представляет собой белый кристаллический продукт. Эффективно предупреждает отложение карбоната кальция. Молекулярная масса 206,02 кг/моль;

температура кипения Ткяп 471-472 К. Растворимость в воде, кислотах и спиртах хорошая. В неполярных органических растворителях — бензоле, хлороформе, дихлорэтане, нефти и в газовом конденсате — не растворяется. Вязкость 50%-ного водного раствора при Гст = 293 К составляет 15,6 МПа-с, а 2%-ного -1,0 МПа-с. Ингибитор малотоксичен, предельно допустимая концентрация (ПДК) в воде рыбохозяйственных водоемов равна 0,9 мг/л, а в водах санитарно-бытового назначения - 2,0 мг/л. В воздухе рабочей зоны концентрация должна быть не более 2,0 мг/м3. Ингибитор горюч, но не взрывоопасен. Ингибитор ПАФ-1 — полиэтиленполиамин-И-метилфосфоновая кислота — СзН8МО3Р. Выпускается в виде водного раствора темно-коричневого цвета. Эффективно предотвращает отложение сульфата и карбоната кальция. Хорошо растворяется в воде и нерастворим в нефти, конденсате и органических растворителях. Ингибитор горюч, невзрывоопасен, умеренно опасен по токсичности. Безопасный уровень воздействия на организм 2 мг/м3. Температура замерзания Т3 составляет 243 К. Совместимость с минерализованной водой определяется содержанием ионов кальция, 1%-ный водный раствор ПАФ-1 совместим с пластовой водой с содержанием ионов Са до 16 000 мг/л. Аналогом ПАФ-1 является ингибитор ПАФ-13 (ТУ 6-05-05-78). Ингибитор НТФ (ТУ 6-02-1171-79) - нитрилотриметиленфосфоновая кислота СзН12ЫО9Рз - представляет собой белый кристаллический порошок. Содержание активного вещества не менее 96 %. Так же как и ПАФ-1, эффективно предупреждает отложение сульфатов и карбонатов кальция и магния. Молекулярная масса равна 299,06 кг/моль, температура плавления Гплав - 483 К. В воде, кислотах и щелочах растворяется хорошо, а в органических растворителях, нефти и конденсате не растворим. Вязкость 50%-ного водного раствора при Т = 3 = 293 К равна 155 МПа-с, а его плотность р - 1,27 г/см. Малотоксичен. Совместимость НТФ с минерализованной водой зависит от содержания ионов кальция. Совместим с пластовыми водами с содержанием ионов кальция до 3 3 1600 мг/10" м. Ингибитор ДПФ-1 (ТУ 6-09-20-30-79) - 2-окси-1,3-пропилендиамин N,N, N', N', -тетраметилфосфоновая кислота C7H22N2O13H4. Прозрачная жидкость желто-зеленого цвета. Плотность при стандартных условиях - 1,28 г/см3. Вязкость при Г = 293 К составляет 3,47 МПа-с. Температура замерзания Т3 = = 213 К. В воде растворяется хорошо, а в нефти, конденсате и ацетоне нерастворим. Молекулярная масса 466,15 кг/моль. Содержание активного вещества 20-30 %. С пластовыми водами с концентрацией ионов кальция до 1600 мг/10~3 м 3 совместимы водные растворы, содержащие 0,1-3 % ДПФ-1. Эффективно предотвращает отложение сульфатных и карбонатных солей. Все ингибиторы солеотложения совместимы с ингибиторами коррозии марок И-25-Д, Донбасс-1 и другими и не снижают их ингибирующие свойства. Они не способствуют образованию эмульсий с газовым конденсатом и водометанольным раствором, а также не вызывают вспенивание. Проведенные исследования показали, что предотвращение отложения неорганических солей достигается при применении реагентов в количествах от 5 до 20 г на 1 м 3 обрабатываемой воды. Оптимальной с точки зрения эффективности является концентрация 20 г на 1 м3 воды. Технология предусматривает подачу ингибитора солеотложения в эксплуатационные скважины по метанолопроводам совместно с ингибиторами гидратообразования и коррозии. При совместной подаче в скважины ингибиторов солеотложения, гидратообразования и коррозии нет возможности достижения по всем скважинам оптимальных дозировок ингибитора отложения солей, исходя из объема выносимой воды. Поэтому по скважинам, где не обеспечивается необходимая подача ингибитора солеотложения, происходит образование осадка солей. Для таких ситуаций и при отсутствии метанолопроводов с целью предупреждения образования осадков солей по всему стволу скважин, включая хвостовик, предлагается задавливание в призабойную зону пласта ингибирующего состава, который включает следующие реагенты (в % по массе):

Нитрилотриметиленфосфоновая кислота (НТФ) Соляная кислота (20%-ная) Поверхностно-активное вещество Отход процесса гидратации окисиэтилена (полигликоль) Вода 2 12,5 0.35 13,0 72, При добавлении к водному раствору НТФ соляной кислоты ингибитор из породы вымывается медленнее. Кроме того, водный раствор НТФ в присутствии соляной кислоты совместим с пластовыми водами, содержащими ионы кальция. При взаимодействии водного раствора НТФ, содержащего соляную кислоту, с карбонатными породами происходит реакция соляной кислоты и карбонатов, в результате происходит нейтрализация кислоты. Образовавшийся хлористый кальций диссоциирует в ионы кальция. При взаимодействии НТФ с ионами кальция, происходит образование малорастворимых кальциевых солей нитрилотриметиленфосфоновой кислоты, что обеспечивает увеличение периода ингибирования. Добавка ПАВ служит для получения пенной системы. При закачке пенной системы увеличивается охват пласта;

кроме того, ПАВ способствует закреплению гидрофильной пленки на поверхности породы. Наличие в отмеченном составе полигликоля повышает вязкость пенной системы, что также способствует увеличению охвата пласта, улучшает адгезию состава на породе, а также снижает скорость реакции соляной кислоты с карбонатной породой. Для задавливания ингибирующего состава в призабойную зону на скважинах необходимо провести следующие подготовительные работы: очистить забой и ствол скважины от отложения неорганических солей и загрязнений, накопленных в процессе эксплуатации;

продуть скважину с целью выброса накопившейся жидкости из забоя;

провести исследование скважины;

приготовить предложенный для задавливания состав в емкости и перемешивать по схеме «емкость — насос — емкость» закрытой струей во избежание вспенивания раствора. Необходимое количество раствора ингибитора, оптимальная его концентрация для задавливания в призабойную зону определяются исходя из объема выносимой воды и возможностей продолжительности защитного эффекта. ТЕХНОЛОГИЯ ИНГИБИРОВАНИЯ СКВАЖИН Ингибиторы солеотложения в зависимости от условий и места образования солей применяются разными способами: путем периодического задавливания в призабойную зону;

непрерывной закачкой в ствол скважины или подачей в поток водометанолового раствора перед установкой регенерации метанола. Необходимое количество ингибитора G (в кг), закачиваемого в призабойную зону, определяется формулой G = 1O" 3 G O C2HT, (6.170) 3 где Go — рекомендуемый удельный расход ингибитора на 1 м выносимой из скважины воды, 10~3 кг/м ;

Qa — объем выносимой воды, м3/сут;

т — продолжительность предполагаемого проектного времени защиты оборудования от солеотложения, сут;

А — коэффициент неравномерности выноса ингибитора (А = = 1,5-2,0). Расчетное количество ингибитора G используют для приготовления 15%-ного раствора в пресной воде или для композиционного состава с добавками ПАВ, антифриза и т.д. Количество раствора Vp для закачки в призабойную зону определяется формулой Vp - 100-G/C.Pp, (6.171) где С„ — рекомендуемая концентрация ингибитора в растворе, %;

р р — плотность раствора ингибитора, кг/м3. Объем продавочного раствора Vnp (воды или водного раствора метанола) для закачки ингибитора в пласт определяется по формуле Vap - nmhR2 + V,p, где т — пористость призабойной зоны, %;

h — толщина пласта, м;

R — радиус проникновения ингибитора в пласт, м;

V^ — объем труб в скважине, м3. При возможности ингибирующий раствор целесообразно продавить в пласт газом. После продавливания ингибитора в призабойную зону скважину не эксплуатируют в течение 20-24 ч. Повторная закачка ингибитора в пласт производится при снижении содержания ингибитора в добываемой продукции до установленного уровня, т.е. до (1-5)10~ 3 кг/м3. При непрерывном ингибировании расход ингибитора G определяется формулой G = 10~3

возможность применения при существующих эксплуатационных условиях;

совместимость с другими химическими реагентами в системе. Пригодность ингибитора изучается в лабораторных условиях. Ингибиторы солеотложения должны обладать: ингибирующей активностью, совместимостью с пластовой водой, коррозионной, пенообразующей и эмульсиообразующей пассивностью, термостойкостью и т.д. Ингибирующая активность раствора ингибитора зависит от состава образующихся солей и состава — марки ингибитора. Например, для испытания ингибиторов гипсоотложения можно использовать раствор, полученный из NaCl - 1550 мг-экв/л, MgCl 2 -6H 2 O - 91 мг-экв/л, NaSO 4 - 227 мг-экв/л и СаС12-2Н2О — 271 мг-экв/л. Такую модель получают следующим образом: предварительно готовят 50 мл раствора, содержащего NaCl, CaCl 2 и MgCl2;

к этому раствору добавляют расчетное количество ингибитора и хорошо перемешивают. Затем раствор смешивают с 50 мл нормального раствора Na 2 SO 4. Для испытания ингибиторов отложения карбонатного типа используют модель на базе NaCl - 1370 мг-экв/л, MgCl 2 -6H 2 O - 4,4 мг-экв/л, NaHCO 3 12 мг-экв/л и СаС12 — 13,6 мг-экв/л. Защитный эффект Э (в %) ингибитора определяют по формуле Э - 100(Р 0 - Р)/Ро, (6.173) где Ро, Р — массы осадков, выпавших из контрольного и испытуемого растворов, мг. Массу осадка замеряют прямыми и косвенными методами. Защитный эффект может быть определен путем использования концентрации осадкообразующего иона в растворе по формуле Э = 100(С р - Ск)/(Со - С к ), (6.174) где Ср, Ск, Со — концентрации осадкообразующего иона в растворе с ингибитором, без него и в исходном растворе, мг/л. Результаты расчетов необходимого количества задавливаемого ингибитора в зависимости от объема выносимой из скважины воды приведены в табл. 6.9. Схема оборудования устья скважины для проведения задавки ингибитора солеотложений в виде пенной системы такая же, как при пенокислотных и спиртопенокислотных обработках. В начальный период, перед закачкой в скважину вспененного ингибитора солеотложений в НКТ закачивается водный раствор ингибитора в таком объеме, чтобы давление на устье скважины было на 0,2-0,3 МПа ниже, чем давление газа, поступающего для вспенивания раствора по шлейфу данной скважины со стороны УКПГ. После снижения давления на «головке» скважины до необТаблица 6.9 Расчетное количество ингибиторов (НТФ) и предлагаемого ингибирующего состава, задавливаемого в пласт в зависимости от объема выносимой из скважины воды Количество выносимой воды, М3/сут 0,5 1,0 2,5 5,0 10,0 15,0 Количество Количество ингибитора, кг раствора (в пересчете на (предлагаемого НТФ) состава), м 3 5 10 25 50 100 150 0,25 0,50 1,25 2,50 5,0 7,5 Количество выносимой воды, м 3 /сут 20,0 25,0 30,0 30,5 40,0 50,0 Количество Количество ингибитора, кг раствора (в пересчете на (предлагаемого НТФ) состава), м 3 200 250 300 350 400 500 10,0 12,5 15,0 17,5 20,0 25, ходимой величины, не прекращая закачки раствора в НКТ, начинают подачу газа высокого давления шлейфом из другой скважины для образования в скважине пены. Объем подаваемого газа должен обеспечить необходимую степень аэрации, которая в пластовых условиях должна быть не менее 1,5—2,0. После закачивания в скважину ингибирующего раствора его продавливание в пласт осуществляется пресной водой или газом. Объем закачиваемого газа для продавливания в условиях скважин Оренбургского месторождения 3 должен быть не менее 200-300 тыс. м. После окончания продавливания скважину закрывают на 20-24 ч для адсорбции ингибитора на породе пласта. По истечении указанного времени скважину вводят в эксплуатацию с постепенным выводом ее на рабочий режим. Повторное закачивание ингибитора солеотложения в пласт производится 3 при снижении содержания НТФ в попутно добываемой воде ниже 5 г/м. СПОСОБЫ УДАЛЕНИЯ НЕОРГАНИЧЕСКИХ СОЛЕЙ В газопромысловой практике возникает необходимость в периодическом удалении отложений неорганических солей из скважины, НКТ и оборудования даже при условии применения способов предупреждения их образования. Удаление образовавшихся отложений производится двумя способами: механическим и химическим. К механическим относятся разбуривание, рассверливание солей и использование гидромониторов. К химическим относятся следующие способы: удаление гипса с помощью карбонатных, бикарбонатных реагентов и гидроксидов с последующим растворением продуктов реакции соляной кислотой, а также обработка комплексообразующими реагентами. Отложения, представленные хлоридами натрия, вымываются пресной водой или водными растворами метанола. Осадки карбоната кальция эффективно удаляются растворами соляной кислоты. Наиболее трудоемким является удаление сульфатов кальция. При химическом способе их удаления происходят следующие реакции: CaSO4-2H2O + Na2CO3 = СаСО3 + Na2SO4 + 2Н2О;

СаСОз + 2НС1 = СаС12 + Н 2 О + СО2;

CaSO4-2H2O + NaOH = Са(ОН) 2 + Na2SO4 + 2Н2О;

Са(ОН) 2 + 2НС1 = СаС12 = 2Н2О. С целью выявления эффективных химических реагентов и композиций для удаления отложения гипса в газопромысловом оборудовании Оренбургского газоконденсатного месторождения в лабораторных условиях были опробованы различные химические реагенты. В качестве растворителей использовались водные растворы щелочей, растворы органических и неорганических кислот, растворы солей угольной кислоты и удалитель Р-221 фирмы «Петролайт». Исследования проводились в динамических условиях при различных соотношениях объемов реагентов и осадков, что позволило приблизиться к естественным условиям и провести сравнительную оценку действий различных реагентов на осадки гипса. Из приведенных реагентов наибольшей растворяющей способностью гипсовых осадков обладает композиция на основе дигидрата динатриевой соли этилендиаминтетрауксусной кислоты (трилон Б) и гидроксида натрия, содержащихся в следующей пропорции (в % по массе):

Трилон Б Гидроксид натрия Вода 6 15 Состав для удаления сульфата кальция готовится в специальной емкости при интенсивном перемешивании. Для технологичности и повышения эффективности процесса удаления осадков гипса при отрицательных температурах внешней среды в условиях образования газовых гидратов в состав дополнительно включают метанол. При приготовлении состава вначале трилон Б и гидроксид натрия растворяют в воде, затем добавляют необходимое количество метанола. Подача реагента в скважины осуществляется агрегатами «Азинмаш-30». В том случае, если в состав осадка кроме гипса входит значительное количество карбоната кальция, удаление таких осадков проводится периодической подачей в скважину состава на основе трилона Б и раствора соляной кислоты, т.е. используются двухстадийные обработки. При интенсивном образовании осадков солей в НКТ скважин их удаление проводится комбинированными методами — химическим и механическим. Удаление производится одновременно за счет воздействия химических реагентов и ударов ясса, спускаемого в НКТ в связке со снарядным устройством. Механическое удаление осадков производится с помощью средств канатной техники через лубрикатор. Как видно из вышесказанного, комплексное применение ингибиторов солеотложения, гидратообразования и коррозии является эффективным способом решения многих осложнений при добыче газа. Механическое удаление солей хорошо отработано с помощью канатной техники, что позволяет полностью восстановить первоначальный дебит газа и дает большой экономический эффект.

ГЛАВА АНАЛИЗ ПОКАЗАТЕЛЕЙ РАЗРАБОТКИ ГАЗОВЫХ И ГАЗОКОНДЕНСАТНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ 7.1. АНАЛИЗ РАЗРАБОТКИ ГАЗОВЫХ И ГАЗОКОНДЕНСАТНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ НА ОСНОВЕ ЭВОЛЮЦИОННОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ Известно, что разработка газоконденсатных и газоконденсатно-нефтяных месторождений сопровождается фазовыми переходами (конденсация, испарение и т.д.), в результате чего могут существенно изменяться емкостные и фильтрационные параметры пласта. Последнее, в свою очередь, отражается на конечной и текущей углеводородоотдаче залежи. В такой ситуации важна возможность раннего диагностирования состояния системы в пласте (выпадение и начало движения конденсата, вторжение нефти в газовую зону и т.д.), которое является определяющим при выборе оптимальных вариантов разработки и доразработки месторождения. Традиционные методы анализа процессов, протекающих в залежи, сводятся, например, к обработке в соответствующих координатах промысловых данных об изменении средневзвешенного пластового давления и суммарных количеств добытого газа. Однако в промысловых условиях данные о пластовом давлении чаще всего недостаточно надежны, а иногда и вовсе отсутствуют. В этом случае для решения указанной задачи практический интерес представляет умение использовать легкодоступную информацию, которой являются значения (динамические ряды) добычи из месторождения, и обрабатывать ее методами, позволяющими не только диагностировать состояние пласта, но и прогнозировать углеводородоотдачу. Как известно, прогнозирующая модель (система), применяемая для описания реальных процессов, должна удовлетворять некоторым общим требованиям. Так, для прогнозирующей системы очень важна ее способность гибко реа гировать на изменения, происходящие в объекте прогнозирования при одновременном осуществлении фильтрации помех. Другое не менее важное требование — достаточная для использования на практике точность прогноза. Модель в зависимости от ее вида обычно реагирует на изменения в объекте скачком, сменой знака показателей степени, изменением коэффициентов. Скачок (разрыв первого рода) неразрывно связан с производной и трактуется как резкий переход от стадии эволюционного изменения старого качества системы к новому, после которого полностью меняется характер развития процесса;

изменение знака показателя степени истолковывается как переход от роста системы к ее деградации (и наоборот), а изменение величины показателя степени без изменения знака — как изменение темпов роста системы и т.д. Одним из способов улучшения надежности прогнозов может явиться применение математических моделей с гибкой структурой, основывающихся на общих закономерностях изменений рядов динамики, характеризующих процесс эксплуатации залежи — в частности, моделей, описывающих процесс роста общей добычи месторождения: Q* = jQ(t)dt. Преимущество такого моделирования может проявиться в том, что линия Q\t), качественно одинаково изменяясь для любой залежи, несет в себе информацию о конечной отдаче пласта: монотонно возрастая во времени, выполаживаясь, стремится к конечному значению извлекаемых запасов Qo, равному извлекаемым запасам. Кривая указанного типа качественно описывается выражениями Q' =Q.o -[(l-a)(C-At)J^ присс*1;

(7.1) Q' =Qu-Ce'At приа= 1, определяемыми решением эволюционного дифференциального уравнения для нахождения конечного значения извлекаемых запасов углеводородов:

At = A[Q()-Q{t)J.

(7.2) В этих уравнениях А, а •— коэффициенты;

С — постоянная интегрирования;

t — текущее время. Для с с < 1, а > 1, а = 1 соответственно возникает параболическое, гиперболическое или экспоненциальное конечное значение извлекаемых запасов Q'(t) до своего значения Qo. Уравнение (7.2) и его решения в какой-то степени отвечают указанным требованиям и могут применяться при анализе разработки. Для этого последовательным логарифмированием, дифференцированием и в последующем интегрированием для фильтрации помех выражение (7.2) приводится к виду • = Qo + ct — — - — или ф = Qo + OLZ, (7.3) где Q — первая производная добычи, рассчитываемая методом статистического дифференцирования. Здесь же в связи с дискретностью замеров добычи интегралы заменены суммами. По уравнению (7.3) были обработаны данные по добыче газа, конденсата и нефти газоконденсатно-нефтяного месторождения Карадаг. Результаты расчетов представлены на рис. 7.1—7.3. В первой четверти располагаются линии, отно Ф ю - -8-6-4- zU Рис. 7.1. Зависимость ф от z для месторождения Карадаг (добыча нефти) сящиеся к периоду нарастающей, а во второй — к периоду падающей добычи. Сопоставление характера полученных линий с анализом разработки месторождения позволило сделать выводы о влиянии процессов, проходящих в залежи, на формирование углеводородоотдачи пласта и, начиная с некоторого момента разработки, определять ее величины. Одна из особенностей эксплуатации месторождения Карадаг — значительное отставание ввода в разработку нефтяной оторочки, что привело к прорывам значительных количеств нефти и газа в газоконденсатную часть залежи и отразилось на конечной нефтеотдаче (и 10 %). Первые признаки вторгающейся нефти были зарегистрированы в 1959 г. по скв. 105. В последующем процесс прогрессировал, и в 1961—1963 гг. в области оторочки преобладал режим вытеснения газированной нефти вторгающейся водой. Формирование указанного явления можно проследить на рис. 7.1 по изменению коэффициента (показателя степени а) линий, расположенных в первой координатной четверти. Там же устанавливается первоначальная оценка извлекаемых запасов. Момент изменения знака показателя степени а прямой 3 (см. рис. 7.1), совпадающий по времени с серединой 1961 г., указывает на начало интенсивного продвижения нефти в газоконденсатную часть залежи и характеризует превалирующее действие «стока» - газовой зоны - по сравнению с «источниками» — добывающими скважинами. До этого момента, несмотря на интенсивное разбуривание, действие «источников» на добычу нефти постепенно уменьшалось (для линий 1 и 2 тангенс угла наклона oti < а2 и а > 0). Для сложившейся на оторочке ситуации оценка суммарного отбора, определяемая экстраполированием 3 (Ооз) будет составлять 600 тыс. т. В дальнейшем фонд действующих скважин в нефтяной части увеличивался. Результат — уменьшение ухода жидкости в газовую зону, что прослеживается по линиям 4, 5, 6 и 7, где а > 0, и увеличение оценок извлекаемых запасов. С другой стороны, интенсивное разбуривание повлекло за собой движение ранее «защемленного» водой газа. Начиная с линии 4, можно оценить величины конечной отдачи, хорошо согласующиеся с реальной добычей нефти за все время эксплуатации. По рис. 7.2 и 7.3 устанавливаются как момент начала выноса выпавшего - - - 4 z 10s Рис. 7.2. Зависимость ф от г для месторождения Карадаг (добыча конденсата) конденсата и остаточной нефти из призабойных зон скважин, так и момент образования многофазной фильтрации (газ, остаточная нефть, смешанная с конденсатом, и остаточная вода), наблюдавшейся на поздней стадии разработки. Начало первого процесса регистрируется скачком на линиях 1—2 и 3—4 (см. рис. 7.2). Здесь же экстраполяцией прямых б, 8, 9 на рис. 7.2. и 1, 3, 4 на рис. 7.3, расположенных во второй координатной четверти, оцениваются извлекаемые запасы газа и конденсата. При параболическом законе «насыщения» (а < 1) величина Qo определяется для конкретного времени ?к. Другими словами, если аппроксимировать нарастающую добычу <2() уравнениями (7.1), то при а < 1 можно указать ориентировочное значение времени извлечения основных запасов. Так, линия 4 (см. рис. 7.3) относится к периоду максимальной добычи газа, в который газоконденсатная часть залежи была полностью разбурена и отбор газа соответствовал наибольшему уровню. Для этой линии а = 0,28 < 1, Qo = 19 млрд. м3, tK = = С/А = 125 мес. При этом С и А определялись решением системы двух уравнений (7.1) для крайних точек отрезка 1. С помощью полученных коэффициентов по уравнению (7.1) проведены расчеты нарастающей добычи (см. рис. 7.4). Как видно из рис. 7.4, уравнение (7.1) удовлетворительно описывает нарастающий характер изменения добычи до величины суммарного отбора Qo = = 19 млрд. м3 и позволяет составить прогноз XQ(O В промежутке 70—125 мес разработки месторождения (за все время t - 180 мес основной разработки извлечено 21 млрд. м3 газа). Такие же расчеты проведены для EQ нефти и конденсата, результаты которых подтверждают возможность применения формулы (7.1) для составления прогнозов нарастающей добычи. Процесс нарастающей добычи можно описать и моделью Бертоланфи в виде (7.4) решение которой Q* = Qo (l - е л " ) ' удобно представить в следующем виде: 1, о1 20 - — J 0,5 ' о о / п z 10* -40 -30 -20 -10 Рис. 7.3. Зависимость < от г для месторождер ния Карадаг (добыча газа) 180 t, мес Рис. 7.4. Сравнение фактической и расчетной суммарной добычи газа месторождения Карадаг: 1—2 — расчетная добыча по формулам (7.1) и (7.4);

3 — фактическая добыча lnQ' = l n Q 0 + i l n ( l - e - 4 " ). Последнее выражение преобразовывается к виду (7.5) (7.6) (K>0;

l< 1;

К + 1= 1). По формуле (7.6), обработывая промысловые данные по добыче газа, вычисляют коэффициенты А, I, К, используя значения которых, по уравнению (7.5) графически определяют Q - По этому же уравнению составляют прогноo зы Qo.

7.2. НОВЫЕ МЕТОДЫ АНАЛИЗА РАЗРАБОТКИ ГАЗОВЫХ И ГАЗОКОНДЕНСАТНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ Одним из наиболее распространенных и эффективных путей анализа состояния и контроля разработки месторождений нефти и газа является математическое моделирование основных показателей разработки. В частности, широ кое применение нашли математические модели роста (развития) показателей нефте- и газодобычи, позволяющие на основе интегральных характеристик диагностировать характерные особенности процессов разработки, дать качественный и количественный прогнозы основных показателей разработки и определить наиболее целесообразные дальнейшие решения. Применение некоторых из аналитических подходов, получивших развитие в ряде фундаментальных и прикладных наук, приведено ниже. ВЫДЕЛЕНИЕ ХАРАКТЕРНЫХ СТАДИЙ РАЗРАБОТКИ Длительный опыт разработки нефтяных и газовых пластов показал необходимость выделения в этом процессе ряда стадий, существенно различающихся характером динамики основных показателей. Подобная стадийность и особенности различных стадий (длительности, уровни отборов, темпы роста или падения добычи и прочее) определяются как природными характеристиками разрабатываемых пластов, так и параметрами реализуемой системы разработки. Существенность различий процессов разработки на разных стадиях определяет важность объективного разграничения этих стадий и учета их как при проектировании, так и при осуществлении и анализе разработки пластов. Вместе с тем в ряде случаев, в частности при анализе сложных и немонотонных профилей динамики добычи, встречаются значительные трудности однозначной трактовки и в целом обобщения динамики разработки объектов. В связи с отмеченным для описания процесса добычи газа и выделения границ стадий разработки проводится аналогия с динамикой цепных разветвленных химических реакций, возможность развития которых черпается из собственных энергетических ресурсов. Глубина протекания таких реакций п'(0. являющаяся основным показателем процесса, определяется как (7.7) где Ло — исходное количество реагента в жидкой фазе;

Nt — количество реаген/ та в жидкой фазе, оставшееся к моменту L Глубина протекания химической цепной реакции к моменту времени t описывается выражением Л' (0 = 1-<яф (-*„'')• (7.8) Для процесса газодобычи аналогом \\'{t) является коэффициент газоотдачи r\(t): i\(t) = l-V(t)/V0=V(t)/V0, (7.9) где Vo. V(t) — соответственно начальные и остаточные запасы газа в пласте;

V(t) — извлеченный ко времени t суммарный объем газа. Соответственно выражению (7.8) для описания динамики коэффициента газоотдачи имеем уравнение Статистическим аналогом кинетических уравнений (7.8) и (7.10) является широко применяемое в теории надежности технических систем распределение Вейбулла, функция которого характеризует вероятность отказа элемента в течение периода испытаний t: (7.11) Плотность распределения вероятности имеет вид f(t) a = dF/dt = a\ot«-1 exp(-V a ).

(712) где А = aXot ' — «коэффициент смертности» — является важной характери. стикой распределения, определяющей интенсивность отказов элементов. Типичный вид динамики «коэффициента смертности» в теории надежности имеет U-образную форму, соответствующую трем периодам «жизни» технических устройств (рис. 7.5): участок убывающей интенсивности отказов — периоду приработки, или ранних отказов;

участок постоянной интенсивности — нормальной эксплуатации;

участок возрастания интенсивности отказов — периоду износа или старения устройств. Сопоставление этих статистических закономерностей отказов механических систем с развитием и стадийностью процесса разработки нефтяных и газовых пластов указывает на возможность и в этом случае проведения определенных аналогий. Как известно, типичный профиль динамики текущих показателей разработки имеет трапецеидальный вид, по существу совпадающий с перевернутой динамикой интенсивности отказов (см. рис. 7.5). Данный вид, очевидно, отражает тот факт, что указанные выше три характерные периода эксплуатации технических систем в полной мере присущи и развитию процесса разработки залежей нефти и газа. В то же время, как уже отмечалось, многообразие природных и технологических условий разработки может породить весьма усложненные профили динамики, что, в свою очередь, должно отразиться и на динамике «коэффициента смертности». Таким образом, можно предположить, что кинетическое уравнение (7.10) и соответствующее ему статистическое распределение (7.11) могут быть взяты за основу динамики описания отборов при анализе разработки газовых залежей. Практически данный подход реализуется путем двойного логарифмирования выражения (7.10), после чего исходные данные выравниваются в виде +q\nt (7.13) и из графика в координатах In [ln(l - ц)] - Int определяются все параметры выражения (7.10). Очевидно, что изменение стадий разработки сопровождается изменениями этих параметров, что должно приводить к изломам динамики добычи в приведенных координатах.

Рис. 7.5. Характерный вид изменения коэффициента X во времени Таблица 7.1 Динамика добычи газа и конденсата по VII горизонту месторождения Хара-Зиря-дениз Год 1975 1976 1977 1978 1979 1980 1981 1982 1983 1984 Добыча конденсата, тыс. т суммар- текущая суммартекущая ная ная 65,9 855,3 1870,8 1527,3 2678,0 3550,6 4128,6 4158,4 3928,8 3883,1 65,9 921,2 2792,0 4319,3 6997,3 10547,9 14676,5 18834,9 22763,7 26646,8 19,4 280,4 538,1 376,7 823,1 895,1 886,4 778,3 678,1 534,0 19,4 299,8 837,9 1214,6 2037,7 2932,8 3819,2 4597,5 5275,6 5809,6 Добыча газа, 3 млн. м Год 1985 1986 1987 1988 1989 1990 1991 1992 1993 1994 Добыча конденсата, Добыча газа, 3 млн. м тыс. т суммар- текущая суммартекущая ная ная 3610,3 3237,1 2606,3 2412,2 2221,0 1866,0 1653,0 1508,5 1313,5 1152 30257,1 33494,2 36100,5 38512,7 40733,7 42599,7 44252,7 45761,2 47074,7 48226,7 441,7 350,2 265,5 210,0 189,0 163,7 129,1 111,1 93,7 75,6 6251,3 6601,5 6867,0 7077,0 7266,0 7429,7 7558,8 7669,9 7763,6 7839, Рассмотрим применение данного подхода к VII горизонта месторождения Хара-Зиря-дениз. газа и конденсата для этого горизонта приведены Перестроенные согласно выражению (7.13) показаны на рис. 7.6 и 7.7.

выделению стадий разработки Данные по динамике добычи в табл. 7.1. кривые динамики добычи газа 2, In Г Рис. 7.6. Преобразованные данные по добыче газа по VII горизонту месторождения Хара-Зирядениз 1990 1994 1986 Годы Рис. 7.7. Изменение коэффициента X для добычи газа по VII горизонту месторождения Хара-Зиря-дениз 1974 1978 1982 Как видно из рис. 7.7, в целом в динамике коэффициента Хт условно можно выделить четыре периода: с начала разработки по 1978 г. — «коэффициент смертности» растет, 1978—1982 гг. — резкая «впадина» в динамике, 1982— 1986 гг. — относительно стабильный уровень, и период после 1986 г., на протяжении которого «коэффициент смертности» медленно падает, изменяя при этом свой уровень в 1991 г. Эти периоды, очевидно, и являются характерными стадиями разработки объекта.

ПРОГНОЗ ИЗВЛЕКАЕМЫХ ЗАПАСОВ В зависимости от особенностей стадийности и динамики текущей добычи возможны различные профили роста суммарной добычи углеводородов. Наряду с текущей динамикой, качественный и количественный анализ интегрального роста позволяет решать ряд важнейших задач нефтегазодобычи. Как правило, кривые суммарной добычи — это монотонно возрастающие кривые определенного вида с насыщением. Ниже приводятся методы модельного представления кривых роста, позволяющие, в частности, оценить текущие объемы извлекаемых запасов из пластов.

ЭВОЛЮЦИОННЫЕ МОДЕЛИ Процесс роста любой сложной системы проходит эволюцию, ход которой определяется как собственными характеристиками системы, так и комплексом внешних воздействий на нее. В процессах газоконденсатодобычи такими факторами могут быть изменение пластового давления, конденсатосодержания, изменение фонда скважин, воздействие на пласт и др. Под действием подобных факторов в росте показателей разработки в соответствующие моменты могут наблюдаться ускоряющие или замедляющие рост переходы с одного уровня на другой. Эти переходы (эволюционные скачки) могут быть диагностированы на основе эволюционного моделирования, при котором рост системы описывается набором экспонент вида V = A-Be~at, (7.14) где А, В и а — постоянные на рассматриваемом этапе характеристики роста, причем при t -> оо V = А. Переход с одного уровня роста (т.е. с одной модели) на другой диагностируется путем анализа изменений дисперсии при поточечном включении в модель исходных данных (по интервалу обучения), а также оценки дисперсии прогнозов (по интервалу экзамена). Очевидно, что значение А последней модели, описывающей рост, соответствует конечному извлекаемому запасу при условии неизменности параметров системы разработки в дальнейшем. Используем описанный подход и к моделированию роста показателей добычи на вышеуказанном горизонте месторождения Хара-Зиря-дениз. Динамика роста добычи газа и конденсата показана на рис. 7.8. Эволюционное моделирование роста добычи газа показало изменение характеристик роста в 1979, 1983, 1986 и 1991 г. Параметры соответствующих экспоненциальных моделей приведены в табл. 7.2. Как видно из табл. 7.2, модель, описывающая рост добычи газа после 1991 г., имеет вид Qr,10 M ;

QK,10\ 40000 1986 Годы Рис. 7.8. Кривые роста добычи газа и конденсата по VII горизонту месторождения Хара-Зиря-дениз Т а б л и ц а 7.2 Результаты эволюционного моделирования Период разработки, годы 1975-1978 1979-1982 1983-1985 1986-1990 1991-1994 Параметры моделей А -1749,31 -26627,71 78037,12 60796,86 56097,75 В 1245,56 20365,89 -106436,7 -92161,58 -119573,6 а 0,3813 0,1003 -0,0728 -0,1014 -0, V = 56097,75 -119573,6 е Ч ) | З В ( ", откуда следует, что при неизменности текущих условий разработки объекта величина извлекаемого запаса газа составляет 56,097 млрд. м. Следует отметить, что экспресс-оценка вида экспоненциальной модели и, следовательно, величины извлекаемых запасов может быть дана и путем использования всего лишь трех значений суммарных отборов в моменты времени tu ti и t3. Необходимым условием при этом является, однако, выбор 3 таким, что t3=(ti+t2)/2. (7.15) Тогда параметры модели находятся простым решением системы уравнений Vt = А - Яе"" 1, К, = А (7.16) V3=A-.

Так, взяв в приводимом выше примере по месторождению Хара-Зирядениз данные по добыче за последние три года (что, очевидно, удовлетворяет формулам (7.16)), получаем следующие значения А, т.е. извлекаемого запаса: по газу — 56,444 млрд. м, по конденсату — 8,154 млн. т. ЛОГИСТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ Как показывает анализ данных разработки газовых залежей, в том числе и приведенных выше (см. рис. 7.8), в большинстве случаев динамика роста суммарной добычи имеет так называемый S-образный характер, т.е. состоит из трех основных периодов — постепенно нарастающей добычи, интенсивного роста, в середине которого наступает замедление (т.е. перегиб в росте кривой), и, наконец, длительного периода медленного роста. Такой характер роста суммарной добычи может определяться как природными, так и технологическими факторами разработки — слоистой неоднородностью или многопластовостью объекта добычи, разновременностью ввода скважин в эксплуатацию и др. В чистом виде S-образная кривая называется логистической. Она симметрична относительно точки перегиба и описывается уравнением b ) (7.17) где V и VQ — текущее и предельное значения роста;

а, Ъ — постоянные параметры. Скорость роста Q анализируемого показателя определяется производной по времени Q = dV/dt = kV[l-V/V0], (7.18) откуда видно, что интенсивность роста пропорциональна произведению уже достигнутого значения роста на величину оставшейся, т.е. еще не выработанной, доли предела роста. Преобразование последнего выражения позволяет представить логистическую модель в виде прямой Q/V = k-(k/V0)V, (7.19) и таким образом путем графического построения в координатах Q/V — V оценить как адекватность этой модели рассматриваемому процессу, так и ее параметры. Рассмотрим применение данного подхода к анализу добычи газа и конденсата по VII горизонту месторождения Хара-Зиря-дениз. Соответствующие координаты для добычи газа будут иметь вид Qr/VT=kT-(kjV0T)Vr, а для добычи конденсата QjVK=K-{kjV0K)VK. (7.21) (7.20) Соответствующие графики, построенные по исходным данным, приведены на рис. 7.9 и 7.10. Как видно из этих рисунков, в целом зависимости в обоих случаях разделяются на три участка — относительно прямолинейный участок в период с начала разработки до 1978 г., затем переходной «всплеск» до примерно 1980—1981 гг. и вновь монотонно убывающий участок до конца рассматриваемого периода. Из полученных графиков были определены параметры моделей согласно уравнениям (7.20) и (7.21) для конечных участков зависимостей (период 1991 — 40000 50000 Vr, млн. м Рис. 7.9. Преобразованные по логистической модели данные по добыче газа О 7000 8000 VK, тыс. т Рис. 7.10. Преобразованные по логистической модели данные по добыче конденсата 1994 гг.). Для добычи газа полученные значения составили kT = 0,18924, kr/VOr = = 3,43-10~6, откуда VOr = 55,240 млрд. м 3, для добычи конденсата — kK = 0,21595, kK/V0K = 2,6310" 5, откуда VOK = 8,214 млн. т.

МОДЕЛЬ АВТОКОЛЕБАНИЙ Помимо изложенных выше, возможно применение и ряда других подходов к описанию процесса роста добычи газа и конденсата, в частности, автоколебательной модели Лотки - Вольтера, в которой учитывается возможность взаимовлияния каждого из указанных компонентов на добычу другого. В этом случае динамика процесса добычи может быть описана, например, системой уравнений dV/dt - QK - k3VK - ktVTVK, (7.22) где k\, k2, k3 и ki — постоянные коэффициенты модели;

остальные обозначения те же, что и выше. Для идентификации данной модели оба уравнения системы (7.22) могут быть линеаризованы путем деления их соответственно на Vr и VK.

Тогда уравнения (7.22) принимают вид Qr/Vr = *, -k2VK, (7.23) Перестроенные в соответствии с уравнением (7.23) данные добычи по VII горизонту месторождения Хара-Зиря-дениз показаны на рис. 7.11 и 7.12. Вид 40000 50000 Vr, млн. м Рис. 7.11. Преобразованные по модели автоколебаний данные по добыче газа О 1000 2000 3000 4000 5000 7000 8000 Ук, тыс. т Рис. 7.12. Преобразованные по модели автоколебаний данные по добыче конденсата Таблица 7.3 Сводные результаты оценки извлекаемых запасов по VII горизонту месторождения Хара-Зиря-дениз Остаточные (на 1.01.1995 г.) Извлекаемые запасы извлекаемые запасы Модель 3 3 газа, млрд. м конденсата, млн. т газа, млрд. м конденсата, млн. т Экспоненциальная (эволюционная) Экспоненциальная (экспрессоценка) Логистическая 56,097 56,444 55,240 8,248 8,154 8,214 7,870 8,217 7,013 0,409 0,315 0, но, что полученные графики имеют практически такой же вид, как и при применении логистической модели (7.19), т.е. динамика добычи обоих компонентов вновь делится на три участка. В целом поскольку коэффициенты ku k2, k3, &4 имеют одинаковые знаки, процесс добычи газа и конденсата системе автоколебаний (7.22) не подчиняется. Вместе с тем третий, наиболее продолжительный участок на рис. 7.12 гораздо более четко выражен прямой, чем при логистическом описании (см. рис. 7.10). Это свидетельствует о том, что учет влияния наличия конденсата в этот период позволяет описать процесс добычи газа более адекватно. Результаты оценки извлекаемых запасов по VII горизонту месторождения Хара-Зиря-дениз сведены в табл. 7.3, где, исходя из текущей суммарной добычи, показаны также и остаточные извлекаемые запасы. Из данных табл. 7.3 видно, что эти величины, полученные различными методами анализа, достаточно близки и составляют 7,013—8,217 млрд. м3 по газу и 0,315—0,409 млн. т по конденсату. АНАЛИЗ РАБОТЫ ДОБЫВАЮЩИХ ГАЗОКОНДЕНСАТНЫХ СКВАЖИН НА ОСНОВЕ ВЕРОЯТНОСТНО-СТАТИСТИЧЕСКОГО ПОДХОДА Интенсификация процесса добычи углеводородов и повышение газоконденсатоотдачи пластов неразрывно связаны с регулированием отбора газа по скважинам и отдельным участкам залежи. В частности, одним из основных вопросов разработки газовых и газоконденсатных месторождений является оперативное определение степени взаимодействия между скважинами, знание которого определяет выбор наиболее выгодного доуплотнения сетки скважин, наличие остаточных целиков газа, позволяет принимать решения по регулированию продвижения контура краевых вод и т.д. Особенности распределения степени взаимодействия между скважинами в целом по рассматриваемому объекту позволяют выявить наличие слабодренируемых зон залежи, определяемых результатами неполного охвата пласта дренированием. Степень выработки газоконденсатного пласта и особенности процессов разработки традиционно определяют по результатам газогидродинамических и геофизических исследований, что требует для своей реализации наличия большого объема исходной информации, достоверность которой оказывает существенное влияние на конечный результат. Однако в промысловой практике, особенно в морских условиях, вследствие ограниченности проводимых исследований не всегда возможно получение достаточного объема оперативной геолого промысловой информации, необходимой для проведения анализа и принятия решений. Это и предопределило применение вероятностно-статистического подхода при анализе состояния разработки на базе использования текущих и ретроспективных данных нормальной эксплуатации скважин, позволяющей проводить исследования и принимать решения в условиях недостаточности и ограниченности объема информационного массива. Основным исходным анализируемым параметром был выбран дебит скважины, характеризующий практически все остальные, так как любые изменения в пластовой системе приводят к вполне определенным изменениям значения дебита. Для определения взаимодействия между скважинами и выявления различных степеней дренируемости зон залежи предлагается использование коэффициента ранговой корреляции Спирмена, предназначенного для оценки связи между двумя рядами наблюдений. Причем здесь значения параметров заменяются величинами соответствующих им рангов. В итоге при таком подходе повышается надежность результатов анализа информации. Коэффициент ранговой корреляции Спирмена определяется и рассчитывается по схеме, изложенной в работе [52]. Интегральным критерием оценки степени связи между анализируемыми параметрами по коэффициентам корреляции служит функция желательности, согласно которой при значениях средневзвешенного коэффициента корреляции R менее 0,4 связь считается плохой, а при значениях R более 0,5 — хорошей. Базовыми критериями при проведении анализа являются RT-T, RK~K и Rs-t — соответственно показатели связи между дебитами газа, конденсата и воды сопоставимых объектов (скважин). В процессе анализа исходной устьевой информации и принятия решений по регулированию системы отбора в целом по залежи, перечисленные диагностирующие критерии используются в комплексе. Слабодренируемые зоны определяются на основе ретроспективного анализа тенденции газогидродинамического перераспределения пластовых флюидов. Для этого используются показатели связи между дебитами сопоставляемых объектов. Отличительной особенностью предлагаемого подхода является возможность выявления характерных особенностей развития пластовой системы в процессе ее разработки, знание которых необходимо для достоверного выявления различных зон залежи. Существующие методы определения различных степеней дренируемости зон залежи, основанные на прямых исследованиях, не позволяют одновременно оценивать воздействие всей совокупности скважин рассматриваемого объекта с позиции единой системы взаимодействующих элементов. Предлагаемый подход лишен отмеченного недостатка, так как позволяет установить степень взаимовлияния для любого количества скважин и на любой промежуток времени. Здесь в качестве исходного информационного массива используются временные ряды дебитов газа, конденсата и воды, по согласованности изменений которых определяется степень взаимодействия скважин. Процедура расчета производится в такой последовательности: эксплуатационные скважины разбиваются по группам исходя из их географической близости, причем одна и та же скважина в зависимости от ее расположения может быть включена в несколько различных групп;

рассчитываются средневзвешенные коэффициенты ранговой корреляции RT-T, RK-K и Rt-B по всем скважинам пласта, одновременно дренирующим его за рассматриваемый период времени (расчет, как правило, проводится по средне суточным или месячным дебитам, не менее чем за год, что обеспечивает достаточную достоверность);

на основе полученных значений коэффициентов корреляции, принимаемых за меру состояния скважин, строятся карты линий равных взаимодействий по дебитам газа, конденсата и воды. Результирующие зоны пласта выявляются путем их сравнения. Апробация вышеизложенного подхода детально рассмотрена на примере VII горизонта морского месторождения Хара-Зиря-дениз, эксплуатируемого 20 скважинами. Анализ включает в себя расчеты средневзвешенного коэффициента корреляции взаимодействия скважин в отдельности по дебитам газа, конденсата и воды. Исходной геолого-промысловой информацией служили временные ряды изменения показателей среднесуточной добычи указанных параметров за период 1992—1995 гг. по каждой скважине в отдельности. В результате проведенных расчетов были построены карты линий равных взаимодействий соответственно на основе значений коэффициентов корреляции дебитов газа, конденсата и воды по состоянию на 03.1995 г. Получены соответствующие решения по регулированию режимов работы скважин, основанные на показателях степени взаимодействия каждой скважины с окружающими с учетом всей ретроспекции динамики отборов газа, конденсата и воды по рассматриваемому объекту в целом (табл. 7.4).

Таблица 7. Расчеты средневзвешенных коэффициентов корреляции за последние 12 месяцев на 03.1995 г. блоков 1-6 горизонта VII месторождения Хара-Зиря-дениз Номер скважины 29 66 106 ПО 111 42 53 60 70 75 108 39 46 50 73 74 25 43 54 107 Газ Решение по регулированию отборов Конденсат Решение по регулированию отборов Вода R Решение по регулированию отборов R R 0,474 Неопределенный случай 0,589 Ограничить отбор 0,558 То же 0,587 « 0,520 0,237 Увеличить отбор 0,343 Н еопреде ленный случай 0,157 Увеличить отбор 0,343 Неопределенный случай 0,603 Ограничить отбор 0,533 То же 0,256 Увеличить отбор 0,302 Неопределенный случай 0,197 Увеличить отбор 0,287 То же 0,00 « 0,499 Н еопреде ленный случай 0,539 Ограничить отбор 0,810 То же 0, 0,638 Ограничить отбор 0,828 То же 0,786 « 0,819 « 0,685 0,742 0,273 Увеличить отбор 0,236 То же 0,334 Неопределенный случай 0,471 То же 0,343 0,363 0,233 Увеличить отбор 0,222 То же 0,293 0,00 0,570 Ограничить отбор 0,550 То же 0,360 Неопределенный случай 0,731 Ограничить отбор 0,447 Неопределенный случай 0,581 Ограничить отбор 0,494 Неопределенный случай 0,128 Увеличить отбор 0,273 То же 0,452 Неопределенный случай 0,337 То же 0,220 Увеличить отбор 0,254 То же 0,260 « 0,269 4 0,318 Неопределенный случай 0,145 Увеличить отбор 0,205 То же 0,258 0,00 0,582 Ограничить отбор 0,323 Неопределенный случай 0,00 Увеличить отбор 0,436 Неопределенный случай На рис. 7.13 показаны линии равных взаимодействий по дебитам газа с учетом реального расположения скважин. Как видно из рис. 7.13, выделяются сильно- и слабодренируемые зоны залежи. Так, участки залежей, эксплуатируемые соответственно группами скв. 108, 53, 75, 54, 43, 107, 25 и ПО, 106, 66, 111, 29, можно охарактеризовать как высокодренируемые, так как значения R по каждой скважине в отдельности превышают 0,5. Часть залежи, эксплуатируемая скв. 39, 73, 50, 60 и 42, является слабодренируемой зоной. Здесь значение R для всех скважин не превышает 0,4. Для подтверждения достоверности полученных выводов была проанализирована динамика изменений показателей RT по всем скважинам за исследуемый трехлетний период времени их работы. Как явствует из анализа, если по группе скв. 54, 43, 107, 25 наблюдается увеличение значений i?r в среднем по скважинам от 0,2 до 0,6, что свидетельствует о тенденции включения скважин в общую дренажную систему, то по группе скв. 39, 73, 50, 60, 46, 74 значения Rt по отдельным скважинам за тот же период времени существенных изменений не претерпели и остались в среднем на уровне 0,2—0,3. Аналогичные картины наблюдаются и по участкам залежи, эксплуатируемым группой скв. 108, 75, 53 и 42. Как видно из табл. 7.5, наличие слабодренированной зоны, например, эксплуатируемой группой скв. 39, 73, 50, 60, нельзя объяснить только вводом их в эксплуатацию в более поздние сроки по сравнению с другими скважинами, так как, например, скв. 107 и 111 вошли в эксплуатацию соответственно 03.1986 г. и 02.1989 г. и, несмотря на относительно малое время их работы, они взаимодействуют с окружающими их скважинами на уровне RI ~ 0,5. При детальном рассмотрении и анализе карты линий равных взаимодействий по дебитам газа (см. рис. 7.13) видно, что анализируемый VII горизонт месторождения Хара-Зиря-дениз разделяется линиями нулевого цикла со значениями R = 0,44. Эта линия является границей между двумя группами скважин, Рис. 7.13. Карта изолиний взаимодействия по дебитам газа (месторождение Хара-Зиря-дениз, VII горизонт). Здесь и на рис. 7.14-7.17 в числителе приведены значения Д-101', в знаменателе - номера скважин Таблица 7. Динамика изменения средневзвешенного коэффициента корреляции R, по дебитам газа Номер скважины 54 43 107 20 39 73 50 60 70 108 75 42 ПО 106 66 111 29 46 74 Дата ввода скважины в эксплуатацию 03.1982 01.1981 03.1986 06.1977 03.1980 05.1987 07.1982 07.1983 04.1985 01.1987 09.1985 05.1985 05.1979 07.1986 07.1986 04.1983 02.1989 04.1979 07.1980 — Значения Rn определенные в разное время 06.1993 0,17 0,23 0,21 0,19 0,25 0,21 0,31 0,37 0,16 0,45 0,47 0,30 0,07 0,34 0,40 0,44 0,48 0,13 0,21 — 12.1993 0,18 0,29 0,26 0,29 0,39 0,31 0,38 0,29 0,42 0,40 0,34 0,31 0,19 0,42 0,35 0,45 0,61 0,41 0,21 0,23 06.1994 0,53 0,37 0,27 0,35 0,26 0,37 0,31 0,25 0,37 0,50 0,40 0,33 0,19 0,32 0,29 0,32 0,41 0,27 0,23 0,18 12.1994 0,56 0,53 0,38 0,37 0,23 0,24 0,22 0,29 0,29 0,54 0,40 0,34 0,20 0,32 0,32 0,31 0,48 0,21 0,18 0,05 06.1995 0,81 0,54 0,55 0,50 0,25 0,28 0,20 0,16 0,34 0,53 0,60 0,34 0,24 0,55 0,56 0,54 0,52 0,47 0,30 0, каждая из которых имеет тенденцию усиления степени взаимодействия в противоположную сторону от нее. В общем скважины могут быть разделены на следующие группы: I группа '- скв. 111, 66, 106, НО;

II группа - включает в себя только скв. 42;

III группа - скв. 108, 53, 75;

IV группа - скв. 39, 73, 50, 60, 70, 46, 74;

V группа - скв. 54, 43, 107, 25. Таким образом, на основе предложенного подхода установлена возможность диагностирования взаимодейсвтия скважин. Полученные результаты могут быть приняты во внимание для уточнения наличия тектонических нарушений. Подобный анализ был произведен также и на основе исследовательских процедур на базе изучения характерных особенностей взаимодействия между скважинами по дебитам конденсата и воды. Вышеизложенное позволяет сделать следующее заключение: 1. Проведенный вероятностно-статистический анализ имеющейся геологопромысловой информации в условиях ее недостаточности дает возможность определить пути направления изменения стратегии разработки и искать решения по интенсификации и регулированию процессов газоконденсатодобычи в целом по залежи. 2. На основе анализа карт линий равных взаимодействий между скважинами по дебитам газа, конденсата и воды выявлено наличие слабо- и сильнодренируемых зон VII горизонта месторождения Хара-Зиря-дениз. На рис. 7.14 представлены результаты построений в виде карты линий равных взаимодействий по дебитам конденсата. Здесь, как и выше, скважины подразделяются на аналогичные группы, за исключением того, что скв. 54 из V группы выделяется как отдельный объект, а скв. 42 объединена с I группой. Как показывает анализ карты линий равных взаимодействий между сква Рис. 7.14. Карта изолиний взаимодействия по дебитам конденсата Рис. 7.15. Карта изолиний взаимодействия по дебитам воды жинами по дебитам воды (рис. 7.15), интенсивное обводнение наблюдается по пластам, эксплуатируемым скв. 43, 107, 25;

42, 106, 66, 29. Здесь также нужно отметить тот факт, что скв. 54 выделяется как отдельный объект, а скв. 42 отнесена к I группе. Таким образом, путем сопоставления полученных карт можно с достаточной степенью точности диагностировать наличие слабо- и сильнодренируемых зон залежи. В данном случае участок залежи, эксплуатируемый скв. 39, 73, 46, 74, 50, 60, 70, характеризуется как слабодренируемый. КОСВЕННЫЕ МЕТОДЫ РЕГУЛИРОВАНИЯ РЕЖИМОВ РАБОТЫ СКВАЖИН Эффективность процессов регулирования отбора углеводородов во многом определяется своевременным диагностированием и определением времени перехода системы из одного состояния в другое. Здесь в качестве исходной информации при проведении анализа используются временные ряды накопленной добычи газа и конденсата. Кривые накопленной добычи газа и конденсата можно условно разделить на два типа, характеризуемых ростом без ограничения и с ограничением. Здесь необходимо отметить, что рост с ограничением представляет собой рост накопленной добычи с предельным (асимптотическим) значением, а рост без ограничения не имеет асимптотического значения накопленной добычи. Выбор момента проведения геолого-технических мероприятий основывается на следующем принципе: когда накопленная добыча газа имеет тенденцию роста без ограничения, целесообразно проведение увеличения отбора;

в противоположном случае — ограничение отбора. В ряде случаев визуально провести указанный анализ исходной информации невозможно и затруднительно. В связи с чем и предлагается применение аппарата теории катастроф, который позволяет определить момент и характер качественных изменений, происходящих в анализируемой системе. Согласно этой теории, предполагается некоторая система, находящаяся в равновесии. В результате изменения ее параметров равновесие системы нарушается, а при определенных качественных изменениях оно вообще может исчезнуть. В результате поведение параметрической системы подвергается переключению с одного равновесного состояния в другое. В теории катастроф предполагается, что поведением рассматриваемого процесса управляет некоторая потенциальная функция у, локальный минимум которой совпадает с точками равновесия системы. Для диагностирования поведения системы в нашем случае используется информация о динамике суммарного отбора газа и конденсата по скважинам за исследуемый период времени разработки месторождения. Полученные зависимости могут быть описаны уравнением типа у = ах2 + Ьх + с, (7.24) а потенциальная функция подбирается таким образом, чтобы ее критические точки совпадали с критическими точками исходной системы. Из решения данного уравнения для потенциальной функции множество катастроф устанав2 ливается из условия D = Ь — 4ас, которое и определяет область значений параметров, при которых происходят качественные изменения в системе, а знак позволяет выявить характер таких изменений. Если исходная система имеет характер роста извлекаемых запасов, то D > О, в противном случае ><0. Таким образом, знак дискриминанта является диагностирующим для выбора момента проведения мероприятия по регулированию режима отбора газа и конденсата в скважине. При сочетании показателей знаков имеем следующее: при Д. > О, )к < 0 — момент, благоприятный для увеличения отбора;

при Д. < О, DK > О — момент, благоприятный для ограничения отбора. В качестве исходной информации были использованы временные ряды динамики отборов газа и конденсата по скважинам VII горизонта месторождения Хара-Зиря-дениз за последний год их работы на 03.1995 г. В результате получена табл. 7.6, в которой даны рекомендации по регулированию отбора углеводородов по каждой скважине на текущий момент времени. Далее в рамках комплексного анализа состояния разработки процесс добычи газа и конденсата рассматривается как эволюция простых подсистем, каждая из которых проявляет свои характерные свойства роста с последующим достижением конечного значения извлекаемых запасов. Такие подсистемы достаточно хорошо описываются математическими моделями типа y(t) = A + Be-at, (7.25) где y(t) — значение рассматриваемой функции в момент времени t на фиксированном уровне состояния;

А, В, а — коэффициенты. Переходы системы с одного уровня на другой определяются сменой действующих факторов, оказывающих на каком-то этапе превалирующее влияние на процесс. Идентификация модели осуществляется следующим образом: по исходному информационному массиву определяются коэффициенты модели, и вычисляется среднеквадратическое отклонение. При поступлении последующей информации коэффициенты модели и среднеквадратическое отклонение заново пересчитываются. При наблюдении скачка в значениях среднеквадратического отклонения считается, что система перешла на новый качественный уровень. Как показывает опыт анализа разработки газовых и газоконденсатных месторождений, зависимость накопленных отборов газа и конденсата от времени носит, как правило, экспоненциальный характер. Особенность экспоненциальной модели заключается в том, что по сочетанию знаков коэффициентов модели можно определить, каков характер роста накопленной кривой — с конечным или без конечного значения извлекаемых запасов.

Таблица 7. Расчет успешности момента проведения регулирования отборов добывающих скважин по теории катастроф (месторождение Хара-Зиря-дениз, VII горизонт, блоки 1-6, конденсат + газ ). Расчеты произведены на 03.1995 г. за последние 12 мес Номер скважины 29 66 106 НО 111 42 53 60 70 75 108 39 46 50 73 74 25 43 54 107 DETO 0,3147610"' 0,1314110"' -0,5508610"2 0,99392 10"2 0,1599810"' 0,1810210"' 0,2779110"' -0,25087-Ю"22 -0,47561 Ю" 0,1023010"' -0,3421110"' 0,4244410"' -0,30301 10 0,17387 0,1754210"' 0,84042-10"" 0,17202 -0,2401210"' 0,6073310"2 -0,1401110"' DETW 0,1175410"' -0,22761 10"' -0,1797810"' 0,14750-Ю"2 0,1884310"' -0,80344-10"2 -0,11512 10"' -0,1397610"' -0,26494-10"' -0,1808710"' -0,3378910"' 0,7247710"' -0,5725010"3 0,14932 0,1067110"'6 0,84042-10" 0,12366 -0,38701-Ю"2 0,10134 0,2646010"' DETWO -0,19592-10"' -0,2655710"' -0,1377310"' -0,14321-Ю"2 0,18096-10"' -0,20901-10"2 -0,3384010"' -0,1213810"' -0,2267410"' 2 -0,18486-Ю" 0,41562-Ю"2 0,2973010"' 0,4787610"' 0,4407510"' -0,13024 10"2 0,00000 0,81072 0,3068810"' 0,13071 0,4965010"' Решение по регулированию отбора Неопределенное Увеличить « Неопределенное « Увеличить Ограничить Неопределенное Ограничить Неопределенное « Ограничить Неопределенное Ограничить В том случае, если накопленная добыча газа по скважине имеет тенденцию роста, не позволяющую определить конечное значение извлекаемых запасов газа, то при увеличении отбора по этой скважине на рассматриваемый момент времени наиболее вероятным средством будет прирост добычи и наоборот. Указанным методом была проанализирована работа вышерассмотренных скважин на основе изучения особенностей изменения динамики накопленных отборов газа и конденсата. Результаты расчета приведены в табл. 7.7, в которой также указаны решения по регулированию режимов работы скважин на основе эволюционного подхода. Таким образом, на основе использования элементов системного анализа косвенной геолого-промысловой информации показана возможность определения групп скважин для проведения на них того или иного вида геологотехнических мероприятий по всему рассматриваемому объекту в целом с учетом их специфических и характерных особенностей работы. Так, из детального рассмотрения обобщения всех полученных результатов по регулированию режимов работы 20 скважин VII горизонта месторождения Хара-Зиря-дениз, приведенных в табл. 7.4—7.6, выделяются три группы скважин: I группа — скважины, рекомендуемые для увеличения отбора — 42, 53, 60, 70, 75, 50, 73, 74;

II группа — скважины, рекомендуемые для ограничения отбора - 66, 25, 43, 107;

III группа — скважины, не требующие на рассматриваемый момент времени изменения режима - 29, 106, 111, 108, 39, 46, 54. Вышеизложенное позволяет сделать следующее заключение: показана возможность поиска решения по выбору стратегии разработки и регулирования процессов газоконденсатодобычи в целом по рассматриваемому объекту на основе вероятностно-статистического подхода в условиях недостаточности геолого-промысловой информации, включающая в себя:

Таблица 7. Расчет эволюционного критерия регулирования отборов добывающих скважин (месторождение Хара-Зиря-дениз, VII горизонт, блоки 1-6). Расчет производился на 03.1995 г. за последние 12 мес Номер скважины А 0,477-109 0,43 МО 8 0,754-10" 0,12710" 0,591 Ю 8 0,132-Ю1" 0,629-10" 0,653-10" 0,132-109 7 0,592-10 0,573-107 0,13410" 0,144-10" 0,33610° 0,860-107 0,332-107 0,48510" 0,595-107 0,163 109 0,319 В 0,477-Ю9 0,431 108 0,754 10" 0,12710" 0,591-10" 0,132 10'" 0,629-10" 0,653 10" 0,132 10" 7 0,592-10 0,573-107 0,134 108 0,14410* 0,336-10" 0,860-107 0,332-107 0,485-10" 0,595-107 0,163-Ю9 0,319- а 0,20810"" 0.23010" 7 0,131-Ю'7 0,774-10"7 0,16710" 7 0,746-10"9 0,15610" 7 0,15010" 7 0,745-10"" 0,167-10"° 0,173-10"" 0,730-10"7 0,684-10"7 0,188-10"5 0,115-Ю"6 0,273-10"6 0,203-10"7 0,16310" 6 0,612 10" я 0,30810"° Решение по регулированию отбора Увеличить Ограничить 29 66 106 110 111 42 53 60 70 75 108 39 46 50 73 74 25 43 54 Увел ячить t * Огран ичить Увеличить Ограничить Увеличить Ограничить Увеличить Ограничить « « выявление характерных дренированных зон залежи путем построения карт линий равных взаимодействий между скважинами в целом по залежи по дебитам газа, конденсата и воды;

уточнение линии тектонических нарушений между блоками путем анализа тенденции распределения фильтрационных потоков в общей газогидродинамической картине отбора по залежи в целом;

определение технологических особенностей работы каждой скважины в отдельности с учетом ее взаимодействия с окружающими;

рекомендации по регулированию режимов работы скважин на основе комплекса косвенных методов анализа процессов добычи. Одним из основных показателей разработки является количественная оценка суммарного отбора газа в отдельности по скважинам и по залежам в целом, что естественным образом связано с коэффициентом текущей газоотдачи. Анализ состояния процесса отбора газа был произведен путем обработки результатов построенных карт изолиний равных отборов газа в целом по VII горизонту месторождения Хара-Зиря-дениз за период 1985—1995 гг. Причем с целью прослеживания динамического изменения характера разработки были использованы данные по отбору газа и построены карты в отдельности за 1980, 1985, 1990 и 1995 г. Такой подход позволяет более точно интерпретировать добывные возможности каждой скважины в отдельности, а также уточнить наличие зон, характеризуемых как слабодренированные, и зон, обладающих определенными потенциальными возможностями. Как было показано выше, между группами скв. 54, 64, 43, 107, 29, 31, 66, 111, 106 существует связь с высокой степенью корреляции взаимодействия по дебитам газа. Указанное хорошо согласуется с динамикой развития процесса разработки. Таким образом, рассматриваемая залежь отличается неравномерностью выработки запасов углеводородов, что можно объяснить, по-видимому, особенностями условий залегания газа и неоднородным геологическим строением залежи. Отсюда следует, что при проведении регулировочных работ по скважинам в целом по залежи необходимо учитывать как взаимодействие скважин, так и особенности развития процессов отбора. Ниже рассмотрен анализ состояния разработки блока 6 горизонта VIII газоконденсатного месторождения Хара-Зиря-дениз. В основу анализа были заложены данные о работе скважин 525, 560, 693, 704, 552, 573, отражающие изменение среднесуточных за месяц значений дебита газа и воды за 1992-1994 гг. На основании полученных значений средневзвешенных коэффициентов корреляции по дебитам газа — i?r и дебитам воды — Re были построены соответствующие карты линий равных взаимодействий. На рис. 7.16 представлена карта линий равных взаимодействий между скважинами по дебитам газа, из которой видно, все скважины, за исключением скв. 573, характеризуются значениями Rr < 0,37;

это свидетельствует о слабой степени их взаимодействия и о том, что каждая скважина на данном этапе анализа может быть рассмотрена как самостоятельный объект. Для подтверждения данного вывода были проанализированы динамические изменения показателя RT по всем скважинам за последние три года (19921994 гг.) их работы (см. табл. 7.8). Из полученных данных следует, что до 12.1993 г. коэффициент RT имел тенденцию к увеличению, что свидетельствовало о включении скважин в общую единую дренажную систему. Начиная с 12.1993 г. на рассматриваемый момент времени RT существенно изменился в Рис. 7.16. Карта изолиний взаимодействия по дебитам газа (месторождение Хара-Зиря-дениз, VIII горизонт) меньшую сторону, что может быть объяснено интенсивным обводнением залежи, приведшим к локализации работы каждой скважины. Это хорошо просматривается по изменению коэффициента Rs по дебитам воды. Если на 12.1992 г. коэффициент Л, по рассматриваемым скважинам практически был равен 0, то на 12.1994 г. наблюдается резкое его увеличение до значения в среднем 0,36 (за исключением скв. 560). Как видно из рис. 7.17, на котором приведена карта линий равных взаимо 360/ 216/573 Рис. 7.17. Карта изолиний взаимодействия по дебитам воды Таблица 7. Динамика изменения коэффициентов корреляции по дебитам газа и воды Дата ввода Номер скваскважины жины в эксплуатацию 525 552 560 573 693 704 06.1975 06.1981 12.1982 03.1986 09.1987 04.1991 12.1992 R, 0,19 0,31 0,19 0,48 0,36 0,18 R. 0,06 0,00 0,04 0,01 0,00 0,00 06.1993 Яг 0,40 0,36 0,28 0,40 0,39 0,25 R. 12.1993 Яг 0,21 0,64 0,62 0,59 0,53 0,69 R. 06.1994 Яг 0,46 0,08 0,22 0,36 0,34 0,29 Я. 12. Яг R. 0,36 0,46 0,11 0,22 0,44 0, 0,12 0,34 0,01 0,39 0,16 0, Т а б л и ц а 7.9 Расчет регулирования отборов добывающих скважин (горизонт VIII) Номер скважины 525 552 560 573 693 704 Рекомендации по диагностирующим критериям Яг я„ э D У у У Н У н н У У н У н н У н У У У У У о У о У Решение по регулированию отборов У Н Н У Н У П р и м е ч а н и е. Э - эволюционный метод. У - увеличить отбор, О - ограничить отбор, Н - неопределенный случай.

действий между скважинами по дебитам воды, язык обводнения проходит по линии скв. 525, 693, 552 и направлен в центральную часть залежи. Для получения окончательного решения по регулированию работы скважин с целью интенсификации добычи газа и уменьшения интенсивности языков обводнения был произведен анализ их работы на основе использования методов эволюционного моделирования и теории катастроф. Как и в предыдущем случае, здесь анализируются технологические показатели работы скважин за три года их работы (1992-1994 гг.) (табл. 7.8). Из рассмотрения совокупности диагностирующих критериев в табл. 7.9 показана вероятность решения по применению того или иного вида геологотехнических мероприятий по всем скважинам рассматриваемого участка в целом. Как явствует из принятого решения (см. рис. 7.9), увеличение отборов по группе скв. 525, 704 и 573 и оставление без изменения режима работы группы скв. 552, 693 и 560, с одной стороны, должно привести к интенсификации добычи газа, с другой — к уменьшению интенсивности языкообразования и выравнивания фронта обводнения.

УЛУЧШЕНИЕ ПОКАЗАТЕЛЕЙ РАБОТЫ ГАЗОКОНДЕНСАТНЫХ СКВАЖИН. ДИАГНОСТИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ВЫПАДЕНИЯ И НАКОПЛЕНИЯ КОНДЕНСАТА При пуске скважины и в процессе разработки газоконденсатных месторождений наблюдается изменение термобарических условий в пласте и в призабойной зоне скважин. Это приводит к выпадению, накоплению и частичному выносу конденсата из призабойной зоны и фазовым переходам в стволе скважин, что обусловливает существенное ухудшение технологических показателей по добыче газа и конденсата. Объективное диагностирование данного явления возможно на основе проведения многочисленных и трудоемких газогидродинамических исследований скважин и пластов, что на практике, особенно в морских условиях, в большинстве случаев осложнено и связано со значительными материальными и временными затратами. В связи с этим ниже рассматривается возможность диагностирования вышеуказанных процессов на основе статистического анализа данных лишь текущей устьевой информации. Одна из принципиальных возможностей такого подхода основана на прослеживании и анализе динамики разницы давлений в затрубном пространстве и в фонтанных трубах работающей скважины Ар = рззт - р&. Очевидно, что в случае наличия достаточного объема конденсата в стволе скважины, последний должен приводить к разобщению указанных пространств и существенной разнице давлений между ними Ар. Процесс накопления и выноса конденсата носит периодический характер, что, в свою очередь, должно отражаться и на характере колебания производительности скважин. Для подтверждения изложенного подхода были проанализированы данные эксплуатации скв. 53, 108, 110, 111 морского газоконденсатного месторождения Хара-Зиря-дениз. Рассматривались временные ряды динамики изменения среднесуточных (по месяцам) значений дебитов конденсата Q» и значений Ар. В качестве примеров изменения дебита конденсата в процессе эксплуатации скв. 53 и 108 показаны на рис. 7.18, и, как видно, в обеих скважинах динамики Ар = Ар(О и QK = 0к(0 имеют колебательный характер. Аналогичный вид имеют динамики этих показателей и в скв. 110 и 111.

Т а б л и ц а 7.10 Коэффициенты корреляции значений добычи конденсата и разности давлений по скважинам месторождения Хара-Зиря-дениз Год 1985 1986 1987 1988 1989 1990 1991 1992 1993 1994 1995 Скважины 53 09, 0,88 0,86 0,82 0,82 0,86 0,91 0,84 0,87 0,82 0,97 108 _ 0,79 0,84 0,91 0,80 0,89 0,97 0,77 0,95 0, НО _ 0,97 0,92 0,86 0,92 0,79 0,74 0,76 0,95 0,88 0, 111 0,62 0,81 0,91 0,87 0,87 0,73 0, Скв. I I I I I I I t I Ар, 10 Па 6 11 16 21 26 31 36 41 46 51 56 61 66 71 76 81 86 91 96 101106 111116121 t, мес I 6 11 16 21 26 31 36 41 46 51 56 61 66 71 76 81 86 91 101106111116121 t, мес Рис. 7.18. Изменение дебита конденсата и депресии на пласт по скв. S3 и 108 во времени Для анализа связи между параметрами Q^ и Ар был использован аппарат ранговой корреляции [67], причем рассматривалась динамика этой связи по годам. Результаты расчета по всем указанным скважинам (табл. 7.10) свидетельствуют о том, что в целом во всех случаях наблюдается устойчивая высокая связь между Q* и Ар. Некоторым исключением является скв. 111, по которой в начале и в конце периода ее эксплуатации наблюдались относительно низкие значения коэффициента ранговой корреляции. Вместе с тем была учтена возможность наличия запаздывания связи между рассматриваемыми параметрами, в связи с чем была использована математическая модель взаимно-корреляционной функции RQ&P [67], позволяющей определить степень коррелируемости двух функций при различных значениях временных сдвигов. 9 13 17 21 25 29 33 37 41 45 49 53 57 61 65 69 73 77 81 85 89 93 97 Ар, 10 Пя t, мес Скв. I I I I / 9 13 17 21 25 29 33 37 41 45 49 53 57 61 65 69 73 77 81 85 89 93 97 t, мес Рис. 7.18. Продолжение Расчеты показали, что по скв. 108 и 110 максимальные значения взаимнокорреляционной функции (соответственно 0,82 и 0,60) наблюдаются при нулевом временном сдвиге, тогда как в скв. 53 и 111 ее максимальные значения составляют соответственно 0,49 и 0,47 и наблюдаются при временных сдвигах 1 и 6 мес. В качестве примера динамика взаимно-корреляционных функций по скв. 53, 108 и НО показана на рис. 7.19. Приведенные результаты свидетельствуют о возможности практического применения рассматриваемой разницы устьевых давлений для диагностирования процессов периодического накопления конденсата.

R QAp U,J CKB. 0,4 0,3 0,2 0,1 i i i i i i i i i RQ 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 f, сут Скв.108 — 0,8 0,4 0,4 0, О 1 —^.

—•' —• "-— ^^ • i • 22 -0, t, с у т ^ 50Ч 0,6 0,5 0,40,3 0,2 0,1 О 1 1 i Скв.ПО V 2 4 6 — f 1 /« i -0,1 h -0, 10 12 14 20 22 24 26^ Рис. 7.19. Измерение взаимно-корреляционной функции RQ&P ПО СКВ. S3, 108 и НО во времени РЕГУЛИРОВАНИЕ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ СКВАЖИН НА ОСНОВЕ ДИНАМИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ Одним из наиболее целесообразных с позиции технологических и экономических требований путей регулирования состояния сложных газожидкостных систем в процессах нефтегазодобычи является проведение на них разного рода воздействий. Установлена высокая эффективность процессов барообработки призабойной зоны скважин при эксплуатации месторождений реологически сложных нефтей. Данный подход, заключающийся в динамических воздействиях полем давлений на систему «скважина - пласт», может быть применен для устранений осложнений, вызванных накоплением конденсата. При этом, как показано ранее, эффективность циклических динамических воздействий определяется не в отдельности значениями амплитуды А и частоты создаваемых колебаний со, а зависит от совокупного действия этих параметров, определяемого соотношением ц = Лео.

(7.26) Параметр ц характеризует интенсивность силового воздействия при колебаниях. Как установлено, при колебаниях с различными частотами и амплитудами, но при одном и том же ускорении колебаний — л наблюдается одинаковая эффективность динамического воздействия на систему. Значения г\, обусловливающие в каждом конкретном случае достижение наибольших значений эффективности, связаны с конкретными характеристиками обрабатываемой системы и должны определяться эмпирическим путем. На этой основе были проведены мероприятия по выносу накопленного конденсата путем создания многократных импульсов буферного давления, как динамическое воздействие на поток газоконденсатной смеси. Характеристики обработанных скважин, параметры циклических воздействий и результаты мероприятий приведены в табл. 7.11. Исходя из цели мероприятий, в качестве критерия эффективности были рассмотрены относительные изменения (в %) дебита газа скважин (2 = 100 а..-вл.

Сл.

и разницы между буферным и затрубным давлениями скважин Ар-100 Д Р д "~ А р " АРдо где индексы «до» и «п» означают соответственно до и после воздействия.

Таблица 7. Результаты динамических воздействий по скважинам месторождения Хара-Зиря-дениз Номер скважины 111 110 53 108 До обработки После обработки Эффективность а, тыс. м :| /сут 350 220 170 МПа 6,5 4,7 3,6 3, Р;

|ат, МПа 7,4 5,5 4,0 2, МПа 0,9 0,8 0,4 0, рс, МПа тыс. 3 м /сут 385 6,7 258 5,0 194 3,8 161 3, а» Р:ит, МПа 7,4 5,5 4,0 2, МПа 0,7 0,5 0,2 0, МПа М Па/мм 1,1 1,5 0,6 0,6 1,1 1,5 0,6 0, Дрл, а, % Др, % 10 17 14 7 22 37,5 100 При проведении мероприятия во всех случаях частота нагружения со и 1 число циклов п оставались постоянными: с = 1 мин", п - 5. о Создаваемая амплитуда давлений АрА изменялась по скважинам от 0,6 до 15 МПа. Как показывает анализ данных табл. 7.11, в результате проведенных динамических обработок наблюдалось увеличение производительности скважин по дебитам газа от 7 до 17 % при снижении (в трех скважинах из четырех) разницы между буферным и затрубным давлениями. Это свидетельствует об очищении в той или иной степени ствола скважины от накопившегося конденсата и улучшении условий подъема и притока продукции в скважинах.

7.3. АНАЛИЗ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ПРИ ДОБЫЧЕ ГАЗА И КОНДЕНСАТА В УСЛОВИЯХ НЕДОСТАТОЧНОЙ ИНФОРМАЦИИ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ МЕЖДУ СКВАЖИНАМИ ПО ДЕБИТУ ГАЗА Процесс уплотнения сетки газовых и газоконденсатных скважин с целью увеличения конечного коэффициента газоотдачи пласта является одним из актуальных вопросов при разработке газовых и газоконденсатных месторождений, особенно на поздней стадии разработки. Изучению данной проблемы посвящено множество работ, в большинстве из которых для расчета используются методы газогидродинамики. При использовании газогидродинамических методов для определения взаимодействия между работающими скважинами необходимо иметь большой объем исходной информации. Авторами для решения вышеуказанной задачи в качестве основного исходного параметра был выбран дебит газоконденсатных скважин, так как он характеризует параметры разработки и пласта. Изменение любого параметра в пласте или в призабойной зоне скважин приводит к изменению их дебита. В зависимости от коллекторских свойств пласта и процесса перераспределения давления по площади в дренируемом участке существуют зоны, в которых не наблюдается фильтрация газа к забоям скважин. Из этих зон газ не отбирается, их называют застойными. Выявление таких зон в газовых и газоконденсатных месторождениях — один из актуальных вопросов их разработки, решение которого позволяет существенно увеличить коэффициент конечной газоотдачи. Эти зоны можно выявить, только изучая взаимодействие между скважинами, в данном случае - применяя статистический анализ. В качестве критерия взаимодействия между скважинами выбирается корреляционное отношение (КО). Ниже дана оценка влияния ввода новых скважин на работу окружающих и на этой основе выявлено наличие или отсутствие застойных зон. С целью применения изложенной методики для определения корреляционного отношения рассмотрена работа группы из четырех скважин (скв. 1—4).

Предполагается, что эти скважины разрабатывают один и тот же или несколько одних и тех же горизонтов, а также то, что за рассматриваемый промежуток времени в работе всех скважин существенных изменений не произошло (в частности, не было дострелов, перестрелов и т.д.), рядом с этими скважинами не вводились в эксплуатацию новые и не ликвидировались старые. Ниже будет показано влияние выполнения или невыполнения этих условий. Взаимодействие скважин изучается по следующей методике. Сначала дебит скв. 1 принимается за выход, а дебит скв. 2, 3 и 4 — за вход. Далее строятся КО, выявляющие степень влияния совокупности скв. 2, 3 и 4 на скв. 1. После этого дебит скв. 2 принимается за выход и т.д. Расчет повторяется для всех скважин. Возможны следующие варианты результатов расчета: 1) все КО высокие (л > 0,7);

это означает, что взаимодействие между скважинами хорошее;

2) все КО низкие (л < 0,5);

в этом случае взаимодействие между скважинами отсутствует;

3) часть скважин имеет высокие КО, часть — низкие;

это означает, что данная группа разбивается на несколько отдельных групп, часть из которых характеризуется высоким уровнем взаимодействия, а часть — низким. В случае когда предположения выполняются, наличие низких значений КО может получиться вследствие сравнения скважин, эксплуатирующих разные горизонты. Влияние ввода новых скважин можно также классифицировать по изменению КО. 1. Скважина вовлекла в разработку застойную зону. В этом случае КО изменяется от низких (до ввода) к высоким (после ввода) значениям. 2. Скважина разобщила старые скважины, т.е. значение КО после ее ввода уменьшилось. 3. Скважина не внесла никаких изменений в разработку части пласта;

КО не изменилось. Физически это можно объяснить следующим образом: если ввод новой скважины увеличит КО, то это показывает, что в зоне скважин усилилось течение газа, т.е. новая скважина удачно перераспределила фильтрационные потоки в пласте. Как неудачный можно классифицировать случай 2. Случай 3 нельзя называть неудачным. Если до ввода новой скважины КО были и остались высокими, то это означает, что в районе, окруженном данной группой скважин, имеется нормальное течение газа. Объем газа, находящийся в этой части пласта, можно отобрать имеющимся фондом скважин. Если же низкие значения КО так и остались низкими, то это значит, что новая скважина попала на другой пропласток или эта часть пласта характеризуется сильной неоднородностью. Для определения взаимосвязи между скважинами по изложенной методике и выявления застойных зон в дренируемых площадях были выбраны газоконденсатные скважины Оренбургского месторождения. Скважины были разделены на участки 1~Ш (рис. 7.20). Использовались данные замеров дебитов за 1975-1980 гг. Скважины каждого участка были разбиты на несколько групп. Результаты расчета КО между скважинами приведены в табл. 7.12, на основании данных которой для каждого выделенного участка построены карты взаимодействия между скважинами по годам, а также карты взаимодействия между скважинами разных участков. На участке / в 1975 г. работали скв. 135, 141, 144, 112, 118, 115. Как пока Рис. 7.20. Схема участков расположения скважин Оренбургского газоконденсатного месторождения зывают результаты расчета, взаимодействие между ними хорошее, о чем говорят высокие КО. В 1976 г. вступили в эксплуатацию скв. 116, 119, 153, после ввода которых взаимодействие между скважинами, работавшими в 1975 г., ухудшилось (скв. 112, 118), а взаимодействие между вновь введенными скважинами улучшилось. В 1977 г. на данном участке новые скважины в эксплуатацию не вводились. Улучшилось взаимодействие скв. 112 со скважинами своей группы, а у скв. 118 связь со скважинами своей группы осталась плохой. В 1978 г. на участке / введены в эксплуатацию скв. 103, 108, 113, 133, с вводом которых ухудшилась связь у скв. 116, 119, 153 со скважинами своих групп, а у скв. 118 — улучшилась. Взаимосвязь введенных скважин со скважинами своих групп хорошая. В 1979 г. новые скважины в эксплуатацию не вводились. Ухудшилась связь у скв. 103, 144 со скважинами своих групп. У скв. 116, 119, 153 связь с другими скважинами своих групп осталась по-прежнему плохой. В 1980 г. новые скважины в эксплуатацию также не вводились. У скв. 103, 116, 119, 153 и 144 повысилось взаимодействие со скважинами своих групп. У скв. 133 попрежнему взаимодействие с другими скважинами этой же группы осталось плохим. Ухудшилось взаимодействие скв. 112 со скв. 108, 135, 115.

Таблица 7.12 Номер скважины 102 105 109 1978 г. 0,80 0,96 0,81 1979 г. 0,72 0,99 0,81 1980 г. 0,94 0,85 0,94 Номер скважины 1978 г. 0,95 0,64 0,96 1979 г. 0,54 0,99 0,96 1980 г. 0,67 0,90 0, ИЗ 108 Анализируя данные за 1975—1980 гг., установили, что между скважинами / участка существуют застойные зоны. Скважины // участка разбиты на шесть групп, определены КО каждой скважины в группах безотносительно с другими скважинами этой же группы. В 1976 г. в эксплуатации на этом участке находились скв. 102, 105, 106, 107, 109, ПО, 111, 114. Судя по КО, взаимосвязь между этими скважинами была хорошей. В 1977 г. на этом участке новые скважины в эксплуатацию не вводились. Взаимосвязь между скважинами осталась хорошей. В 1978 г. в эксплуатацию введены скв. 190, 189, 185, 183, 182, 184, 187. После ввода этих скважин в эксплуатацию взаимосвязь между скважинами, работавшими в 1976—1977 гг., осталась хорошей. Взаимосвязь скв. 107 с другими скважинами стала плохой. Хорошая связь наблюдалась между скв. 190 и 189, а также между скв. 183, 184, 187. У скв. 182 и 185 - плохая взаимосвязь с остальными скважинами, находящимися в одной группе. В 1979 г. введены в эксплуатацию новые скважины. Осталась хорошая взаимосвязь у скв. ПО, 114 со скв. 111, 189, 185. У всех остальных скважин ухудшилось взаимодействие. В 1980 г. новые скважины в эксплуатацию не вводились. Хорошая взаимосвязь осталась у скв. 102, 109, 114, 111, 183, 182 со скв. 107, 189. У скв. 105, 106, НО со скв. 190, 185, 184, 187 взаимосвязь осталась плохой. Скважины участка III разбиты на семь групп. В 1976—1977 гг. на участке работали скв. 491, 510, 509, 500, 499, 523, 508, 503, 502, 507. Взаимодействие между скважинами III участка в 1976—1977 гг. было плохим. У всех скважин было низкое КО. В 1978 г. наблюдалось хорошее взаимодействие между скв. 500, 499, 509, 510, 511, 513, 505, 507, 516, 517, 524, 525. Между остальными скважинами взаи-. мосвязь осталась плохой. В 1979 г. новые скважины в эксплуатацию не вводились. Хорошая взаимосвязь наблюдалась у скв. 500 и 502, у скв. 510, 511, 526 со скв. 505, 507, 516, 517, 524. У остальных скважин наблюдалось плохое взаимодействие. В 1980 г. новые скважины в эксплуатацию не вводились. Плохая взаимосвязь наблюдалась между скв. 502, 509, 511, 525, т.е. в 1978—1980 гг. на участке Ш между скважинами имелась застойная зона. Взаимодействие между скважинами участков I и II изучено при помощи скв. 102, 105, 109, ИЗ, 108, 112. В 1978 г. взаимосвязь между указанными скважинами по пограничным зонам хорошая (скв. 102, 109, 119, 180, 112). В 1979 г. в пограничной зоне хорошее взаимодействие наблюдалось у скв. 108, 112, 105, 109. Ухудшилось взаимодействие между скв. 102, 113, 133. В 1980 г. в пограничной зоне взаимодействие между скважинами хорошее. У скв. 133 ухудшилась взаимосвязь с другими скважинами. В этой зоне между скв. 108, 112, 115, 141, 135 выделилась одна застойная зона, другая наблюдалась между скв. 105, 109, 114, 111 и 107. При разработке газовых и газоконденсатных месторождений возникает необходимость уточнения структуры взаимодействия между скважинами. От пра. вильного решения вопросов, связанных с взаимодействием скважин, в значительной мере зависит решение следующих вопросов рациональной разработки месторождений: создание наиболее выгодной сетки размещения скважин, установление оптимального режима эксплуатации скважин, регулирование продвижения контура краевых вод, определение положения остаточных «целиков» газа, размещение нагнетательных скважин, наблюдение за эффектом интерференции первых скважин, пробуренных на новый газоносный пласт. Для решения указанной задачи применяется метод, обладающий определенными преимуществами по сравнению с методом группового учета аргу ментов (МГУА), основанный на идее эвристической самоорганизации математической модели. В качестве входных и выходных переменных использовались месячные дебиты газа скв. 4, 44, 47, 76, 96 месторождения Газли (горизонт IX). В результате обработки промысловых данных за три года эксплуатации месторождения были получены модели следующих видов (1 — скв. 4, 2 - скв. 44, 3 - скв. 47, 4 - скв. 76, 5 - скв. 96):

,.0,5 „0, з - 21 4 10 2 Ц 0, 5 1 2 ^,->0,25 ^ i>1J «-l *i _0,25„ 0,25 „0,25 ' «• У* V-Ъ У | Уз <2з = Q3 ( Q,. Q 2. Q 4 - Q 5 ) ;

Q 3 = о, 24 • io~ 2 Q° 2 1 5 Q 0 /Q 0 5 / 1 5 + о, 35 • Ю" 3 <2 2 °- 7 5 &°' и ;

„0,5 „0,5 „0,25 „0, ar Q = '4(2| / / -, 0, 2 5 л 0,. r, f.

Qi +Д0Ц n 0, 2 5 л 0,25 л 0,, 2 8 2, 6 •1 7, <2з 0. + o,5 0,25 0,

5,2;

4,8;

4,4;

5,7 %. Коэффициент корреляции К многомерных зависимостей, полученные с помощью МГУА, для пяти моделей таковы: для скв. 4 - Q 4 = Q 4 ( Q 4 4, (1„, Q7a, Q 9 ( i );

К = 0,61;

для скв. 44 - Ом = Q 4 4 (Q 4, Q 4 7, Q 7 ( i, Q % );

X - 0,78;

для скв. 47 - Q 4 7 = Q 4 7 (QA, Q 4 4, Q7a,Qmi);

K = 0,9;

для скв. 76 - Q 7(i = Q1(i (Q 4, Qu, Q 4 7, (2%);

К - 0,89;

для скв. 96 - Ом = Qge (Q 4, Q «. Q.v, Qn)>K = °-83Полученные результаты показывают, что корреляционная зависимость между дебитами скв. 4 и остальных скважин ниже, чем у других. Кроме того, модель, описывающая дебиты скв. 4 в функции дебитов остальных, имеет погрешность в 2 раза большую, чем у других моделей. Это, по-видимому, объясняется наличием области, обладающей начальным градиентом давления, или другими факторами, характеризующими окрестности скв. 4. Известно, что система скважин подвержена внешним воздействиям — возмущениям дебитов. Время прохождения возмущения между скважинами характеризует свойства пластов между ними. В силу нелинейности зависимости между дебитами скважин для оценки времени запаздывания, обусловленного, например, начальным градиентом дав ления пласта месторождения Газли, была применена математическая модель нелинейных взаимокорреляционных функций, позволяющая, в отличие от дисперсных функций, оценить не только величину корреляционной связи, но и время. Оценочные расчеты показали, что между дебитами скважин имеет место время «запаздывания»;

так, дебит скв. 4 «запаздывает» по сравнению с дебитом скв. 96 на 5 мес, взаимокорреляционная функция R при этом запаздывании составляет -0,65, а без запаздывания R = 0,25. Дебит скв. 4 «запаздывает» по сравнению с дебитом скв. 44 на 6 мес R = -0,63 и R = 0,36 соответственно. Дебит скв. 4 «запаздывает» по сравнению с дебитом скв. 47 на 6 мес R = -0,61 и R = 0,09 соответственно. Дебит скв. 4 «опережает» дебит скв. 76 на 2 мес R = = -0,53 и R = -0,36 соответственно. Для выяснения влияния времени разработки на взаимодействие скважин весь имеющийся период разработки был разбит на три интервала: I интервал — 1974 г., II — 1975 г. и III — 1976 г. В границах указанных интервалов по описанному методу МГУА получены модели дебитов скв. 44 и 47. Скв. 44:

tx = 1974 г.

0м = 1,8-ИГ2 Qf/Qf 5 ;

К = 0,80;

2.

1975 г. =1,5-10 2 Q™ - 0,76 • l25;

К - 0, 6 3 ;

3. t 3 = 1976 г.

Скв. 47: 1. U = 1974 г.

Qn =9,2 - 0,82;

Таблица 7. X, - 0,82 Й47 9818 10802 10236 8402 8760 9084 11005 10680 9794 10500 11470 Кг = 0,81 Погрешность, % 50, 39, 00, 42, 37, 86,2 39, 10,7 16, 0,07 17,6 10, 5 q, = ll, с« 9322 10370 10236 8759 9091 10248 10566 9529 9958 10508 9446 Qn 8249 7905 8572 9162 8850 8402 9083 8660 8711 8880 9148 с« 8423 8942 7932 8644 9049 8924 8817 8820 8523 9087 8716 Погрешность, % 21, 13,1 74, 56, 22, 62, 29, 18, 32,1 23, 47, 10, «ср = 4 - П р и м е ч а н и е. Q' - расчетные значения, Q" - замеренные.

2. t2 = 1975 г.

Q 4 7 = 10,4 • 10 2 Q^ 5 Q 4 o Va44 26 Q7°6 25 ;

K 3. t3 = 1976 r.

Q 47 = 48,5-КГ Q4°f a ^ a ", ;

;

* = 0,83. Результаты расчетов и погрешности для скв. 47 приводятся в табл. 7.13. Из анализов результатов видно, что для этой скважины коэффициенты множественной корреляции в различные моменты разработки имеют разные значения, т.е. произошло изменение степени связи скв. 47 с остальными. Указанный факт можно объяснить тем, что за рассмотренный период разработки скв. 44 попала в зону газоводяного контакта, и неравномерность фронта вод привела к изменению газодинамической связи рассматриваемой скважины с соседними. Проведенные исследования показали, что по небольшому массиву промысловой информации можно выявлять наличие газогидродинамической связи между скважинами, а также время запаздывания взаимодействия между этими скважинами.

ВЛИЯНИЕ УПЛОТНЕНИЯ СЕТКИ СКВАЖИН НА ИХ ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ Корреляционное отношение как статистический критерий взаимодействия скважин наряду со многими достоинствами имеет один существенный недостаток. Диагностирование застойных зон с его помощью представляет собой довольно сложную и в некоторых случаях эвристическую процедуру, требующую большого объема исходной информации. КО должно применяться только в комплексе с геолого-геофизическим анализом выделяемых «предположительно застойных» зон. Однако на практике иногда приходится проводить исследования при малом объеме исходной информации, что делает затруднительным использование КО. В настоящем разделе рассмотрена методика определения влияния уплотнения сетки скважин на добычу газа при малом объеме исходной информации. Традиционные методы в этом случае дают искаженные, часто неверные результаты. Рассмотрим теоретические основы нахождения статистической зависимости между переменными, представленными выборками малого объема. Предположим, что имеются две переменные - х и у и эти переменные представлены в категоризированном виде, т.е. наблюдения по ним представлены в виде частот наблюдений, попавших в некоторые категории или классы. Преимущество такого подхода заключается в том, что он позволяет проводить обработку параметров, которые невозможно представить численно. Такие параметры называются качественными. К ним относятся, например, влияние уплотнения, эффективность геолого-технических мероприятий и многие другие. Ограниченность информации в данном случае заключается в следующем: 1) переменные характеризуются не количественно, а только категоризацией или классами;

2) не имеется никакой информации о виде распределения;

3) рассматриваются непараметрические задачи и др. Таблица 7. X У\ «II « Уг П,2 « Ус Пи Пь ni « Х\ Хг V Пг mi пл т тс Пг п Предположим, что рассматриваемые переменные классифицированы на две или более категорий. Запишем таблицу г х с в следующем виде (табл. 7.14). Коэффициент связи в этом случае будет выражаться формулой (7.27) „,.„./„ Если выполняется гипотеза о независимости, то величина коэффициента связи асимптотически имеет х2-распределение с числом степеней свободы (г - 1)(с - 1) и независимость оценивается соответственно по сравнению коэффициента связи с критическими значениями х„. Сама величина х2 не очень подходит в качестве меры связи, так как верхняя граница х2 стремится к бесконечности при возрастании п. Введем коэффициент сопряженности Пирсона:

1/ Р= (7.28) Известно, что 0 < Р < 1, но не имеет одно и то же значение для всех случаев верхнего предела. Это означает, что даже при полной связи Р зависит от числа строк и столбцов в табл. 7.14. Поэтому вводится еще один коэффициент связи:

\'/ -,1/ (7.29) Модификацией критерия Г является критерий С:

/ (7.30) Для квадратной таблицы С = Т, в остальных случаях С > Т. Исходя из приведенной методики, было оценено влияние уплотнения сетки скважин Оренбургского месторождения на добычу газа. Как уже было отмечено в предыдущем разделе, основное уплотнение было проведено в 1978 г. Исходные данные, в частности дебиты газа по всем трем участкам, были разбиты на отдельные классы и сведены в таблицу сопряженности. В качестве переменной у был взят дебит газа, в качестве х - уплотнение сетки. Причем у разбивался на много классов, а х - на щ до уплотнения и после уплотнения. Было рассмотрено несколько вариантов по х. 1. Периоды до и после уплотнения составили 3 мес. Дебит газа был разбит на шесть групп, исходные данные приведены ниже. у, тыс. м3 0,5-1 1-1,5 1,5-2 2-2,5 2,5-3 3-3, х до уплотнения х после уплотнения 1 5 8 2 1 В результате расчета были получены следующие значения критериев связи: х = 4,79;

Р = 0,260;

С = 0,130 и Т = 0,27. Табличное значение х 2 с пятью степенями свободы и уровнем значимости а = 0,05 будет х^ 0 5.5 = 11,07;

так как * 2 < хо,о5;

5> то переменные х и у признаются независимыми. Это подтверждает ся также низкими значениями коэффициентов Р, С и Т. 2. Исследовалось влияние уплотнения за периоды по 6 мес до и после уплотнения. Исходные данные приведены ниже. у, тыс. м3 х до уплотнения х после уплотнения <1 0 2 1-2 2 2 2-3 4 2 3-4 5 9 4-5 7 26 >5 3 В результате расчета были получены следующие значения коэффициентов связи: х 2 < Хо|О5;

5, переменные х и у признаются независимыми. Значения Р, С и Т также низкие. 3. Рассматривались периоды по 9 мес до и после уплотнения. Исходные данные приведены ниже. у, тыс. м3 х до уплотнения х после уплотнения у, тыс. м х до уплотнения х после уплотнения <3 2 3 5-5,5 1 4 3-3,5 1 0 2 5,5-6 3,5-4 1 8 6-6,5 3 4-4,5 2 6,5-7 3 4,5-5 2 5 >7 3 В результате расчета были получены следующие значения коэффициентов: х 2 = 5,72;

Р = 0,31;

С = 0,19;

Т = 0,33;

х 0 5 ;

! ) = 16,92. Так как х 2 < xg05.,,, то переменные х и у признаются независимыми. 4. Исследовались периоды по 1 году до и после уплотнения. Исходные данные приведены ниже. у, тыс. м3 л: до уплотнения х после уплотнения х <6 6-7 3 4 7-8 8-9 4 5 9-10 10-11 2 1 >11 1 В результате расчета были получены следующие значения коэффициентов: = 3,23;

Р = 0,22;

С=0,14;

Т = 0,22;

xg,05;

(i = 14,07. Так как х 2 < х05.г>) то признаки х и у признаются независимыми. Итак, для рассматриваемых скважин в целом по всем трем участкам ввод новых скважин не повлиял на дебит группы в целом. Рассмотрим влияние уплотнения на дебит газа отдельных скважин. Исследовался период 12 мес до уплотнения и 12 мес после него. Участок I. Исходные данные по скв. 112, 115, 118, 119, 135, 141, 144 приведены ниже. у, тыс. м х до уплотнения х после уплотнения Скв. <0,85 2 0,85-0,9 10 >0,9 0 Скв. 115 у, тыс. м3 х до уплотнения х после уплотнения Скв. 118 у, тыс. м3 х до уплотнения х после уплотнения Скв. 119 у, тыс. м3 х до уплотнения х после уплотнения Скв. 135 у, тыс. м3 а: до уплотнения х после уплотнения <0,7 2 10 <0,17 8 4 <0,75 5 9 <0,5 6 1 0,7-0,75 5 1 0,17-0,19 0 2 0,75-0,8 3 1 0,55-0,6 >0,75 5 1 >0,19 4 6 >0,8 4 2 0,6-0,65 2 5 >0,65 2 Скв. 141 у, тыс. м 3 <0,5 0,5-0,6 >0,6 х до уплотнения 7 3 2 х после уплотнения 4 3 5 Скв. 144 у, тыс. м 3 <0,5 0,5-0,6 >0,6 х до уплотнения 5 3 4 х после уплотнения 5 1 6 Результаты расчета сведены в табл. 7.15, из которой видно, что ввод новых скважин повлиял на дебит газовых скв. 115 и 118. Для них выполняется условие х 2 <х 2, значения Р, С и Г достаточно высоки. Участок П. Исходные данные по скв. 102, 105, 106, 107, 109, НО, 114 приведены ниже.

Скв. 102 у, тыс. м3 х до уплотнения х после уплотнения Скв. 105 у, тыс. м3 х до уплотнения х после уплотнения Скв. 106 у, тыс. м 3 х до уплотнения х после уплотнения Скв. 107 у, тыс. м 3 х до уплотнения х после уплотнения Скв. 109 у, тыс. м3 х до уплотнения х после уплотнения Скв. 110 у, тыс. м3 х до уплотнения х после уплотнения Скв. 114 у, тыс. м3 х до уплотнения х после уплотнения <0,9 1 5 6 <0,76 2 2 <0,75 8 12 <0,7 2 7 <0,94 4 9 <0,77 2 3 <0,7 3 3 0,9-0,95 3 0,76-0,81 4 4 >0,75 4 0 >0,7 10 5 >0,94 8 3 0,77-0,85 8 5 0,7-0,75 4 5 >0,85 2 4 >0,75 5 4 >0,95 6 2 0,81-0,85 2 1 >0,85 4 0, Таблица 7.15 Номер скважины 141 144 135 115 119 118 112 2,10 1,40 6,57 10,67 2,81 3,73 17, р с 0,25 0,20 0,40 0,56 0,29 0,33 0,72 Таблица 7. т 03, 0,24 0,52 0,67 0,34 0,39 0, Число степеней свободы 2 2 3 2 2 2 „2 0, 0,28 0,23 0,46 0,55 0,32 0,37 0, 5,99 5,99 7,81 5,99 5,99 5,99 5, Номер скважины 105 102 109 ПО 114 „ р г т 0,11 0,54 0,42 0,25 0,10 0, Число степеней свободы 3 2 1 2 2 „2 0, 0,29 7 4,20 1,56 0,22 4, 0,11 0,47 0,38 0,25 0,10 0, 0,08 0,45 0,42 0,21 0,08 0, 7,81 5,99 3,84 5,99 5,99 3, Результаты расчета сведены в табл. 7.16. Как следует из этой таблицы, для большинства скважин выполняется условие х2 > х 0, (скв. 102, 103, 106), что говорит о влиянии уплотнения на дебит газа в этих скважинах, однако значения Р, С и Т не очень высоки. Участок III. Исходные данные по скв. 499, 500, 502, 503, 508, 509, 523 приведены ниже.

Скв. 499 у, тыс. M J х до уплотнения х после уплотнения Скв. 500 у, тыс. м 3 х до уплотнения х после уплотнения <0,75 9 2 <0,75 1 11 >0,75 3 10 >0,75 11 1 >0,6 5 9 >0,35 2 8 >0,6 2 8 >0,7 1 7 >0,7 1 Скв. 502 3 у, тыс. м х до уплотнения х после уплотнения Скв. 503 у, тыс. м 3 х до уплотнения х после уплотнения <0,6 7 <0,35 10 Скв. 508 у, тыс. м 3 х до уплотнения х после уплотнения Скв. 509 ! у, тыс. м л: до уплотнения х после уплотнения Скв. 523 у, тыс. м 3 х до уплотнения х после уплотнения <0,6 10 4 <0,7 11 <0,7 11 Т а б л и ц а 7.17 Номер скважины 509 500 499 508 6,75 16,67 8,22 6,17 0,47 0,64 0,50 0,45 0,53 0,83 0,58 0,51 0,53 0,83 0,53 0,51 Номер скважины 503 502 523 3,84. 6,17 2,74 16,67 0,45 0,32 0,64 0,51 0,34 0,83 0,51 0,34 0, Примечание. Число степеней свободы - 1, 0, Результаты расчета сведены в табл. 7.17;

для всех скважин, кроме скв. 502, выполняется условие х > х 2 Однако наиболее высокий уровень ввода на блюдается только у двух скважин — скв. 500 и 523. Из приведенного анализа следует, что хотя для большинства скважин характерно влияние уплотнения сетки на изменение их дебита, однако уровень этой связи невысокий, и в целом по всем трем участкам отмечается отсутствие связи между уплотнением и изменением дебита газа. Такой вывод хорошо согласуется с результатами, приведенными в предыдущем разделе. Из анализа КО следует, что в целом по большинству скважин уплотнение приводит к незначительному изменению дебита. Совпадение данного результата с КО наблюдается для скв.: 118, 115 (участок I), 102, 109 (участок II) и 509, 500, 523, 503 (участок III). Было рассмотрено влияние уплотнения сетки скважины на добычу газа в случае, когда имелся небольшой исходный массив данных. Применение корреляционного отношения относится к более высокому уровню исследования, однако, как уже отмечалось, оно позволяет проводить лишь ретроспективный анализ, кроме того, дает только общую картину взаимодействия. Лишен этих недостатков, как представляется, частотный, спектральный анализ временных рядов дебитов скважин. Теоретические предпосылки спектрального анализа заключаются в следующем. Пусть задан временной ряд наблюдений какой-либо переменной J. Это могут быть месячные дебиты газа, конденсата и др. Известно, что любую функцию, удовлетворяющую условиям Дирихле, можно разложить в ряд Фурье.

N j N J = У а,sin jx + - b., + У а, cos jx.

y=i (7.31) ' J= i ' Формула (7.31) — дискретный ряд Фурье. Здесь а, и bj — коэффициенты синусо- и косинусоидальных компонентов ряда a j = I J, = А 0 + jxdt;

bj=j] J(t)cosjxdt.

(7.32) Чаще всего пользуются другим видом формулы Фурье: (7.33) где Aj — амплитуда j-Pi компоненты;

со, — угловая частота с амплитудой Л,. Коэффициенты Л, обладают тем свойством, что сумма их квадратов равна выборочной дисперсии исходного ряда, т.е. каждая Aj представляет собой вклад j-vi частотной составляющей в общую дисперсию процесса. Однако формулы (7.31) и (7.33) имеют несколько существенных недостатков. 1. Отдельные вклады рассчитываются только на отдельных дискретных частотах, т.е. мы не знаем, какой вклад имеет частотная составляющая с частотой ш, < со < со,. 2. Частоты гармонических компонент в основном не кратны одной основной частоте, как предполагается в формулах (7.31) и (7.33). Указанные недостатки устраняются применением спектральных функций [97]:

'[^J (7.34) Формула (7.34) позволяет выделять основные частотные полосы, которым соответствуют пики на графике Gy(ai) - со. Выделение основных частотных полос — ценное практическое приложение формулы (7.34). Количество основных пиков позволяет судить о процессах, происходящих в исследуемых объектах. Не менее важны с практической точки зрения совместные спектральные характеристики. Взаимоспектральная функция выражается в виде '[ ][^] (7.35) Здесь Gxy — частотный аналог взаимокорреляционной функции. С помощью формул (7.34) и (7.35) рассчитываются функция когерентности ° * * » в с м! Ю ) п- 1 ;

амплитудно-частотная характеристика Я(со) = С1у(со)/С,(со);

фазовая характеристика (736) (7.37) ЧЩ т = 0(ю)/2я/.

Pages:     | 1 |   ...   | 9 | 10 || 12 | 13 |   ...   | 15 |



© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.