WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Министерство транспорта России Федеральная служба морского флота Дальневосточная государственная морская академия имени адмирала Г.И.Невельского Кафедра ”Управление судном” ОЦЕНКА ОСТОЙЧИВОСТИ СУДНА С

ГЕНЕРАЛЬНЫМ ГРУЗОМ Методические указания к выполнению лабораторной работы по технологии перевозки грузов Специальность 2402 Составил В.Г. Минеев Владивосток 1997 Позиция № 73 в плане издания методической литературы 1996 года Рецензент: Е.И. Жуков Составил Владимир Григорьевич Минеев Оценка остойчивости судна с генеральным грузом Методические указания 1,1 уч.-изд. л. Тираж 150 экз. Формат 60 84 1/16 Заказ Отпечатано в типографии ДВГМА им. адм. Г.И.Невельского Владивосток, 59, ул. Верхнепортовая, 50а Компьютерный набор — В.Г. Минеев Компьютерная верстка и графика — С.В. Коркишко ОЦЕНКА ОСТОЙЧИВОСТИ СУДНА С ГЕНЕРАЛЬНЫМ ГРУЗОМ 3 Оглавление Введение 1. Задание лабораторной работы 2. Начальная метацентрическая высота без поправки на влияние свободных поверхностей жидких грузов 3. Исправленная начальная метацентрическая высота. Нормирование и контроль значений 4. Диаграммы статической и динамической остойчивости и их графический контроль 4 5. Контроль соответствия параметров ДСО требованиям Регистра 12 6. Критерий погоды 6.1. Требования Регистра...................... 6.2. Кренящий момент от давления ветра............. 6.3. Условная расчетная амплитуда качки............. 6.4. Опрокидывающий момент................... 7. Критерий ускорения Литература 13 13 13 14 16 18 Copyright c 1998 ДВГМА Минеев В.Г.

4 ОЦЕНКА ОСТОЙЧИВОСТИ СУДНА С ГЕНЕРАЛЬНЫМ ГРУЗОМ Введение Лабораторная работа предусматривает выполнение расчета параметров и оценку остойчивости судна с генеральным грузом при наличии диаграммы статической остойчивости и является идентичной части практического расчета остойчивости, производимого на судах грузовыми помощниками капитана.

1.

Задание лабораторной работы Для судна и варианта, использованных в предыдущей лабораторной работе по определению количества груза по посадке [1], при загрузке, соответствующей большей средней осадке, необходимо выполнить следующее: 1) вычислить исправленную метацентрическую высоту h, приняв положение аппликаты центра тяжести судна Zg, превышающее среднюю осадку dср судна на: 2,4 м при dср < 4, 00 м, 2,0 м при 4, 01 < dср < 4, 50 м, 1,7 м при dср > 4, 51 м;

2) начертить диаграмму статической остойчивости судна произвольной формы, соответствующую найденному значению h;

3) рассчитать и построить диаграмму динамической остойчивости, согласовать ее с диаграммой статической остойчивости;

4) выбрать и установить для рассматриваемого судна значения критериев его остойчивости;

5) рассчитать параметры остойчивости судна, соответствующие выбранным критериям;

6) вычертить сводную таблицу критериев и параметров остойчивости, изображенную на рис. 1, заполнить ее, сделать выводы относительно действительной остойчивости, характеризуемой представленными диаграммами. Некоторые теоретические положения и вся информация из судовой Copyright c 1998 ДВГМА Минеев В.Г.

ОЦЕНКА ОСТОЙЧИВОСТИ СУДНА С ГЕНЕРАЛЬНЫМ ГРУЗОМ 5 документации, необходимые для лучшего понимания и проведения требуемых расчетов, а также рекомендации по выбору исходных данных для них приведены в соответствующих разделах методических указаний.

Обозначение критерия и параметра Параметры и критерии остойчивости Нормируемое значение (критерий для судна) h.?..... К Расчетное значение (параметр) Рис. 1. Вид сводной таблицы критериев и параметров остойчивости 2.

Начальная метацентрическая высота без поправки на влияние свободных поверхностей жидких грузов Начальная метацентрическая высота без поправки на влияние свободных поверхностей жидких грузов h0 определяется по одной из формул: h0 = Zm Zg, h0 = r a = r (Zg Zc ).

Значения аппликаты метацентра Zm, центра величины Zc и метацентрического радиуса r снимаются с кривых элементов теоретического чертежа (КЭТЧ) в зависимости от водоизмещения или средней осадки. Вместо КЭТЧ могут быть использованы так называемые гидростатические таблицы (табличная форма представления КЭТЧ). В рассматриваемой лабораторной работе используется чертеж с КЭТЧ судна, принятого в работе по определению количества груза по посадке судна [1]. Copyright c 1998 ДВГМА Минеев В.Г.

6 ОЦЕНКА ОСТОЙЧИВОСТИ СУДНА С ГЕНЕРАЛЬНЫМ ГРУЗОМ 3.

Исправленная начальная метацентрическая высота. Нормирование и контроль значений Ввиду наличия на судне жидких грузов, его действительная начальная (или на малых углах крена) остойчивость характеризуется исправленной метацентрической высотой h, а не h0 : h = h0 h, м, где h – поправка на влияние свободных поверхностей жидких грузов, рассчитываемая по формуле h = Здесь mh, м.

– водоизмещение судна, т.

mh – общая поправка от влияния всех учитываемых цистерн;

Значения поправок mh, тм, вычисляются проектантом судна по специальным правилам для каждой цистерны и приводятся в Информации об остойчивости для капитана. При расчете общей поправки, согласно Правилам Регистра судоходства РФ [2] и ранее изданным, учитываются только цистерны, удовлетворяющие условию: |mh| < |min |, где min – водоизмещение, соответствующее варианту минимальной загрузки судна, возможной в эксплуатации, и нормируемое Регистром. Расчет общей поправки производится суммированием поправок всех заполненных и учитываемых цистерн либо регламентируется проектантом (российским или иностранным) с указанием конкретного значения поправки для какого-либо вида загрузки судна. Например: для судов типа ”Влас Ничков” Информация об остойчивости дает: mh = 1418 тм при наличии балласта на судне и mh = 145 тм – при его отсутствии, а для т/х ”Варнемюнде” при всех случаях загрузки его Информация приводит значение mh = 1477 тм. Как видно, для обоих типов судов документы рекомендуют принимать наибольшую из возможных поправок h без учета действительного Copyright c 1998 ДВГМА Минеев В.Г.

ОЦЕНКА ОСТОЙЧИВОСТИ СУДНА С ГЕНЕРАЛЬНЫМ ГРУЗОМ 7 наличия свободных поверхностей жидких грузов, что даёт ошибку в безопасную сторону. Такой упрощенный и поэтому приближенный подход к учету свободных поверхностей приводит к некоторому недоиспользованию грузоподъемности судна, по сравнению с точным способом, принимающим в расчет только используемые цистерны. Исправленная метацентрическая высота может быть вычислена другим, равнозначным указанному выше, способом по формуле: h = Zm Zg, где Zg = Mz + Здесь Zg – возвышение Ц.Т. судна над основной плоскостью с учетом влияния свободных поверхностей жидких грузов;

Mz = Pi · Zi = · Zg, тм – суммарный статический момент статей нагрузки судна относительно основной плоскости. В рассматриваемой лабораторной работе необходимо принять: mh = 165 тм для судна без балласта;

mh = 1072 тм для судна с балластом. Рассчитанное значение исправленной начальной метацентрической высоты должно быть проконтролировано сравнением с соответствующим назначению судна и виду его груза значением h, нормированным Регистром или специальным приказом судовладельца и называемым критерием. Нормируемые Правилами [2] для различных сухогрузных судов и их нагрузок значения исправленной начальной метацентрической высоты следующие: 1. h > 0 м – для всех судов, при всех вариантах нагрузки, за исключением судна порожнем;

2. h > (0, 05 0, 15) м – для лесовозов с лесным грузом в трюмах и на палубе, в зависимости от количества запасов;

3. h > 0, 20 м – для накатных судов с грузом и для контейнеровозов с контейнерами, без учета обледенения;

4. h > 0, 30 м – для судов с зерновым грузом;

5. h > 0, 50 м – для нерыболовных судов длиной менее 20 м при всех Copyright c 1998 ДВГМА Минеев В.Г.

mh.

8 ОЦЕНКА ОСТОЙЧИВОСТИ СУДНА С ГЕНЕРАЛЬНЫМ ГРУЗОМ вариантах нагрузки, за исключением судна порожнем. С целью обеспечения безаварийной эксплуатации судов, Управлением безопасности мореплавания АО ”ДВМП” в последнее время ежегодно издается распоряжение, согласно которому ”... для всех судов, перевозящих лесные грузы на верхней палубе, минимальное значение метацентрической высоты должно быть не менее 30 см с оптимальным дифферентом на корму в пределах 0,5 м.” 4.

Диаграммы статической и динамической остойчивости и их графический контроль Остойчивость судна на больших углах крена характеризуются диаграммами статической (ДСО) и динамической остойчивости (ДДО), представляющими зависимость плеч статической l и динамической lg остойчивости от угла крена. Плечо статической остойчивости l в общем виде определяется выражением l = lф lв, где lф – плечо остойчивости формы, а lв – плечо остойчивости веса. Последнее вычисляется по формуле lв = (Zg Zc ) · sin = a · sin, где Zg и Zc – аппликаты центра тяжести и центра величины судна (см. рис. 2а). Плечи остойчивости формы в зависимости от объемного водоизмещения приводятся в Информации об остойчивости в виде нескольких кривых, соответствующих углам крена судна 10, 12, 20, 30, 40, 50, 60, 70, 80 градусов. Вместо плеч формы очень часто проектантом судна используются плечи пантокарен lp, рассчитанные с помощью специального прибора для измерения площадей шпангоутов при наклонении судна вокруг произвольно выбранной точки полюса P. В этом случае плечи статической остойчивости определяются по формулам, приведенным на рис. 2б и 2в. Copyright c 1998 ДВГМА Минеев В.Г.

ОЦЕНКА ОСТОЙЧИВОСТИ СУДНА С ГЕНЕРАЛЬНЫМ ГРУЗОМ 9 Плечо динамической остойчивости определяется как интеграл, имеющий общий вид: ld = l d.

Оно отражает площадь диаграммы статической остойчивости от 0 градусов до угла крена и рассчитывается интегрированием в табличной форме диаграммы статической остойчивости. Весь расчет плеч диаграмм статической и динамической остойчивости обычно производят в табличной форме. Фрагмент одной из таких таблиц с примером расчета плеч динамической остойчивости приведен под рис. 3 (см. табл. 1), где представлены соответствующие примеру диаграммы статической и динамической остойчивости судна N. В лабораторной работе необходимо построить диаграммы и выполнить расчет плеч динамической остойчивости аналогично этим рисунку и фрагменту, на одном листе. Масштаб плеч выбрать таким, чтобы он был кратен 10. Условную расчетную амплитуду бортовой качки r определяют и наносят на диаграмму позже при расчете критерия погоды. Во вторую строку табл. 1 необходимо занести значения плеч статической остойчивости, снятых с произвольно вычерченной ДСО, а в третьей и четвертой строках рассчитать плечи динамической остойчивости по формуле: ld = · l, 20 где – шаг угла крена, принятый для ДСО, в радианах;

l – интегральная сумма значений плеч статической остойчивости.

Эта сумма для первого расчетного угла крена равна значению его плеча статической остойчивости, для других углов она определяется сложением трех ”примыкающих” к надлежащему месту записи искомой суммы значений предыдущей суммы и плеч согласно направлению стрелок, как показано в табл. 1. Графический контроль ДСО проводят с помощью начальной метацентрической высоты h. В данной лабораторной работе выполняется обратная задача – построение ДСО по известной h, поэтому в ней необходимо произвести только контроль ДДО. Copyright c 1998 ДВГМА Минеев В.Г.

10 ОЦЕНКА ОСТОЙЧИВОСТИ СУДНА С ГЕНЕРАЛЬНЫМ ГРУЗОМ GK = l CN = lф Cn = lв lв = (Zg Zc ) sin GK = l;

CN = lф ;

ZP = 0;

Z P > Zg ;

P N = n1 K = = n1 N = lP ;

l = lP + Gn1 ;

l = lP (Zg ZP ) sin GK = l CN = lф Zp = 0;

lP = P N l = lP P n l = lP Zg sin Рис. 2. Плечи статической остойчивости Copyright c 1998 ДВГМА Минеев В.Г.

ОЦЕНКА ОСТОЙЧИВОСТИ СУДНА С ГЕНЕРАЛЬНЫМ ГРУЗОМ Рис. 3. Диаграммы остойчивости Расчет плеч динамической остойчивости, град lст, м Таблица 70 0,152 3,030 0,26 80 0,053 3,225 0, 10 0,108 0,108 0, 20 0,209 0,425 0, 30 0,277 0,911 0, 40 0,308 1,496 0, 50 0,295 2,099 0, 60 0,242 2,636 0, lст ld, м Графический контроль ДДО основан на приведенной выше интегральной зависимости плеч динамической и статической остойчивости. Правильно рассчитанные и построенные диаграммы должны удовлетворять следующим условиям. 1. Точки экстремальных (максимума или минимума) значений ДСО соответствуют (т.е. лежат на одной вертикали) точкам перегиба ДДО. Copyright c 1998 ДВГМА Минеев В.Г.

12 ОЦЕНКА ОСТОЙЧИВОСТИ СУДНА С ГЕНЕРАЛЬНЫМ ГРУЗОМ 2. Точки экстремальных значений ДДО соответствуют точкам, при которых ДСО пересекает ось абсцисс: точка О ( = 0 градусов) является минимумом ДДО при h > 0 и максимумом при h < 0, точка заката ДСО соответствует максимуму ДДО. Если этого нет, значит в расчете или построении ДДО допущены ошибки.

5.

Контроль соответствия параметров ДСО требованиям Регистра Диаграмма статической остойчивости полностью характеризует остойчивость судна на малых и больших углах крена. Поэтому Регистр [2] предьявляет к ней следующие общие (дополнительные зависят от типа судна) требования: — угол крена m, соответствующий максимуму ДСО, должен быть не менее 30 ;

— максимальное плечо ДСО lmax при угле m должно быть не менее 0, 25 м для судов с L < 80 м, и не менее 0, 20 м для судов с L > 105 м. При промежуточной длине судна величина lmax определяется линейной интерполяцией;

— угол заката диаграммы зак должен быть не менее 60. Судно обязано удовлетворять этим требованиям при учете в ДСО поправки на свободные поверхности, а также при условии L > 20 м и В /D < 2, где B и D – ширина и высота борта судна, соответственно. Судам, не удовлетворяющим требованиям по углу заката диаграммы вследствие её обрыва при угле заливания, может быть разрешено плавание лишь как для судов ограниченного района плавания I или II. На рис. 3 показан такой случай, здесь угол заливания равен 53.

Copyright c 1998 ДВГМА Минеев В.Г.

ОЦЕНКА ОСТОЙЧИВОСТИ СУДНА С ГЕНЕРАЛЬНЫМ ГРУЗОМ 6.

6.1.

Критерий погоды Требования Регистра Наряду с нормированием параметров остойчивости, рассмотренных выше, Регистр [2] требует, чтобы остойчивость судов неограниченного и ограниченного районов плавания I и II удовлетворяла критерию погоды К, а именно: Mс lопр K= = > 1, 00. Mv lv Здесь Mc – минимальное значение условного расчетного кренящего момента, опрокидывающего судно (упрощенно – опрокидывающий момент), определенное с учетом бортовой качки;

Mv – динамически приложенный условный расчетный кренящий момент от давления ветра, принимаемый постоянным за весь период наклонения судна;

lопр, lv – плечи опрокидывающего и ветрового моментов, соответственно.

6.2.

Кренящий момент от давления ветра Значение условного расчетного кренящего момента Mv, в кH м, принимается постоянным за весь период накренения судна и определяется по формуле : Mv = рv · Av · Z, где рv – условное расчетное давление ветра, Пa;

Av – площадь парусности, м 2 ;

Z – плечо парусности, или отстояние центра парусности от плоскости действующей ватерлинии, м. Давление ветра нормируется Регистром в зависимости от района плавания и плеча парусности (см. табл. 2). Для контейнеровозов – судов, специально оборудованных для перевозки грузов в контейнерах международного стандарта, величина давления рv принимается равной 0,6 от значений табл. 2. Copyright c 1998 ДВГМА Минеев В.Г.

14 ОЦЕНКА ОСТОЙЧИВОСТИ СУДНА С ГЕНЕРАЛЬНЫМ ГРУЗОМ Таблица 2 Давление ветра рv, Пa, для судов неограниченного плавания Z, м рv, Пa 1,0 706 2,0 863 2,5 922 3,0 971 3,5 1010 4,0 1049 4,5 1079 5,0 1108 5,5 1138 6,0 1167 6,5 1196 7,0 и более Площадь парусности для действующей ватерлинии и соответствующее ей плечо на практике определяются по графикам или таблицам из Информации об остойчивости. В лабораторной работе их необходимо рассчитать, так как заданы они только для средней осадки dср = 4, 80 м (см. первую строку табл. 3). Расчет произвести в идентичной таблице. Расчет площади и плеча парусности Наименование Парусность при средней осадке dср = 4, 80 м Изменение парусности при изменении осадки d = ±?? м Парусность при заданной осадке dср = ?? Таблица Возвышение цен- Статический Площадь тра парусности над момент, Av, м 2 ОП, Zоп, м MZоп, м 3 870 ±?? ?? 7,05 ?? ?? 6133,5 ±?? ??

6.3.

Условная расчетная амплитуда качки В соответствии с рекомендациями [2], значение амплитуды качки, учитываемой при определении опрокидывающего момента, рассчитывается по формулам: 1r = X1 · X2 · Y, 2r = k · 1r, где 1r – амплитуда качки ( условная расчетная ) судна с круглой скулой, не снабженного скуловыми или брусковым килями, град;

2r – амплитуда качки судна со скуловыми килями или брусковым килем, или с тем и с другим вместе, град;

Copyright c 1998 ДВГМА Минеев В.Г.

ОЦЕНКА ОСТОЙЧИВОСТИ СУДНА С ГЕНЕРАЛЬНЫМ ГРУЗОМ 15 X1, X2 – безразмерные множители;

Y – множитель, град;

k – безразмерный коэффициент. Значения множителей и коэффициента k принимаются согласно [2] и таблицам этого пункта, в зависимости от соответствующих параметров: Ak B h0 ;

;

Cb ;

, %, d B L·B где В – ширина судна, м;

d – средняя осадка, соответствующая рассматриваемому водоизмещению судна, м;

h – начальная метацентрическая высота без поправки на влияние свободных поверхностей, м;

Cb = /(L · B · d) – коэффициент общей полноты судна при осадке по конструктивную ватерлинию;

Aк – суммарная габаритная площадь скуловых килей, м 2 ;

L – длина судна между перпендикулярами, м;

– обьемное водоизмещение судна, м 3.

Значения множителя X1 B d X1 2,4 и менее 1,00 2,6 2,7 2,8 2,9 3,0 3,1 3,2 3, Таблица 4 3,5 и выше 0, 0,96 0,95 0,93 0,91 0,90 0,88 0,86 0, Примечание. При В /d > 2, 5 остойчивость судна должна быть дополнительно проверена по критерию ускорения.

Значения множителя X2 Cb 0,45 и менее X2 0,75 0,50 0,82 0,55 0,89 0,60 0,95 0,65 0, Таблица 5 0,70 и более 1,00 Минеев В.Г.

Copyright c 1998 ДВГМА 16 ОЦЕНКА ОСТОЙЧИВОСТИ СУДНА С ГЕНЕРАЛЬНЫМ ГРУЗОМ Таблица 6 Значения множителя Y для судов неограниченного района плавания h0 0,04 и 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 0,11 0,12 0,13 и менее B выше Y, град 24,0 25,0 27,0 29,0 30,7 32,0 33,4 34,4 35,3 36,0 Примечание. При h0 /B > 0, 08 остойчивость судна должна быть дополнительно проверена по критерию ускорения. Значения коэффициента k Ak L·B k 0,0 1,00 1,0 0,98 1,5 0,95 2,0 0,88 2,5 0,79 3,0 0,74 Таблица 7 4,0 и выше 0, 3,5 0, Для судна в лабораторной работе принять Ak = 17, 4 м 2. Расчетные значения амплитуд качки следует округлять до целых градусов.

6.4.

Опрокидывающий момент Опрокидывающий момент Mc или его плечо lопр определяется графическим способом по диаграммам динамической или статической остойчивости соласно рекомендациям [ 2 ]. Проще и точнее эта операция выполняется с помощью ДДО, поэтому здесь рассмотрим лишь этот прием. Графическое определение lопр по ДДО производится следующим образом (см. рис. 4). Вправо от начала координат откладывается амплитуда качки, и на кривой динамической остойчивости фиксируется точка А. Через точку А на диаграмме проводится прямая, параллельная оси абсцисс, и на ней влево от точки А откладывается отрезок А А, равный двойной амплитуде качки.

Copyright c 1998 ДВГМА Минеев В.Г.

ОЦЕНКА ОСТОЙЧИВОСТИ СУДНА С ГЕНЕРАЛЬНЫМ ГРУЗОМ Рис. 4. Определение опрокидывающего момента по диаграмме динамической остойчивости Из точки А проводится касательная АС к диаграмме динамической остойчивости, и от точки А на прямой, параллельной оси абсцисс, откладывается отрезок АВ, равный одному радиану. Из точки В восстанавливаем перпендикуляр ВЕ до пересечения с касательной АС в точке Е. Отрезок ВЕ равен плечу lопр опрокидывающего момента, если диаграмма построена в масштабе плеч. Опрокидывающий момент Mc = 9, 81 · · lопр, кН м. На рис. 3 приведено определение lопр при ограничении диаграммы остойчивости углом заливания. Все отличия здесь в том, что АС – не касательная к диаграмме, так как точка С на ней соответствует углу заливания. Кривая углов заливания в зависимости от водоизмещения судна обычно приводится в Информации об остойчивости. Для всех вариантов загрузки судна в лабораторной работе угол заливания превышает 60, поэтому lопр определяется c помощью касательной к ДДО.

Copyright c 1998 ДВГМА Минеев В.Г.

18 ОЦЕНКА ОСТОЙЧИВОСТИ СУДНА С ГЕНЕРАЛЬНЫМ ГРУЗОМ 7.

Критерий ускорения Остойчивость сухогрузного судна по критерию ускорения K должна проверяться в случаях загрузки судна грузами с малым удельным погрузочным объемом: тяжелыми навалочными грузами, металлопродукцией и т.п., а также, независимо от вида груза, в случае соблюдения одного из условий: B h0 > 2, 5 или > 0, 08. d B В лабораторной работе необходимо проверить эти условия и рассчитать K, независимо от результата их выполнения и вида груза. Согласно [ 2 ], остойчивость по критерию ускорения K считается приемлемой, если в рассматриваемом состоянии нагрузки расчетное ускорение (в долях g) не превышает предельно допустимого значения, т.е. выполняется условие: 0, 30 K = 1, Aрасч где Aрасч – расчетное значение ускорения (в долях от ускорения свободного падения g), определяемое по формуле: Aрасч = 1, 1 · 103 · В · m2 · r. Здесь m = m0 / h0 – нормируемая частота собственных колебаний судна;

m0 – коэффициент, определяемый по табл. 8, в зависимости от h0 B величины · ;

3 Zg r – расчетная амплитуда качки: 1r или 2r ;

, Zg – водоизмещение, м 3, и аппликата ЦТ судна, м, соответственно, для рассматриваемого случая загрузки.

Copyright c 1998 ДВГМА Минеев В.Г.

ОЦЕНКА ОСТОЙЧИВОСТИ СУДНА С ГЕНЕРАЛЬНЫМ ГРУЗОМ 19 Значения коэффициента m0 h B 0 · 3 Zg 0,10 и менее 0,15 0,25 0,50 0,75 m0 0,34 0,42 0,64 1,13 1,58 h B 0 · 3 Zg 1,00 1,50 2,00 2,50 3,00 и более m0 1,96 2,45 2,69 2,86 2,94 Таблица Литература 1. Минеев В.Г. Определение количества груза по посадке судна. Методические указания к лабораторной работе по технологии перевозки грузов. Владивосток ДВГМА, 1992. – 29 с. 2. Правила классификации и постройки морских судов. 1990. Т. 1 Регистр СССР. Л.: Транспорт, 1989. – 630 с.

Copyright c 1998 ДВГМА Минеев В.Г.




© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.