WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Pages:     | 1 |   ...   | 4 | 5 || 7 | 8 |   ...   | 11 |

«PHYSICAL PRINCIPLES OF OIL P R O D U C T I O N By MORRIS MUSK AT, Ph. D First Edition NEW YORK TORONTO LONDON McGRAW-HILL BOOK COMPANY, INC 1 94 9 М. Маскет ФИЗИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ТЕХНОЛОГИИ ДОБЫЧИ ...»

-- [ Страница 6 ] --

Глава Это соответствует увеличению нефтеотдачи на 1 га м нефтяного э пласта от 330 до 530 м. Несмотря на маломощность пласта, в нем, повидимому, имело место эффективное разделение газа и нефти по уд. весам так, что нагнетаемый газ оставался в значительной степени заключенным в пласте и способствовал поддержанию нефтенасыщения внутри продуктивной зоны. Ниже приводится описание другого процесса поддержания давления закачкой газа в пласт Джонс на месторождении Шюлер, Арканзас. Это месторождение было открыто в конце 1937 г. Залегает оно на глубине 2260—2280 м. К середине 1940 г. оно было полностью разбурено и имело 146 эксплуатационных скважин при площади 8 га на одну скважину. По 136 скважинам были отобраны керны по всей мощности пласта и проведен подробный электрический и механический кароттаж. Нефтяной подземный резервуар приурочен к антиклинальной складке с амплитудой 27—40,5 м. Он имел первоначально небольшую газовую шапку с газонефтяным разделом на глубине 218 м ниже уровня моря и водонефтяным контактом, залегающим от 2111 до 2114 м ниже уровня моря. Проницаемость песчаника переменная — от 0 до 4000 миллидарси, а > среднем в 335 миллидарси. Средняя пористость 17,6%. Насыщение связанной водой оценивается в 15%. Эффективная мощность песка от 0 до 21 м, в среднем 12,5 м. Начальный коэффициент объема пластовой жидкости 1,52. Плотность нефти 0,853 г/см5. Начальное пластовое давление 239,4 ат на глубине 2190 м ниже уровня моря. Согласно официальным записям месторождение первоначально содержало 15 840 000 м3 нефти. На раннем этапе эксплуатации имело место резкое падение давления. Это было связано с относительно большим отбором нефти из восточной части площади по сравнению с местным нефтенасыщением и высокими газовыми факторами, а также с ограниченным отбором нефти на западе, т. е. в результате хищнической разработки. Нефтяная залежь была объединена для общей эксплуатации, когда уже пластовое давление упало примерно до 104 ат, а средний газовый фактор вырос до 485 мэ/м3. После объединения гаъ ъ зовые факторы были снижены до 300 м /м ограничением отборов. Оставлено было 50 высокодебитных эксплуатационных скважин, а все остальные были закрыты. Возврат 90% отобранного газа был начат в середине 1941 г. с закачкой в шесть скважин на купольной части пласта. В течение последующих 5 лет была получена стабилизация давления, которая явилась результатом обратной закачки газа в пласт. Для залежи было произведено теоретическое определение будущего поведения резервуара с применением метода материального баланса и данных соотношения проницаемости, вычислен Нефтяные пласты с газовыми режимами пых из действительного процесса эксплуатации. Процесс фактической эксплуатации оказался лучше в отношении падения давления и снижения газового фактора, чем теоретически предсказанный. Почти полная стабилизация давления по сравнению с предполагаемым медленным убыванием последнего вызвана воз аратом газа в количестве 90%. Кроме того, наблюдалось некоторое поддержание давления со стороны 'продвижения краевой воды, так как даже 100% возврат газа сам тю себе не мог бы заместить пространства, дренированного от нефти и газа. Закрытие участка с низким давлением и более истощенной площади сосредоточило отбор нефти на менее истощенной части месторождения, где насыщение нефтью было выше, а газовые факторы соответственно ниже. Если бы продолжалась старая разработка, то отборы нефти в ограниченной части месторождения 'привели бы к ускорению падения нефтенасыщения и росту газового фактора. Вероятно', поэтому гравитационное дренирование и отделение газа были эффективны для поддержания нефтенасыщения вниз по падению пласта. Вдаяние гравитационного дренирования не учитывалось при выводе теоретического процесса. Отсюда, если данные о соотношении проницаемости были бы правильны, то был бы намечен максимальный рост газового фактора. Операции по закачке газа привели к положительным результатам. Стоимость операций была существенно снижена удлинением сроков фонтанирования и эксплуатации небольшого числа скважин, через которые извлекались разрешенные отборы. Увеличение конечной нефтеотдачи сверх рассчитанной при 3 естественном истощении в 5,76 млн. ж может превысить 3,2 млн. л*3, запроектированных к моменту начала закачки газа. Опытная закачка газа в часть антиклинального подземного резервуара Доломит Грэйбург в Западном Тексасе площадью 300 га является примером трудностей, с которыми можно иногда встретиться при осуществлении проектов по поддержанию давления. Продуктивный пласт представлен песчанистым доломитом со средней мощностью 5,4 м из общей толщи коллектора 39 м. Продуктивный горизонт имеет пористость от 8 до 14%, а проницаемость 2—10 миллидарси. Удельный вес нефти колеблется от 0,838 до 0,859. Опыт заключался в превращении одной из 26 эксплуатационных скважин в нагнетательную скважину после того, как давление в пласте упало до 86,7 ат от первоначального значения 122,4 ат. В течение последующих 22 месяцев было закачано 3 в пласт 4 780 000 м газа, после чего нагнетательная скважина была закрыта на б месяцев, а затем вновь открыта как эксплуатационная. В течение первых 11 месяцев закачки, за которые было возвращено в пласт 1,5 млн. мъ газа, т. е. весь по существу добытый газ, не возникло заметного изменения или реакции в поведении пласта. Затем газовые факторы начали круто возрастать, Глава а пластовое давление стремительно падать. Эти явления были связаны с резким увеличением дебита скважин. Причину этих явлений можно обосновать, если принять пластовую породу за комплекс плотной массивной матрицы, по которой рассеяна непрерывная и сообщающаяся между собой система трещин. Внезапный рост дебита, выходящий за пределы питательной способности порового пространства породы, привел к ненормально быстрому истощению системы трещин и развитию высоких газовых факторов. Если бы закачку газа не прекратили, то дальнейший рост газового фактора привел бы к прорыву закачиваемого газа по лишенным пластовой жидкости трещинам. Закачка газа по этому проекту показала, что в течение всего периода осуществления процесса, до тех пор, пока газовый фактор не вернулся к нормальной своей величине, количество газа, отобранного из залежи, было на 8,7 млн. мэ больше, чем было подсчитано до закачки газа. Эта величина превышает количество закачанного газа на 4 млн. м3. Полученный результат можно объяснить повышением скорости нефтеотдачи в течение второй половины закачки газа, а также медленной отдачей из порового пространства в систему трещин с избыточным истощением. Точная оценка, этого проекта закачки газа сомнительна и вряд ли можно считать ее успешной. Последний пример поддержания давления посредством закачки газа относится к нефтяному месторождению Канал в Калифорнии. Оно было открыто в 1937 г. и разработка его завершена при уплотнении 8 га на скважину в 1941 г. Месторождение представляет собой удлиненный купол;

оно залегает на глубине 2340 м ниже уровня моря с амплитудой складки около 45 ж. Нефтяной коллектор состоит из песка, занимающего площадь 440 га;

песок переменного состава с прослойками глинистого сланца. Проницаемость имеет большую изменчивость от скважины к скважине;

она колеблется от 10 до 1000 мил л и да рои, составляя в среднем около 200 миллидарси: Пористость в среднем 22% и колеблется от 15 до 32%. Насыщение связанной ©одой оценивается > 38%. Начальное давление состав вляло 241,5 ат. В месторождении первоначально не было газовой шапки. Давление насыщения было 180 ат, растворимость газа 135 м3/мэ, коэффициент пластового объема нефти 1,29 при пластовой температуре 99° С. Во время предварительных испытаний газ нагнетался в скважину, расположенную на гребне купола. Другая нагнетательная скважина находилась на крыле. В 1943 г. закачка газа началась через третью скважину на другом крыле пласта, против второй скважины. Общая закачка газа к 1946 г. достигла 400 млн.м?>. Интересной особенностью при этих операциях было применение индикаторов (этилмеркаптанов). После меркаптана закачивался газ, чтобы следить за движением индикатора по пласту. Через б мес. этилмеркаптан был обнаружен в соседней скважине на расстоянии около 280 м. В течение года индикатор был Нефтяные пласты с газовыми режимами замечен в другой скважине на таком же расстоянии и в третьей скважине на расстоянии в два раза большем. В начале 1943 г. 17 нефтяных скважин выделяли газ, содержащий этилмеркаптан. В связи с ограниченной суммарной закачкой газа в течение этого периода появление индикатора в эксплуатационных скважинах показывает, что газ скорее проходит через пропластки с высокой проницаемостью, чем осуществляет равномерное проталкивание нефти через пески в целом. Резкий подъем газовых факторов с 1942 г. также показателен для рассеивающего действия газа при проталкивании нефти. Несмотря на то, что нагнетаемого газа было недостаточно для полной замены отбираемого газа и нефти, записи показывают на существенное поддержание пластового давления. Это может объясняться наступлением краевой воды, хотя аналиа материального баланса не был окончательно выведен, или же перераспределением давления и истощения в различных зонах продуктивного пласта, что вызвало недостоверные наблюдения над пластовым давлением. Эксплуатационная производительность и дебиты месторождения в целом поддерживались на удовлетворительном уровне, хотя это было в значительной степени ограничено скважинами, находившимися вверх по восстанию пласта. Скважины, расположенные вниз по падению пласта, казалось, не подвергались никакому воздействию;

давление и нефтеотдача в них снижались, как-будто закачка газа в пласте полностью отсутствует. 7.13. Общие замечания по закачке газа. Промысловые примеры, рассмотренные в предыдущем параграфе, показывают, что закачка газа в пласт при некоторых условиях может привести к существенному увеличению нефтедобычи. Важно уяснить факторы, определяющие течение процесса и успех операций по нагнетанию газа. Из теоретических разборов в параграфах 7.7 и 7.8 видно, что при расчете нефтедобычи в связи с закачкой газа, исходя из уравнения 7.7(2) или его эквивалента, всегда получают большое увеличение нефтедобычи. Казалось бы, закачка газа должна быть желательной и выгодной операцией. Однако с практической точки зрения любые такие операции (как закачка газа), которые требуют значительного капиталовложения и стоимости операций, должны оцениваться с точки зрения необходимости и экономической целесообразности. Что касается закачки газа, то в ней, например, нет необходимости, если механизм нефтеотдачи связан с полным замещением нефти краевой водой 1 при отсутствии первоначальной газоЕсли продуктивный пласт существенно изотропен и под ним залегает подошвенная пластовая вода, то поддержание давления посредством закачки газа может служить средством предупреждения затопления водой и преждевременного заводнения эксплуатационных скважин.

Глава вой шапки. Эффективность вытеснения нефти водой всегда выше, чем газом, если только насыщение пласта связанной водой не высоко. Однако, если месторождение имеет первоначальную газоЕую шапку, а падение пластового давления таково, что поступление краевой воды превышает текущие отборы, то возникает опасность, что нефть может быть вытеснена в газовую шапку. Поступление нефти в газовую шапку вызовет насыщение ее нефтью, и газовая шапка становится как бы нефтяной зоной. Даже если этот участок пласта впоследствии будет залит наступающей водой, в нем останется 20—30% остаточной нефти. Если газовая шапка вначале была «сухой», с нулевым или пренебрежимо малым нефтенасыщением, то после ее обводнения в результате вторжения краевой воды неизвлекаемая нефть в ней представляет определенную потерю. Отсюда, если нельзя эффективно воспрепятствовать /перемещению нефти в газовую шапку при помощи регулирования величины и распределения нефтеотдачи, то закачка газа в газовую шапку может оправдать себя даже тогда, когда скорость поступления краевой воды достаточна для замещения отбора олаегавой жидкости. Наиболее обычным условием для закачки газа является нефтеотдача пласта при использовании энергии газа и при отсутствии существенного действия гидравлического напора. В таких случаях идеальная трактовка, принятая в параграфах 7.7 и 7.8, всегда оправдывает закачку газа из-за удлинения периода фонтанирования, в результате поддержания пластового давления, а также роста конечной нефтеотдачи. Однако лежащая в основе аналитической трактовки полностью однородная и равномерная 'пластовая порода никогда не (встречается на практике. Именно однородность продуктивного пласта представляет регулирующий фактор для определения степени, при которой действительный режим пласта может приблизиться к теоретическим предсказаниям. В месторождениях, сложенных песчаником, отклонения от строгой однородности пластов обусловлены линзовидным залеганием и отсутствием непрерывности в продуктивном пласте, или же изменчивостью проницаемости. Первое обстоятельство вызывает неправильное распределение нагнетаемого газа внутри пласта, а также неравномерное и неэффективное вытеснение нефти из него. Второй фактор приводит к распространению нагнетаемого газа в более проницаемых слоях без эффективного охвата малопроницаемых плотных зон. Если только высокопроницаемые зоны пласта не отделены от менее проницаемых слоев барьерами, препятствующими течению нефти по вертикали, и не изолированы, то закачка газа может превратиться в циклическое продувание газа сквозь пласты. В месторождениях, где предполагаются такие условия, закачку газа следует предпринимать лишь после детального и полного изучения физических свойств коллекторов и подсчетов ожидаемой нефтеотдачи.

Нефтяные пласты с газовыми режимами В месторождениях, сложенных доломитами или известняками, серьезную опасность для успешной закачки газа представляет в дополнение к слоистости также и трещиноватость продуктивной породы *. Трещины составляют крайнюю форму неоднородности проницаемости пород. Если трещины распределяются повсеместно и сообщаются между собой, то они являются каналами, имеющими низкое сопротивление течению по сравнению с остальной породой, которая обычно имеет незначительную проницаемость, если только она не оолитового происхождения. Нагнетаемый газ при закачке в известняки не поступает в плотную породу, составляющую основную часть пласта, а быстро проходит по трещинам между нагнетательной и эксплуатационной скважинами. Основной механизм нефтеотдачи в поровых каналах связан с выделением газа из раствора или с выталкиванием нефти из пор в трещины с последующим перемещением ее по трещинам в скважины. Это требует наличия перепада давления между трещинами и внутренней частью прилегающего к ним порового пространства. Когда закачка газа служит для поддержания давления в пласте, процессы истощения газовой энергии и выталкивания нефти в трещины замедляются. Если содержание нефти в трещиноватой системе составляет лишь небольшую часть общих запасов нефти по залежи в целом, то закачка газа может в лучшем случае оказаться средством для временного накопления газа и участвует весьма 'незначительно в получении (Повышенной нефтеотдачи. Вследствие возможной неудачи работ по закачке газа важно раньше всего установить, что для повышения эффективности нефтедобычи необходимо искусственное поддержание давления. Начальный быстрый спад пластового давления не следует 2 объяснять отсутствием гидравлического напора, жоторый обычно требует развития заметного падения давления в залежи прежде, чем начнется достаточное поступление воды для существенного замещения отборов пластовой жидкости при эксплуатации. Если этого нельзя осуществить, необходимо время для тщательного исследования характера пласта и установления, что продуктивный горизонт является подходящим объектом для успешных операций по закачке газа. Теоретическое рассмотрение параграфа 7.8 и промысловый опыт показывают, что если условия в подземном резервуаре благоприятны для закачки газа, то эти операции чрезвычайно успешны и выгодны, даже если они предпринимаются после заметного падения давления в пласте.

Трещиноватость наблюдается также и в подземных резервуарах, сложенных песчаниками. Однако это встречается довольно редко и не является серьезным фактором при закачке газа в песчаниках. 2 В подземных водонапорных резервуарах, где нефть насыщена не полностью газом, начальное падение давления более резкое, чем при полном насыщении, когда газ немедленно начинает выделяться из раствора.

Глава При расчетах и проектировании разработки и нефтедобычи € поддержанием давления путем закачки газа для отдельных подземных резервуаров необходимо обратить внимание на неоднородность продуктивных коллекторов. Если месторождение уже подвергалось частичному истощению при «режиме растворенного газа», то экстраполяция на основе прошлого процесса эксплуатации дает лучшую основу проектирования, чем разбросанные лабораторные измерения. Промысловые данные обычно включают влияние неоднородности пласта. Можно ввести также «фактор соответствия», представляющий ту часть продуктивной зоны, в которой рассеивается и на которую воздействует нагнетаемый газ, полагая, что в остальной части ее продолжается процесс вытеснения нефти выходящим из раствора газом. Тогда конечная нефтеотдача представляет среднее значение между нефтеотдачей при «режиме растворенного газа» и при закачке газа извне, скорректированное фактором соответствия. В принципе такой прием вносит поправку на неоднородность пласта, но определение фактора соответствия само по себе достаточно неясно. Сравнение промысловых и лабораторных данных о соотношении проницаемости, если таковые имеются, может установить пределы фактора соответствия. Но остаются еще трудности относительно постоянства этого фактора и взаимодействия между двумя гипотетическими частями обычного нефтяного резервуара. Во всяком случае важно представить себе, что за исключением благоприятного влияния гравитационного дренирования прирост нефтедобычи в результате закачки газа, вычисленный для однородных пластов, представляет лишь верхний предел по сравнению с встречающимися на практике. Чтобы получить максимальную эффективность от закачки газа, следует разрабатывать пласт как комплексное целое. Тогда можно контролировать распределение нефтеотдачи и закачки так, чтобы обеспечить оптимальную реакцию пласта на закачку газа. Если месторождение имеет достаточную амплитуду, первоначальную или возникшую впоследствии газовую шапку и высокую проницаемость породы, то закачка газа должна быть сосредоточена в газовой шапке или греб'не структуры, а нефтедобыча ограничена склонами пласта. Эксплуатационные скважины должны закладываться так, чтобы свести к минимуму конусообразование и прорыв газа из газовой шапки. Скважины с высоким газовым фактором следует закрывать. Дебиты скважин надлежит ограничивать. Это способствует гравитационному дренированию нефти по склонам структуры и равномерному движению вниз поверхности раздела газа и нефти. Если пласт плоский и плотный, то распределение нагнетательных скважин по площади должно дать быструю и равномерную отдачу. В своем крайнем выражении такое распределение может ВЫЛИТЬСЯ в настоящую сетку или систему нагнетательных сква Нефтяные пласты с газовыми режимами жин, переплетенную с сеткой эксплуатационных скважин, подобную применяемым в операциях по вторичной эксплуатации. Эти соображения не следует истолковывать так, что они предписывают способ операций, необходимых для успешной закачки газа. Необходимо отметить, что процесс поддержания давления «в полном масштабе» на практике встречается редко. От 10 до 15% отобранного газа обычно употребляется как топливо для промысловых нужд. Кроме того, неэффективно сжимать иногда газ до высокого давления на устье скважины. В результате этого в большинстве случаев лишь 60—80% отобранного газа-возвращается в продуктивный пласт. При таких условиях нельзя ожидать строгого поддержания давления и оно не имеет места, если только частичное внедрение воды не способствует замещению пластовой нефти, добытой при эксплуатации. Для достижения полного поддержания давления необходимо, чтобы количество закачиваемого газа превышало добычу газа, как это вытекает из уравнений 7.7 (7) и 7.7 (8). Большинство проводимых операций скорее обеспечивает задержку падения пластового давления, чем строгое поддержание его. 7.14. Гравитационное дренирование;

общие соображения. Одной из основных проблем в оценке режима нефтяных подземных резервуаров является количественное толкование явления гравитационного дренирования. В общей проблеме о роли силы тяжести в нефтяных месторождениях существуют три вопроса. Первоначальное разделение пластовых жидкостей по удельным весам до открытия и эксплуатации месторождения дает повсеместную последовательную глубину залегания газа, нефти и воды 1 в соответствии с их плотностью, когда они существуют как явно отличные фазы в пределах одного пласта. Такое разделение является результатом действия силы тяжести, которое осуществляется в результате движения массы или молекулярной диффузии, и направлено к конечному состоянию равновесия, включающему термодинамические потенциалы, напор силы тяжести и капиллярные силы. Существуют причины, заставляющие сомневаться в том, что даже в течение геологического времени достигается действительное равновесие во всех пластах. Но несомненно, что сила тяжести играет главную роль в создании равновесной сепарации пластовых жидкостей, которая обнаруживается в нефтеносных пластах при их вскрытии. В начале разработки месторождения действие сил тяжести в основном определяет «начальные условия» рассматриваемого подземного резервуара. Более важную роль выполняет сила тяжести, воздействуя на режим пласта в течение процесса первичЭто относится скорее к общему разделению фаз, чем к взаимно исключающему их отделению, при котором одна фаза занимает все поровое пространство поверх контакта вода — нефть.

Глава н°й;

нефтеотдачи. Наконец, существует этап в разработке месторождения, когда оно достигает полного истощения давления, или близко к нему. Тогда сила тяжести может стать преобладающим фактором перемещения нефти к забою скважины. Проблеме гравитационного дренирования стали уделять серьезное внимание сравнительно недавно. Его проявление начали отмечать с тех пор, как стало принято вести запись эксплуатационных газовых факторов. Было замечено образование местных газовых шапок в процессе добычи нефти. Подобные газовые шапки представляют участки, где происходит отбор нефти с высоким газовым фактором и которые показывают результат высокого местного отбора и истощения. Эти участки образуются или впервые обнаруживаются * в повышенных частях структуры, что указывает на значительное перемещение газа вверх по восстанию в газовую шапку и дренирование нефти вниз по склонам пласта. Это явление вызывает уменьшение нефтенасыщенности в газовой шапке ниже значения, которое можно было бы ожидать в результате местного истощения и отборов при «режиме растворенного газа». Разумеется, в месторождениях с газовой энергией такое поведение пласта не встречается повсеместно. Образование газовой шапки в отдельных случаях не может доказать существования значительного гравитационного дренирования в других местах. Общая связь подобных газовых шапок со структурой залежи составляет основное доказательство разделения газа и нефти, которое происходит в процессе добычи нефти из пластов с газовой энергией. Наблюдаемое систематическое расширение в<низ по падению первоначальных газовых шапок или образовавшихся на своде антиклинали уже после того-, как началась разработка залежи, представляет аналогичное качественное доказательство гравитационного дренирования. Однако и в этом случае гравитационное разделение пластовых жидкостей при расширении газовых шапок следует измерять лишь по избытку газонасыщения в залежи над значением, которое следует ожидать вследствие отбора пластовой жидкости на участке, занятом газовой шапкой. Очевидно, точные определения газонасыщения трудны, и промысловые наблюдения надо оценивать с большой осторожностью. Уравнение или метод материального баланса, разбиравшийся в главе 6, не оценивает гравитационного дренирования. Метод материального баланса относится лишь к состоянию термодинамического равновесия и включает общее содержание в подземном резервуаре жидкой и газовой фаз.

Однако имеются случаи, когда избыточное локальное истощение вызывало первоначально образование эквивалентов газовых шапок на крыльях структуры, которые затем переместились к вершине свода последней. В некоторых месторождениях на Ближнем Востоке, выделяющих нефть из сильно трещиноватых известняков, газ, улетучивающийся из раствора, очевидно, немедленно поднимается к вершине свода, а скважины на склонах продолжают отдавать нефть с постоянными газовыми факторами.

Нефтяные пласты с газовыми режимами В уравнение материального баланса входит то, что распределение газа влияет только на величину газового фактора. Отсюда оно не дает четкого различия между газом из газовой шапки и 1 свободным газом, распределенным внутри нефтяной зоны. Сила тяжести проявляется как динамическое явление. Вследствие этого изучение гравитационного дренирования представляет трудную задачу 2. Оценку возможной скорости дренирования нефти вниз по падению пласта можно произвести следующим образом. Полагая, что контакт газ — нефть залегает, как указано на фиг. 121, видно, что скорость свободного перемещения нефти по пласту выражается к„Аур sin в Н 'о / 1ч VS =, И (1) где кн — проницаемость для нефти;

/лн —вязкость нефти;

Лу —разница в плотности нефти и газа 3 ;

в — угол падения пласта. Если h — мощность нефтяной зоны, перпендикулярная направлению падения пласта, то объемная скорость свободного перемещения нефти по пласту для полностью дегазированной нефти будет на единицу расстояния параллельно простиранию пласта, причем /?н — коэффициент пластового объема нефти. Дренирование на единицу проекции площади поверхности контакта газ — нефть: Q— kHAyg sin 2 в k 8^ H dyg sin2 ъ м*Iсутки! га, (3) где кн отсутствует в миллидарси, а у — удельный вес.

В месторождениях с высоким структурным рельефом концентрация пластовой нефти в результате гравитационного дренирования по склонам структуры, где давление выше, может так изменить эффективные средние характеристики р — v — Т для пластовой жидкости, что вычисления начального содержания нефти методом материального баланса, если их соответственно не исправить, могут получиться заниженными. 2 Недавно опубликована приближенная теория неустановившегося гравитационного дренирования, в которой учтено изменение проницаемости с пониженным насыщением. Однако капиллярные эффекты в этой теории не учтены и анализ не поддается трактовке. Вследствие этого количественное 3значение этой теории несколько неясно. Если газо*вая фаза неподвижна и имеет разрыв, то реакция пловучести, обусловленной газом на нефть, отсутствует и Лу должна быть заменена плотностью нефти уи.

Глава Соответствующая скорость вертикального перемещения пло1 скости контакта газ — нефть :

vs = 0,8235-10~3 — — = — м/сутки, о кЛу sin2 в (4) где / — эффективная пористость, освобожденная в результате дренирования нефти. Для определения порядка величины дренирования при свободном перемещении и его скорости согласно уравнениям (3) и (4) можно принять кн = 25 миллидарси;

Лу = 0,65 г/см3;

в =20°;

/лн = 1 сантипуаз;

/?н = 1,3. Тогда расход дренирования нефти согласно уравнению (3) будет 12,5 м3/сутки/га. Этого достаточно для замещения отбора 50 мд нефти в сутки для скважины, расположенной вне газовой шапки при уплотнении 8 га на скважину, если площадь контакта газ — нефть равна половине внешней продуктивной площади. Соответствующая скорость перемещения контакта газ — нефть равнялась бы согласно уравнению (4) 0,013 м/сутки при эффективной пористости 0,125. В условиях ограниченных отборов полученные скорости дренирования определяют в значительной степени возможность замещения отбираемой при эксплуатации нефти. Уравнения (3) и (4) учитывают лишь максимальное проявление гравитационного дренирования и не налагают условий, что соответствующие скорости перемещения нефти вниз по падению пласта должны всегда иметь место на практике. Критерий справедливости этих уравнений заключается в том, что гравитационному напору не противостоят градиенты давления. Это условие требует равномерного распределения давления в месторождении по крыльям структуры так, чтобы при гравитационном дренировании происходило свободное стекание жидкости. Быстро снижающиеся давления по крыльям затемняют эффект гравитационного дренирования и уменьшают эффективность отделения газа от нефти. Рост давления вниз по падению пласта препятствует гравитационному дренированию. В крайних случаях может развиться региональное газовое конусообразование. Хотя пловучесть газовой фазы исчезает при идеальном гравитационном дренировании нефти со свободным отеканием, однако перемещение газа по структуре при ограничении свободного стекания жидкости стремится компенсировать уменьшение скорости дренирования нефти.

На практике контакт газ — нефть не представлен строго плоскостью вследствие изменчивости проницаемости пласта. Даже если проницаемость была бы однородной, контакт газ — нефть был бы скорее капиллярной переходной зоной, чем геометрической плоскостью.

Нефтяные пласты с газовыми режимами Уравнения (3) и (4) указывают скорее на максимальные возможности гравитационного дренирования, чем служат формулами для количественных оценок величины последнего. Изменчивость проницаемости по вертикали и неоднородность продуктивного коллектора значительно уменьшают эффективность гравитационного дренирования. Они нарушают горизонтальность плоскости контакта газ — нефть. Избыточное гравитационное дренирование в пласте с высокой проницаемостью вызовет очевидный проскок газа в скважины, расположенные вниз по падению пласта, а также выпуск газа из газовой шапки. Если нельзя установить точно залегания этого пласта и изолировать его, то без полного закрытия скважин с прорывом газа использование замедленного гравитационного дренирования в менее проницаемые части пласта не представляется возможным. Приведенные рассуждения имеют лишь качественные значения. Все же уравнение (3) указывает на относительное влияние физических пластовых параметров. Роль наклона структуры дается членом sin 2 #. Относительные величины этого фактора для 0 = 5 °, 10°, 15° и 20° будут соответственно 1;

3,97 8,82 и 15,4. Если бы в предыдущем примере падение пласта было 5° вместо 20°, то максимальный расход при гравитационном дренировании нефти был бы лишь 0,81 мъ] сутки! га, а соответствующая скорость падения контакта газ — нефть уменьшилась бы до 0,00082 м1 сутки. Основная действующая сила Лу определяется в значительной степени плотностью сырой нефти и давлением. Она непрерывно уменьшается с уменьшением плотности нефти, но повышается со снижением пластового давления. При 205 ат она колеблется примерно от 0,8 для нефти уд. веса 1 до 0,35 для нефти уд. веса 0,777. При 6,8 ат соответствующие значения Лу приближенно 0,95 и 0,70. Таким образом, весь интервал изменений Лу, который может встретиться на практике, составляет величину порядка 3. Комплексный член Ду1/лИрн, который включает все члены, зависящие от давления, может колебаться в пределах порядка 500 для различных систем пластовой жидкости в зависимости от плотности нефти и давления. При всех давлениях он повышается с уменьшением плотности нефти примерно от 0,01 для сырой нефти уд. веса 1 до 1,4 для нефти уд. веса 0,777 при давлении 205 ат. Для нефтей с высоким уд. весом он заметно уменьшается с падением давления, для нефти уд. веса 1 ори 6,8 ат примерно со значением 0,0025. Для нефтей уд, веса 0,823 или меньше может наблюдаться медленное снижение этого члена с убыванием давления, или даже незначительный рост его при промежуточных давлениях по сравнению с крайним значением 205 ат и 6,8 ат. Что касается самих Пластовых жидкостей, то максимальные скорости гравитацион Глава ного дренирования гораздо выше для малых, чем для высоких плотностей нефти. Эти скорости не чувствительны к изменению пластового давления для нефтей с малой плотностью. Более высокие давления позволяют иметь большие скорости дренироБания нефтей с высокой плотностью, но они все же слишком малы, чтобы иметь большое практическое значение. Проницаемость для нефти кн также имеет широкий интервал колебаний. Ее значение для известных нефтяных подземных резервуаров колеблется примерно в 1000 раз. При нерегулируемом отборе нефти коэффициент подвижности (/cH//iH) влияет одинаково на отбираемый дебит и скорость гравитационного дренирования. Влияние гравитационного дренирования на общий режим пласта определяется именно относительной величиной этих скоростей, и отношение «проницаемость — вязкость» не имеет большего значения для постоянных структурных условий и эксплуатации скважин в открытую. Если же отбираемые дебиты строго ограничены независимо от продуктивной способности нефтяного коллектора, то отношение «проницаемость — вязкость» может стать контролирующим фактором при эксплуатации. При постоянной величине дебитов из данного пласта замещение отбираемой нефти при гравитационном дренировании прямо пропорционально /с н /^ и. То же самое рассуждение приводит к выводу, что если кн/[лн не слишком мало, можно получить положительный эффект от гравитационного дренирования путем ограничения отборов из скважины до величины, сравнимой с питанием резервуара дренированием под влиянием силы тяжести. 7.15. Процесс нефтеотдачи при гравитационном дренировании и расширении газовой шапки. Можно построить ряд уравнений, формально описывающих процесс нефтеотдачи для пластов с расширением газовой шапки, аналогичных отдельным дифференциальным уравнениям, рассмотренным в параграфах 7.3—7.8. Однако эти уравнения так сложны, что требуется проведение весьма трудоемких численных расчетов для получения количественных результатов. Кроме того, они страдают неясностью в отношении проницаемости, которая необходима при подсчете времени перемещения поверхности раздела газ — нефть. Поэтому настоящий разбор ограничивается общим аналитическим выражением процесса расширения газовой шапки как функции суммарной нефтедобычи. Элемент времени не учитывается. Отбираемые дебиты и их распределение таковы, что позволяют иметь непрерывное и равномерное перемещение раздела газ — нефть;

при этом не происходит утечки газа из газовой шапки сквозь нефтяную зону вниз по падению пластов. Остаточную нефть в расширившейся газовой шапке следует скорее Нефтяные пласты с газовыми режимами рассматривать как результат механизма гравитационного дренирования, чем вытесняющего действия растворенного газа.

Фиг. 121.

Если изобразить схематично подземный резервуар с газовой шапкой и нефтяной зоной (фиг. 122), то содержание газа в газовой шапке в любое время можно выразить следующим образом:

G=hi[y{\— QB) i) [у (1) где hi — начальная средняя 1 толща газовой шапки, выра\ женная частью общего газоГаз вого и нефтяного горизонта;

h — ее парциальная толща на любой стадии разработки;

НГ—начальное парциальное насыщение дегазии рованной нефтью в газовой Чвфть шапке;

днг — насыщение остаточной дегазированной нефтью в газовой шапке после ее дренирования;

Рг— Фиг. 122. общий отобранный газ;

г — часть добытого газа, возвращенная в газовую шапку;

у, и Qв имеют свое обычное значение. Нижний показатель i обычно выражает начальные значения. Принимается, что нефтяная зона первоначально была полностью насыщена. Следует ожидать (< Глава также, что постоянной величиной практически является скорее, чем QHY- Однако для простоты принимается, что само T дн Принято также, что добытый газ получен лишь из нефтяной зоны. Тогда общая добыча газа Рг равна (2) г ПОСТОЯННО.

где дн — нефтенасыщение в нефтяной зоне;

ее водонасыщение дй принимается одинаковым с газовой шапкой К Из уравнений (1) и (2) следует - ёи 1Ш - г (1 —hi) (1 - ев) | С — ГУ (1 — Qn) + -j~.

(3) Уравнение (3) выражает зависимость между мощностью газовой шапки, давлением и нефтенасыщенностью #н через функции у, С, fi. Так как нефтяная зона продолжает отдавать нефть под действием энергии растворенного газа, предполагается, 2 что зависимость между дн и р соответствует уравнению 7.3 (1) для процесса нормального истощения энергии растворенного газа. Тогда суммарная нефтеотдача, выраженная частью порового пространства, высчитывается из уравнения Р н = (1 _ АО J5J (1 — А) у - (А - АО Ы.

(4) Уравнения (1) и (2) не описывают непосредственно перемещения газа из нефтяной зоны в газовую шапку. В анализ можно было бы ввести различные степени перемещения, представленные произвольными частями газовой фазы или содержания газа в нефтяной зоне. Так, например, можнс было бы учесть особый случай перехода в газовую шапку лишь местной фазы свободного газа, а также растворенной в остаточной нефти (QKr) непосредственно под разделом газ — нефть. Для этого необходимо прибавить в правую часть уравнения (3) член (1—г) / [у(1—о р ) + S # H r — VQH] dhЭто значительно усложнило бы численную обработку уравнения (3) без существенного влияния на конечный результат решения, а потому исключено из дальнейшего разбора. 2 Это допущение не строго справедливо. Точное уравнение включило бы dh/dp, а также dgjdp. Более простым и строгим приемом для определения зависимости между QH и р было бы применение метода материального баланса, графического или с последовательным приближением, сочетающего уравнения (2) и (4).

Нефтяные пласты с газовыми режимами Газовый фактор дается выражением (5) с обозначениями из уравнения 7.3 (1). Для особого случая, где не имеется первоначально газовой шапки (hi = 0), уравнение (3) приводится к г К?Ч-г>

h — пласта, занятая Этого и следует ожи- газовой доля эффективной мощностинормальному истошапкой;

г = 0 соответствует щению пласта при режиме растворенного газа. дать, так как рост или расширение газоа вой шапки по существу определяет степень дренирования нефти из верхней части пласта и добычи ее через нефтяную зону. Вследствие низкого остаточного нефтенасыщения, принятого для Уравнение (6) означает, что если бы не было закачки газа в пласт (г = 0), то не было бы и гравитационного дренирования. Этот вывод является результатом пренебрежения перемещением газа кверху и может быть исправлен на этот эффект, если включить в числитель уравнения (6) член из сноски на предыдущей странице или эквивалентное ему выражение.

Глава газовой шапки, отдача нефти из нее путем гравитационного дренирования представляет 'основную часть нефтедобычи по сравнению ic падением насыщения в нефтяной зоне. Согласно фиг. 123 для всех случаев возврата газа суммарная нефтеотдача имеет одно и то же значение — 38,5% норового пространства или 72% первоначального запаса нефти в пласте. Последнюю величину надлежит сравнивать с полученной выше суммарной нефтеотдачей при истощении даже до атмосферного V N ВО 1 \ / К.

У >' ш ZZ 1 —— —• -~ ^ 540 § I ***** "" ' r i& / | ли I да 1, 1/\ /.

zo\ Оутариая нефтеотдача, от поров ого ярое транс тва, Щ Фиг. 124. Расчетные кривые эксплуатационного газонефтяного фактора и нефтенасыщенности в продуктивной зоне в соответствии с фиг. 123.

давления в отсутствии возврата газа или гравитационного дренирования— 14,5% порового пространства или 27,1 % первоначального содержания дегазированной нефти в пласте. Высокая нефтеотдача гравитационным дренированием является прямым результатом допущения нг —0,15. Отсюда согласно уравнению (4) и графику на фиг. 123 нефтеотдача не зависит от количества возвращенного газа. Если бы пласт разрабатывался так медленно, чтобы получить полное гравитационное дренирование, с тем же содержанием остаточной нефти, то нефтеотдача даже без возврата газа составила бы 38,5% порового пространства. Значение Н г—0,15 взято произвольно, но рассуждения показывают, что именно в силу низкого остаточного нефтенасыщения при гравитационном дренировании этот механизм обещает.потенциально высокую нефтеотдачу. В основном закачка газа служит для поддержания давления в пласте, удлинения периода фонтанирования и обеспечения высокой производительности скважин.

Нефтяные пласты с газовыми режимами Так как эффективность гравитационного дренирования в этих условиях возрастает, то поддержание давления служит важным фактором в высокой суммарной нефтеотдаче, связанной с гравитационным дренированием. Согласно параграфам 7.7 и 7.8 одна распределенная закачка газа без гравитационного разделения жидкостей I пласте обусловливает получение нефтеотдачи в коB личестве, меньшем значения, указанного на фиг. 123, или вытекающего из уравнения (4) для механизма гравитационного дренирования. Газовые факторы на фиг. 124 для различных соотношений закачки газа представляют единую кривую для г = О, растянутую в соответствии с процессом замедленного убывания пластового давления. Предполагалось, что нефтяная зона подвергается процессу нормального истощения. Отсюда зависимость между газовым фактором и давлением не связана с соотношением возврата газа. Когда же различные кривые зависимости «давление — суммарная нефтеотдача» (фиг. 123) применяются к той же основной зависимости газового фактора от давления (фиг. 96), получаются кривые фиг. 124. Замедленный рост газового фактора для г = 1 отражает медленное убывание давления (.на фиг. 123). Отсутствие максимумов для газовых факторов на кривых возврата газа обусловлено тем, что даже при максимальной нефтеотдаче давления пласта ке падают до 34 ат, а нефтенасыщение до 45,5%, как это требуется для развития максимума значения газового фактора при режиме растворенного газа для данной системы, выраженной г = 0. На фиг. 124 приведены также кривые падения нефтенасыщенности, где «видно, что среднее нефтенасыщение в иссякающей нефтяной зоне остается в основном более высоким при гравитационном дренировании, чем при нормальном истощении (г = 0), несмотря на значительно большую нефтеотдачу при гравитационном дренировании. Механизм последнего не только вызывает высокую 'нефтеотдачу IB области отделения газа, но создает частичное замещение при отборе нефти вниз по падению пластов, чтобы задержать падение нафтен а сыщения в нефтяной зоне. С физической точки зрения именно это пооидержание высокого нефтенасыщания в нефтяной зоне в результате дренирования вниз по пласту ограничивает рост газовых факторов при эксплуатации. Необходимо уяснить, что численные примеры на фиг. 123 и 124 с точки зрения практического применения не имеют количественного значения. Они даны для иллюстративных целей и выражают значение различных допущений, на которых основан весь анализ. Наиболее серьезным из них является значение 0,15, принятое для аг остаточного нефтенасыщения в расширившейся Глава газовой шапке. Так как это значение намного ниже нормально возникающего при истощении пласта для режима растворенного газа, то вычисленная нефтеотдача в результате гравитационного дренирования оказалась в два слишком раза выше, чем предварительно подсчитанная для режима растворенного газа. К сожалению, промысловые и лабораторные данные, подтверждающие принятое значение для $яг или какое-либо другое, крайне скудны К Практическое значение нефтеотдачи при гравитационном дренировании или расширении газовой шапки основывается в значительной степени на значении @нг, которое можно получить в действительных производственных условиях. Требуется много промысловых и лабораторных исследований для установления данных о величине остаточной нефти при гравитационном дренировании. Несомненно, значение Нг зависит от структуры пород коллектора и величины капиллярных сил. Вполне возможно также, что градиенты давления, наложенные на градиент силы тяжести, могут стремиться видоизменять местные насыщения жидкостями вблизи раздела газ — нефть. Тем не менее имеются доказательства, что гравитационное дренирование участвует в процессе нефтеотдачи в естественных нефтяных подземных резервуарах при благоприятных условиях, хотя в настоящее время нельзя оценить еще его величины количественно. 7.16. Промысловые наблюдения за режимом подземных резервуаров при гравитационном дренировании. Как уже указывалось, имеется очень мало данных о количественных соотношениях между основными характеристиками механизма нефтеотдачи при гравитационном дренировании и режимом месторождения. Влияние гравитационного дренирования на поведение пласта установлено для ряда случаев. Однако только недавно были сделаны попытки отделить участие гравитационного дренирования от других механизмов нефтеотдачи. В настоящем параграфе рассмотрены вкратце три таких процесса, хотя количественное истолкование наблюдений и не приводится. В нефтяной залежи Майл Сикс, в Пару, наблюдалось расширение газовой шапки на расстояние по вертикали более чем 120 м на протяжении первых 5 лет ее разработки. В газовую шапку производилась весьма эффективная закачка газа. Операции по поддержанию давления с начала разработки, несомненно, способствовали расширению газовой шапки, но оно сопровождалось в основном стеканием нефти вниз по падению пласта.

Если истолковать недавно опубликованные эксперименты над трехфазным вытеснением нефти из кернов посредством капиллярного давления, как приближающиеся к процессу истощения нефти при гравитационном дренировании, то значение днг = 0,15 в некоторых случаях было бы обоснован®* Нефтяные пласты с газовыми режимами Насыщение нефтью вниз по крыльям структуры поддерживалось на высоком уровне благодаря гравитационному дренированию. Это было доказано ограниченным ростом газовых факторов в процессе разработки К Постоянство поддерживаемого давления также указывает, что нагнетаемый газ оставался в значительной степени заключенным в газовой шапке, а не использовался в добавление к выходящему из раствора газу для перемещения нефти. Высокий структурный рельеф, хорошая проницаемость пластов— порядка 1000 миллидарси и малый удельный вес нефти — 0,823 привели к развитию в залежи значительного гравитационного дренирования. Создавшиеся условия наиболее благоприятны для режима пласта последнего типа. Помимо высокой нефтеотдачи из этого месторождения, оцененной в три раза выше по сравнению с нефтеотдачей при режиме «растворенного газа», предполагают, что 95% суммарной нефтеотдачи будет получено естественным фонтанированием. Песчаный пласт Вилькокс в месторождении Оклахома Сити характеризуется совершенно отличным поведением, хотя и в нем наблюдалось гравитационное дренирование. Вследствие растянутости разработки этого месторождения нельзя произвести детального анализа режима пласта. Тем не менее общий режим и данные о пластовых породе, структуре резервуара и жидкостях показывают достаточно ясно роль гравитационного дренирования в нефтеотдаче. Продуктивный песчаник состоит из хорошо отсортированных и округленных зерен песка с незначительным содержанием цементирующего материала. Пористость в среднем 18—19%. Проницаемость очень высока, во многих образцах превышает 1000 миллидарси. Песчаник залегает на склоне общей структуры с углом падения до 15°. Мощность его колеблется от нуля у верхнего несогласного перекрытия на востоке, до максимума 60 м на западе, где он перерезается зеркалом пластовых вод. Начальный запас дегазированной нефти в пласте на площади 2800 га был вычислен примерно в 172 млн. мэ нефти. Удельный вес нефти 0,828—0,833. Пласт был быстро «истощен» вследствие того, что работал на режиме «растворенного газа». Вода затопила нижнюю часть структуры отдельными языками и в течение 1938—1941 гг. ежеэ дневный отбор воды колебался от 1800 до 2800 м. С 1930 г. уже не наблюдалось заметного подъема водного зеркала. Доказательством присутствия гравитационного дренирования в пласте является тот факт, что из него добывали ежедневна Данные по добыче нефти не исключали возможность некоторого влияния гидравлического напора. Однако существенного изменения уровня вод в подземном резервуаре не замечалось. Внезапное падение давления в залежи г наступило только в результате выброса из одной скважины 41 млн. м газа и 1000 т нефти за 7 дней.

Глава 12 000 м нефти из 466 глубинно-насосных скважин, хотя к концу 1941 г. пластовое давление стало по существу атмосферным. В связи с истощением пластового давления обводнение краевой водой не обеспечивало существенного гидравлического напора. Дальнейшим доказательством гравитационного дренирования является расширение газовых шапок, хотя в начале разработки они занимали ограниченную площадь. Первоначально раздел газ — нефть в северной части месторождения находился на глубине 1540 ж, а в южном направлении на глубине 1560,4—1575 м. Затем он расширился до глубины 1584—1606 м в различных слоях и участках продуктивного резервуара. Наконец, исследование нефтенасыщения кернов и шламма, взятых из пробуренных скважин, когда месторождение было основательно истощено, показало от 1,0 до 26% нефти над разделом газ — нефть и 52—93% ниже раздела. Аналогичные значения были получены в лабораторных экспериментах по гравитационному дренированию на колонках плотного песка Вилькокс, насыщенного нефтью, характеризующейся постоянной вязкостью, при пластовой температуре 54,4° С. Как отмечено в параграфе 7.11, наличие гравитационного дренирования в подземном резервуаре Вилькокс месторождения Оклахома Сити подтверждается ненормально низким положением кривой отношения проницаемости к насыщению жидкостями (фиг. 119). Низкие газовые факторы на более поздней стадии разработки пласта, на основании которых выведены соотношения проницаемости, показывают высокое нефтенасыщение на эксплуатационной площади. Осредненный равномерно отбор по всему продуктивному горизонту дает среднее насыщение остаточной нефтью, которое ниже по сравнению с областью, пополняемой гравитационным дренированием. 'Если бы кривая фактического соотношения проницаемостей соответствовала кривой для рыхлого песка (Л на фиг. 119), то при наблюдаемом соотношении проницаемости 0,3 истинное среднее насыщение жидкостями в нефтеносном горизонте было бы 71,4% вместо 63,5%, которое является средним насыщением при равномерном распределении его по всему пласту. Разница представляет степень дренирования нефти, выраженную частью порового пространства. Такое толкование кривых соотношения проницаемости для месторождения может дать ценные сведения при количественной интерпретации явлений гравитационного дренирования. Другим примером наличия гравитационного дренирования в условиях нормального истощения и при бесконтрольной эксплуатации служит месторождение Лейквью в Калифорнии. Эта залежь была впервые открыта в 1910 т. мощным фонтаном. Неудачи в последующем бурении привели к забросу месторождения до 1935 г., когда был вскрыт продуктивный песчаник на глубине 765 м. Песчаник представлен моноклиналью, которая Нефтяные пласты с газовыми режимами выклинивается на северном склоне антиклинали «тридцать пятый холм». Угол падения моноклинали — 20°, а мощность песчаника колеблется от нуля до 60 м. Удельный вес нефти 0,921. В начале разработки в пласте не было свободного газа, но колоссальные отборы фонтанной нефти вызвали появление газовой шапки в верхней части структуры. Подробных записей о режиме пласта не имеется. Но поведение 88 скважин, пробуренных после вторичного открытия залежи в 1935 г., обнаружило поразительное и прогрессивное отступление раздела газ — нефть. После первого фонтана нефти раздел газ — нефть находился на 480 м ниже уровня моря. В 1935 г. в результате новой разработки пласта этот раздел отошел на 510 м, а в начале 1938 г. раздел газ — нефть залегал на глубине 576 м. Эти данные не отличаются большой точностью, но несомненно, что произошло стекание нефти вниз по падению пласта. Отступление газонефтяного контакта происходило с такой равномерностью, что казалось прямо пропорциональным получаемым отборам.нефти и со скоростью 1 м на 26 930 м3 нефти. Наблюдалось также некоторое поступление краевой воды в пласт, но оно, очевидно, не играло важной роли в режиме залежи. Гравитационное дренирование в рассмотренных месторождениях Оклахома Сити и Майл Сикс представляет крайность для пластовых условий и разработки. В месторождении Майл Сикс нефтедобыча происходит из нормального песчаника. Разработка пласта Вилькокс в Оклахома Сити представляет особый случай, так как его насыщение связанной водой является самым низким в известных нефтеносных пластах—шорядка 1—2%. Кроме того, нефть, добываемая в этом месторождении, смачивает песок предпочтительнее воды. В связи с низким водонасыщением и избирательным смачиванием породы нефтью весьма вероятно, что большая часть поверхности песка (если не весь он) находится в непосредственном контакте с нефтяной фазой. Эти условия, а также однородная благоприятная структура песчаника дают основания ожидать в нем весьма эффективное гравитационное дренирование К Однако вытеснение нефти несмачивающей фазой, какой в данном случае является вода, должно было привести к высокому насыщению остаточной нефтью породы коллектора. В действительности исследование площади песчаника Вилькокс, затопленной водой, показывает, что насыщение остаточной нефтью составляет величину порядка 50%. Промысловые наблюдения в Оклахома Сити показывают, что при благоприятных условиях гравитационное дренирование учаОстаточную нефть после дренирования из песка, избирательно смачиваемого нефтью, можно рассматривать связанной нефтью. Вследствие округленных зерен песка и незначительной цементации коллектора можно ожидать насыщения связанной нефтью до 10%.

Глава ствует эффективно в нефтеотдаче даже после истощения в основном пластового давления. Для других подземных резервуаров не опубликованы сравнительные исследования, но весьма вероятно, что во многих из более старых месторождений длительные низкие дебиты «установившейся нефтеотдачи» показывают, по крайней мере частично, участие гравитационного дренирования и перераспределения нефтенасыщения в продуктивных пластах. Дебит при гравитационном дренировании для устойчивого радиального течения в скважину выражен посредством »—Л_ 2 ) * (1) где k — проницаемость в мшишдарси;

у — удельный вес нефти;

/л — ее вязкость;

/? — объемный коэффициент пластовой нефти;

hK — мощность горизонта или напор жидкости при rK, hc — напор столба жидкости при радиусе скважины гс. Р1наче трудно найти какое-либо другое объяснение длительной отдаче нефти из пластов на многих старых месторождениях,, которые эксплуатировались в течение ряда лет глубинными насосами. Наиболее эффективным режимом при гравитационном дренировании был бы идеальный случай, когда в результате поддержания пластового давления газ не выделялся бы в нефтяной зоне. Если бы в пласте имелась первоначальная газовая шапка, такой режим в 'принципе мог бы возникнуть, если только давление в газовой шапке поддерживали бы выше начального значения, а из нефтяной зоны отбирали нефть при давлении выше начальной точки насыщения. В пласте, насыщенном не полностью газом, необходимо было бы создать газовую шапку и раздел газ — нефть путем обратной закачки газа, а затем развить в нем градиент свободного падения по склонам пласта при одновременном поддержании минимального давления выше точки насыщения;

кн поддерживалось бы тогда на своем максимальном значении, а дебиты, которые можно было получить от гравитационного дренирования, были бы также максимальными. Так как эти отборы получались бы при газовом факторе с участием только растворенного газа, то расход закачиваемого газа, необходимый для поддержания давления, в основном оставался бы постоянным и небольшим по сравнению с количеством газа, потребным для операции по рассредоточенной закачке газа в пласты. Необходимо отметить, что газ, нагнетаемый для поддержания давления, не остается в газовой шапке, но проникает в нефтяную зону и проходит сквозь нее, как это указано в параграфах 7.7 и 7.8, если только в пласте не происходит отделения жидкости и гравитационного дренирования, а градиенты давления вниз по падению пласта невелики по сравнению с градиентом силы тяжести.

Нефтяные пласты с газовыми режимами Когда нагнетаемый газ остается в газовой шапке, то гравитационное дренирование и замещение отборов жидкости вниз по падению пласта определяют основной механизм поддержания давления в нефтеносной области;

иначе давление в ней продолжало бы падать, а в газовой шапке возрастало бы. Любой региональный градиент давления по падению пласта также вызывает перемещение нефти в этом направлении. Но если структура пласта, характеристика породы и жидкостей благоприятны для развития гравитационного дренажа, то поддержание давления путем закачки газа в основном служит для удлинения фонтанного периода и получения высоких отборов нефти. Основным преимуществом гравитационного дренирования является обеспечение весьма эффективной нефтеотдачи в пределах зоны расширения газовой шапки. Если она образуется в результате гравитационного дренирования, а не общего прорыва газа вблизи раздела газ — нефть, то насыщение остаточной нефтью газовой шапки должно быть значительно меньше, чем могло возникнуть при режиме «растворенного газа». Необходимо заметить, что процесс фильтрации нефти у поверхности раздела газ — нефть не наступает мгновенно. Когда нефтенасыщение здесь падает, проницаемость снижается, и дальнейшая фильтрация замедляется. Низкие насыщения остаточной нефтью, связанные с гравитационным дренированием, представляют лишь равновесные значения;

поэтому нельзя получить максимальной скорости гравитационного дренирования согласно уравнению 7.14 (3) в верхних частях продуктивного горизонта, насыщенного нефтью, даже если давление поддерживается выше точки насыщения. Однако поддержание давления сохраняет коэффициент пластового объема нефти, так что любое остаточное нефтенасыщение в результате гравитационного дренажа сохраняет в пласте меньше дегазированной нефти, чем при низком или атмосферном давлении. 7.17. Подземные резервуары с частичным вытеснением нефти водой. Неполное замещение нефти водой является, вероятно, наиболее важным механизмом нефтеотдачи, так как он чаще всего встречается на практике. Большинство пластов с газовой энергией ограничено по крайней мере частично горизонтами подвижной воды, из которых вода поступает с различной скоростью в нефтяную зону. Однако, за исключением пластов, недонасыщенных газом, большая часть естественных подземных резервуаров, которые в конечном счете работают при «водонапорном режиме», в начале разработки проходит процесс истощения газовой энергии, пока не разовьется достаточное падение давления для соответствующего поступления воды в продуктивный пласт и замещения в нем отборов газа и нефти. Подземным резервуаром с неполным замещением нефти водой надо считать месторождение, в которое поступление краевой Глава воды недостаточно для замещения пустого пространства, создавшегося в пласте в результате отборов газа и нефти. Механизм частичного вытеснения водой редко регулирует весь процесс нефтеотдачи из пласта. В начале разработки он вообще имеет незначительное влияние на режим пласта, который представляется обычно как «режим растворенного газа». Однако в конце, если только максимальная способность водного горизонта к водоотдаче сравнима с темпом отбора жидкостей из продуктивного пласта, скорость поступления воды может стать эквивалентной скорости отборов, а режим неполного замещения водой превратиться в режим полного замещения. Как указано в параграфе 6.2, конечный механизм вытеснения нефти при режимах полного и неполного замещения водой представляет фактически одно и то же, а суммарная нефтеотдача при этом сравнима. Однако общая характеристика режима неполного замещения чаще обобщается с «режимом растворенного газа». Для описания процесса поступления в пласт воды для удобства в расчетах будет принято установившееся состояние, так как полученные основные уравнения одинаково применимы к горизонтам со сжимаемой жидкостью и к водным пластам с установившимся питанием. В то же время в аналитическую трактовку войдут основные характеристики газовой энергии продуктивной толщи. Физическая основа рассматриваемой теории опирается в значительной степени на понятия, разработанные для анализа пластов с газовой энергией. Режим пластов с неполным замещением водой дается здесь как естественное следствие, вытекающее из предыдущего разбора механизма нефтеотдачи при режиме «растворенного газа» и при гравитационном дренировании. Поведение систем с частичным вытеснением нефти водой во многом напоминает режим пластов с гравитационным дренированием и расширением газовой шашки. И в том, и в другом случае механизм нефтеотдачи, вызывающий местное выталкивание нефти в эксплуатационных скважинах, представлен в основном работой газа. Воздействующий на залежь внешний фактор — гравитационное дренирование или движение краевой воды — непосредственно перемещает нефть из участков пласта, отдаленных от эксплуатационных скважин, в районе их расположения, чтобы задержать падение нефтенасыщения пласта. При гравитационном дренировании и неполном вытеснении водой в пласте достигается более низкое остаточное нефтенасыщение. Вытеснение нефти происходит более эффективно, чем при режиме «растворенного газа», а следовательно, увеличивается и суммарная нефтеотдача пласта. Эксплуатационная площадь постепенно сокращается по мере охвата скважин вблизи существующих контуров нефтеносности вытесняющей жидкостью. Эффективность обоих механизмов Нефтяные пласты с газовыми режимами нефтеотдачи определяется степенью, с какой действует на режим пласта тот или иной фактор, усиливающий механизм работы, и зависит от объемной производительности перемещения жидкости, связанной с гравитационным дренированием или поступлением краевой воды, по отношению к отбору пластовых жидкостей при эксплуатации. Скорость продвижения краевой воды непосредственно зависит от развития процесса разработки залежи, в то время как гравитационное дренирование в основном постоянно на протяжении всего периода эксплуатации месторождения, за исключением случаев изменения проницаемости пласта. Скорость затопления нефтяного пласта всегда начинается с нуля и непрерывно возрастает с увеличением отбора нефти и газа из пласта при условии, что дебиты скважин не испытывают резких колебаний, и водоносный пласт не обладает ограниченным объемом упругого расширения жидкости. В системах, подчиняющихся гравитационному дренированию, основным фактором режима является перераспределение жидкостей в пределах первоначального содержания углеводородов в пласте. Отсюда, если не осуществлять обратной закачки газа в пласт для поддержания давления, последнее продолжает падать на протяжении всего периода разработки даже при неограниченном действии гравитационного дренирования. В пластах с частичным внедрением воды на перераспределение пластовых жидкостей влияет поступление воды извне, вследствие чего происходит непрерывное уменьшение порового пространства коллектора, занятого газом и нефтью. Это обстоятельство вызывает соответствующее замедление темпа падения давления, которое при благоприятных обстоятельствах может полностью приостановиться. Несмотря на широкое распространение в природе пластов с неполным замещением нефти водой, их количественный анализ и толкование еще менее разработаны, чем для пластов с режимом растворенного газа, и находятся на уровне знаний о пластах с расширением газовой шайки и (Гравитационным дренированием. Наблюдаемый процесс изменения среднего давления в пластах этого типа может быть формально смоделирован соответствующим применением электроинтегратора для исследования пласта. Однако характерные особенности проявления энергии газа, присущие всякой нефтеносной площади, не рассматриваются последним анализом как составная часть комплекса газовой и гидравлической энергии резервуара. Поэтому метод электроинтегрирования не дает указаний о будущем поведении пласта, за исключением случаев применения дополнительных приемов последовательного приближения. Теория, рассматриваемая в настоящем параграфе, учитывает основные характеристики проявления энергии газа для непрерывно сокращающейся продуктивной площади. Однако приведенный разбор ограничивается в значительной степени формулировкой аналитического Глава метода, а также исследованием нескольких примеров пластового режима, вычисляемого этим методом. Как было принято при рассмотрении пластов с режимом «растворенного газа», нефтеносный коллектор принимается в данном случае однородным ©о всех отношениях. Начальная площадь коллектора обозначается через Л о ;

площадь нефтенасыщения в любое время после начала поступления краевой воды — Л. Предполагается, что непосредственно за водонефтяным контактом насыщение свободным газом равно нулю 1, а остаточное насыщение пластовой нефтью дпг постоянно на протяжении всей разработки. Газ и нефть, заключенные в затопленном участке, считаются потерянными 2 для незатопленной «ефтенооной части первоначального подземного резервуара. Последний с площадью А рассматривается отдающим нефть при «режиме растворенного газа». Можно показать, что скорость изменения давления в нефтяном пласте или у начальной границы нефть — вода подчиняется уравнению dp dt = №ldt)-PQH[\+(t*Jtir)y,] QWPWd)]+tA{ljW ' 'где Q H — дебит нефти;

QH — общий объем дегазированной нефти, остающийся внутри начальной нефтеносной площади Ло, a W — суммарное поступление воды внутрь Ло;

эти переменные относятся к единице мощности пласта и времени t. Остальные обозначения соответствуют параграфу 7.3. Уравнение (1) является одним из трех уравнений, необходимых для полного описания давления, насыщения нефти и затопления краевой водой продуктивного пласта. Приводим два других уравнения:

dt ~ dA р dft dp dp lit № №«, Qnr) Q) sdAEn.

d t ~ (О) f, QH (4) dp] dp — as A \ 2 _i_ П Л [QHA -j-\i ^B \ QH) jj j Невероятно, чтобы вся газовая фаза непосредственно вытеснялась наступающей водой. Однако нулевое насыщение газом здесь допущено для простоты;

такое допущение не влияет существенно на теоретические выводы. 2 В соответствии с принятой однородностью пласта продуктивный коллектор как бы резко делится на чисто нефтяную площадь А и площадь AQ — А, которая отдает лишь воду. Отсюда теоретическая суммарная нефтеотдача и режим пласта находятся в благоприятных условиях по сравнению с практикой. 3 Если W — 0 и Ло —общая толща нефтяной зоны и газовой шапки, то уравнение (1) можно применить к пластам с режимом расширения газовой шапки. Если W = 0 и Л о взята как постоянная, уравнение (1) легко приводится к уравнению для пластов с режимом исключительно растворенного таза.

Нефтяные пласты с газовыми режимами В принципе уравнения (1) — (3) достаточны для определения трех основных неизвестных функций: p(t), gH(t) и A(t). Дебит нефти QH рассматривается как известная и заданная функция времени;

Qu дается выражением t О где ^НГ—начальное иефтенасыщение. Таким образом, QH тоже является известной функцией t. Члены, описывающие поступление воды — W и dW/dt, представляют функции давления и времени, определенные в зависимости от характера водоносного горизонта и процесса эксплуатации нефтяного пласта. Если водоносный горизонт ведет себя как система сжимаемой жидкости, W и dWjdt можно получить из аналитических выражений следующей главы, исправленных на величину отбора воды. Если принять установившимся поступление воды в продуктивный пласт и рассматривать, что добываемая вода полностью возвращается обратно в пласт, то dWldt и W примут простой вид:

t f (Pi-p)dt, О (5) где допускается, что перепад давления, регулирующий скорость затопления (продуктивной площади, тождествен общему среднему падению давления внутри нефтяной площади pi —р, и коэффициент с не меняется в течение всего периода разработки пласта. Р:ассм1атривая уравнения (1)—(3), видно, что точный вывод аналитических решений невозможен. Их численная обработка настолько затруднена, что попытка получения некоторого ряда решений нецелесообразна. Прибегнем * упрощению, что дебит нефти QH постоянен к и что поступление воды удовлетворяет установившемуся состоянию, принятому приближенно уравнением (5). Введем основные безразмерные параметры:

Q=м У р ) ;

w =

A = A ;

7=Q/, (6) где Q — дебит нефти, выраженный частью начального нефтесодержания пласта;

w — отдающая споообность водоносного горизонта, выраженная соотношением максимального установившегося дебита воды к дебиту нефти;

А — площадь остаточной нефтенасыщенноети, выраженная частью начальной нефтеносной площади пласта;

t — безразмерное время, в течение которого добывается суммарное количество нефти, выраженное Глава частью начального содержания ее в пласте. В этом обозначении •можно записать уравнения (1) — (3) как dp dt (7) e(p)-a>(p)t-ewf [l-(p/p.)] dt О dt P dA (8) QHk+(\—QB Р dp (1 — в — Qnr) - r ^ — Л i (9) ft Путем обычно принятых приемов можно решить эту систему взаимосвязанных уравнений численно. Однако в виде проверки удобно применить соответствующие интегрированные уравнения материального баланса. Они даются следующими выражениями: 1-е А (1-0-енг Jт /• dA (Ю) о Р •в (И) (12) где R — суммарный газовый фактор, а ~ур — 5. Заметим, что уравнение (1) дает условие сохранения пластового нефтенасыщения, уравнение (11) —интегрированное уравнение непрерывности относительно общего пластового объема;

уравнение (12) —условие материального баланса в отношении газосодержания пласта.

Нефтяные пласты с газовыми режимами В дополнение необходимо иметь бесконечно малые прираще,ния газовых факторов, чтобы удовлетворить основное уравнение y>. (13) Были проделаны вычисления с применением указанных уравнений, полагая QS = 0, 2 5, дяг =0,20, а значения w = 0,5;

1;

3;

5. Характеристики пластовых жидкостей и породы приняты согласно параграфу 7.4, т. е. как для нефтей с удельным весом згчя Ю ZO 15 30 35 40 45 50 55 60 65 70 нефтеотдача, от начального содержания нефти в пласте, °1о Фиг. 125. Расчетные кривые^давления и газонефтяного фактора для пластов с режимом неполного вытеснения нефти водой.

w= (максимальная производительность бассейна питания при установившемся состоянии)/(отбираемый дебит нефти). Остаточное нефтенасыщение в заводненной зоне составляет 20%.

0,875. Давление и газовый фактор, соответствующие приведен ным параметрам, нанесены на фиг. 125. Сокращение продуктивной площади в результате поступления краевой воды изображено на фиг. 126. Изменение в насыщении пластовой нефтью на незатопленной продуктивной площади нанесено на фиг. 127. На этих фигурах нанесены также для сравнения кривые w — 0, отражающие режим исключительно растворенного газа. Как указано ранее, основная независимая переменная t выражает суммарную нефтеотдачу в долях начальной нефти в пласте^ Согласно уравнению (6) параметр w есть отношение максимальной установившейся производительности водоносного горизонта к отбираемому дебиту нефти QH Глава При рассмотрении кривых давления и газовых факторов на фиг. 125 видно, что их начальные тенденции аналогичны случаю режима строго «растворенного газа», за исключением того, что с возрастанием w падение давления замедляется. Рост газового фактора также снижается, а максимум его становится меньше и сдвигается для больших значений суммарчой нефтеотдачи по мере увеличения w. Разумеется, следует ожидать появления этих изменений газового фактора, так как площади, охваченные кривыми, должны быть независимы от w, исключая газ в затопленной площади. Для = 0,5 величина газового фактора в конце резко падает, а давление уменьшается до принятого предела 6,8 ат, соответствующего забрасыванию месторождения, с суммарной нефтеотдачей, достигающей 29,3% начального содержания нефти. Хотя •последняя величина на Ъп 30 40 50 60 70 3,1 % выше, чем при нефтеотдача, от начального ев- w — 0, в режиме пласта не ©идно радикального Фиг. 126. Расчетные кривые сокращения изменения. продуктивной площади для пластов с не1 после изПри w полным замещением нефти водой. начального влечения ' А — часть площади первоначального нефтяного содержания нефти ;

в плапласта, не затопленная водой;

w~ (максимальная сте развивается почти полпроизводительность бассейна питания при установившемся состоянии)/(отбираемый дебит нефти). ная стабилизация давлеОстаточное нефтенасыщение в заводненной зоне составляет 20%. ния примерно 6,8.ат. Вскоре после этого газовый фактор стабилизируется на значении количества растворенного газа. Согласно фиг. 126 кривые для w = 1 обрываются, когда сокращение продуктивной площади дошло до 10% начальною значения, что происходит после извлечения 58,9% от начального запаса нефти. Однако сомнительно, чтобы после затопления 90% продуктивной площади практические данные находились бы в согласии, даже приближенно, с допущениями, лежащими в основе проделанного анализа. Еще более разительное развитие процесса нефтеотдачи выражено кривыми для w = 3 и 5. В этом случае вместо стабилиза Нефтяные пласты с газовыми режимами ции давление падает до минимума, а затем возрастает. Если рассматривать это явление в связи с кривыми газовых факторов и уравнением (1), то ©се нормально. Уравнение (1) означает, что dp/dt становится положительным, а давление начинает возрастать, когда числитель дроби становится положительным;

это происходит тогда, когда скорость поступления воды превышает 3D 40 50 от начальном содержании HSO?P>L 6 пласте^ °!о Фиг. 127. Расчетные кривые нефтенасыщенности пласта в продуктивной площади для подземных резервуаров с неполным замещением нефти водой.

w= (максимальная производительность бассейна питания при установившемся состоянии)/(отбираемый дебит нефти). Остаточное нефтенасыщение в заводненной зоне составляет 2Q0/0.

скорость образования депрессионнои воронки, являющуюся вторым членом числителя уравнения (1). Заметное падение газового фактора в интервале нефтеотдачи 30—40% с учетом величины w и падения давления, как указано более явно в уравнении (7), показывают, что подъем давления должен возникнуть согласно кривым на фиг. 125. Из фиг. 127 видно, что установление равновесия между скоростью поступления воды и скоростью образования депрессионнои воронки ускоряется ростом насыщения пласта нефтью для / > 30% и падением значения у>. Так как эта тенденция продолжается до тех пор, пока насыщение нефтью не превысит 65%, газовый фактор становится рав Глава ным растворимости газа 1 и начинает вновь возрастать в соответствии с ростом давления. Последующее развитие максимума в давлении для w = 5 отражает снижение скорости поступления воды с повышением давления до тех пор, пока она не перестанет уравновешивать скорость образования депрессионной воронки вследствие отборов жидкости при эксплуатации. Согласно фиг. 126 сокращение продуктивной площади происходит сначала довольно медленно для низких значений w. К моменту (извлечения lU начального содержания пластовой нефти при w = 0,5 будет затоплено лишь 5% продуктивной площади. Площадное наступление краевых вод ускоряется, и когда извлечено 29,3% всей нефти в пласте, 71% начальной площади остается продуктивной. Для w = 1 резкое сокращение продуктивной площади наступает после.извлечения примерно 25% нефти из пласта. Хотя скорость сокращения продуктивной площади замедляется после отбора 30% запасов, она все же продолжается с большой скоростью на протяжении всего процесса стабилизации давления до достижения предполагаемого пред е л а — 10% от начальной продуктивной площади. Для w = 3 и w = 5 начальные скорости сокращения продуктивной площади еще выше. Полученные кривые имеют также прогибы, но, как и в случае w=l, с увеличением нефтеотдачи принимают приближенно линейное падение, а при 61—66% извлечения нефти падают до остаточного значения—10% продуктивной площади. Кривые нефтенасыщения для незатопленной площади, приведенные на фиг. 127, показывают интересную особенность теории неполного замещения нефти водой, а именно: развитие минимумов и последующих подъемов нефтенасыщения даже для w~0f5. Для режима строго растворенного газа нефтенасыщение падает непрерывно в процессе отбора нефти. Формальное аналитическое основание этому поведению можно вывести из уравнения (8), где пока давление убывает, первый и третий члены отрицательны, при втором члене — положительном. На раннем этапе разработки скорость сокращения продуктивной площади довольно медленная. Отсюда в уравнении (8) отрицательные члены преобладают и нефтенасыщенность в пласте падает. Когда наступает резкое сокращение продуктивной площади, второй член в уравнении (8) становится сравнимым с суммой двух других. По мере того, как продуктивная площадь продолжает сокращаться, и скорость падения давления также уменьшается, второй член становится равным отрицательным членам, а затем превышает их. На этом этапе возникают минимумы в нефтенасыщении и последующий его подъем. С физической точки зрения рост нефтенасыщения, или вторичное насыщение продуктивной площади, отражает большую объемную скорость поступления воды, чем отбор жидкости из В этих расчетах принимается, что газовая фаза остается в равновесии с нефтью и возвращается в раствор при росте давления.

Нефтяные пласты с газовыми режимами продуктивной зоны. Развитие указанных условий при w = 3 и 6 неудивительно, так как последние значения w подзывают, что максимальная потенциальная производительность водяного пласта соответственно в 3 и 5 раз выше скорости отбора нефти при эксплуатации. За исключением депрессионной воронки, создаваемой отбором свободного газа, стабилизация давления и вторичное нефтенасыщение должны возникнуть задолго до того, как пластовое давление упадет до атмосферного. При w = 1 и особенно при w = 0,5 равновесие между эксплуатационными отборами и количеством непосредственно поступающей в пласт воды кажется неосуществимым. Основная причина заключается в выделении и расширении газа, рассеянного в нефти, оставшейся в затопленной площади, когда давление в ней убывает одновременно с давлением в сохранившейся продуктивной части пласта. Характер вычисленной скорости расширения при наступлении воды захваченных нефти и газа при минимальной точке для w = 0,5 на фиг. 127 показывает, что она значительно превышает скорость заводнения. Таким образом, чистое поступление воды в нефтеносную площадь при убывающем давлении в действительности выше скорости отбора нефти из пласта, даже если дебит вторжения воды в начальный нефтеносный пласт меньше половины отбора нефти К Вследствие сложности вычислений при решении урагннений (7) — (12) нельзя дать простого физического объяснения довольно своеобразным формам отрезков кривых для возрастающего насыщения нефтью (фиг. 127) при w = 1,3 и 5. Оня могут частично отражать ошибки в расчетах или неточность приближений в анализе. Величина суммарной нефтеотдачи (согласно фиг. 125, 126 и 127) для w = 0;

0,5;

1;

3;

5 составляет 26,2;

29,3;

58,9;

54,6 и 66,2% соответственно от начального содержания дегазированной нефти в пласте, Значения суммарной нефтеотдачи для w = 0 и 0,5 относятся к давлению прекращения добычи — 6,8 ат. Для w = 1 и 5 они характеризуют нефтеотдачу ко времени заводнения 90% начальной продуктивной площади, хотя давления на этом этапе сохраняются в пласте теоретически 7,1 и 141,5 ат соответственно. Нефтеотдача 54,6% при w = 3 соответствует моменту произвольного прекращения расчетов во время полного вторичного насыщения остаточной нефтеносной площади, которое развивается (согласно фиг. 125), когда давление в ней вновь поднимается до 64,6 ат. Вследствие расхождений IB конечных состояниях подземного резервуара полученные величины суммарной нефтедобычи не отражают количественно изменений в принятых значениях w.

Если предположить, что свободный газ также захватывается движущимся фронтом воды, то эффект расширения газа увеличивается, и вторичное насыщение остаточной продуктивной площади наступит даже скорее, чем это указано на фиг. 127.

Глава Однако ясно, что неполное замещение нефти водой способно в основном обеспечить значительно большую нефтеотдачу, чем механизм режима растворенного газа. Кроме того, суммарная нефтеотдача увеличивается с ростом производительности водоносного горизонта по отношению к отборам из скважин при сравнимых давлениях забрасывания и размерах затопленной площади. Следует отметить, что.высокая нефтеотдача, связанная с неполным замещением нефти водой, вытекает из сделанного предположения, что остаточное нефтенасыщение в затопленной площади продуктивного пласта имеет низкое значение— 20%. Это дает максимальную потенциальную нефтеотдачу при вытеснении водой в 73,3%, которая на 7,1% выше нефтеотдачи при w = 5 к моменту заводнения 90% продуктивной площади. Если бы остаточное нефтенасыщение непосредственно за линией вода—нефть было 35%, максимальная потенциальная нефтеотдача снизилась бы до 53,3%. Если бы насыщение пласта связанной водой было 35%, а не принятое значение 25%, то максимальная возможная нефтеотдача при 'вытеснении водой снизилась бы до 46,2%. Отсюда при неполном и полном замещении водой суммарная нефтеотдача определяется в конечном счете величиной насыщения связанной водой и остаточной нефтью. Нет постоянного соотношения относительной нефтеотдачи между неполным замещением нефти водой и режимом растворенного газа, а также отсутствуют обобщения, связанные с их относительными ^преимуществами. Если основные параметры, определяющие факторы нефтеотдачи в данной теории, известны, то все же подлинная суммарная нефтеотдача может оказаться значительно ниже вычисленной вследствие неоднородности пласта. Последний фактор неблагоприятно влияет на нефтеотдачу при любом механизме вытеснения нефти, но возможно, что серьезнее всего он проявляется при режиме неполного замещения нефти водой. Преждевременное продвижение воды в высокопроницаемых прослойках продуктивного пласта может вызвать «затопление» эксплуатационных скважин и привести к их забрасыванию ранее, чем большая часть пласта будет занята водой. В некоторых случаях может оказаться более целесообразной закачка газа в пласт и поддержание давления для предупреждения поступления краевой воды, хотя слоистость пласта снижает эффективность и усиливает трудности проведения подобных операций. При допущении установившегося поступления краевой воды в пласт, примененном.в процессе вывода уравнений (1) — (3) и их приведения к уравнениям (7) — (12),независимой переменной, описывающей процесс, является количество /, отражающее парциальную суммарную нефтеотдачу. Это обстоятельство не означает, что поведение пласта не зависит от скорости нефтеотдачи, как при режиме растворенного газа;

наоборот, ско Нефтяные пласты с газовыми режимами рость нефтеотдачи является основным фактором регулирования режима. Для водоносного горизонта с постоянным расходом (т. е. cpi) w обратно пропорционально скорости нефтеотдачи. Отсюда кривые для w = 0,5;

1;

3 и 5 на фиг. 125—127 эквивалентны рабочим условиям, где скорости отбора мефти выражаются соотношением 1 : 0,5 : 0,17 : 0,1. Из фиг. 125 видно, что еще до возникновения стабилизации и подъема давления падение последнего происходит для малых скоростей отбора более медленно в зависимости от суммарной нефтеотдачи. Опубликованные данные о пласте с неполным замещением нефти водой недостаточны для получения каких-либо серьезных сравнений разработанной теории с фактическими наблюдениями. Однако интересно отметить, что недавно появилось доказательство накопления нефти впереди водяного фронта и вторичного насыщения пласта, частично истощенного в результате работы при режиме растворенного газа (согласно фиг. 127). В двух месторождениях производилась закачка газа в купольной части пласта. Однако скважины на крыльях структуры продолжали отдавать нефть пр'и режиме растворенного газа вследствие низкой проницаемости известняков продуктивного пласта и больших расстояний между скважинами. Тогда перешли на закачку воды. Ко времени закачки воды многие скважины отдавали нефть с газовым фактором от 540 до 900 м3/мК После начала закачки воды в течение 17г—4 мес. большинство скважин, близко расположенных к нагнетательным, начали систематически снижать свой газовый фактор. В некоторых скважинах газовый фактор продолжал падать, даже когда эксплуатационный дебит в них увеличился. Наконец, в отбираемой нефти было достигнуто снижение газового фактора до значения растворимости газа, и аэрация столба ее в стволе скважины стала.незначительной. Скважины прекратили фонтанирование и были переведены !на насосную эксплуатацию. Описываемый процесс отражает вторичное насыщение нефтеносного пласта вокруг -нагнетательных скважин нефтяным валом, созданным закачиваемой водой. В некоторых скважинах газовые факторы упали до значений растворимости газа. Это явление указывает, что нефтенасыщения возросли по крайней мере до равновесных значений. Часто принимается, что при заводнении нефтяных пластов в них создаются нефтяные валы. Описываемые промысловые наблюдения дают решительное доказательство этого предположения. Общие характеристики режима пласта в рассмотренных месторождениях отличны от режима неполного замещения нефти водой. Однако полученные данные подтверждают полностью возможность вторичного насыщения пласта нефтью. 7.18. Заключение. За последнее время количество нефтяных пластов, работающих на режиме растворенного газа, значительно снизилось. В результате регулирования отбора нефти при эксплу Глава атации большинство подземных резервуаров с газовой энергией было превращено в контролируемые неполным или даже полным замещением нефти водой, исключая нефтяные пласты, полностью изолированные и замкнутые. Благодаря регулированию эксплуатационных дебитов эффект разделения нефти и газа по удельным весам в пласте, в сочетании с гравитационным дренированием и расширением газовой шапки, способствует повышению нефтеотдачи. Закачка газа или воды для поддержания пластовых давлений, а также усиление возможного действия естественного гидравлического напора видоизменяют режим растворенного газа в пластах. При иных эксплуатационных условиях последний возник бы во многих пластах с нефтеотдачей, зависящей от начального газосодержания недр. Тем не менее тщательное изучение поведения пластов с режимом растворенного газа имеет определенное значение, так как оно дает понимание процессам, происходящим при разработке более старых месторождений, истощенных в результате механизма выделения газа, а также тех месторождений, которые должны разрабатываться при этом режиме. Это изучение может дать критерий для сравнения с поведением пластов, работающих при режимах неполного или полного замещения нефти водой и при расширении газовой шапки. Оно может описать ранний процесс нефтеотдачи в большинстве месторождений с начальным пластовым давлением на точке насыщения нефтяной фазы до того, как в пластах установился иной механизм нефтеотдачи, видоизменяющий в конечном счете режим пласта. В принципе уравнения движения для системы многофазных жидкостей, сформулированные в главе 4, достаточны для описания поведения пластов с режимом растворенного газа, но эти формулы нельзя применять без больших приближений. Если пренебречь наличием эксплуатационных скважин и представить пласт резервуаром, подвергающимся равномерному отбору из него жидкости, можно написать дифференциальное уравнение, связывающее нефтенасыщение с пластовым давлением [уравнение 7.3(1)]. В результате интегрирования этого уравнения можно определить изменение давления и газового фактора в зависимости от суммарной нефтеотдачи в процессе разработки залежи. Этот прием автоматически устанавливает величину суммарной нефтеотдачи при абсолютном истощении пластового давления, или же при любом выбранном давлении забрасывания месторождения. Физические данные, входящие в эту трактовку: растворимость газа, коэффициент пластового объема нефти, плотность газа, вязкости нефти и газа, в зависимости от давления и температуры пласта, а также кривые зависимости соотношения проницаемости по газу и нефти от насыщения продуктивного коллектора. Проведенные расчеты предполагаемого режима растворенного (газа применительно к идеальным пластам показывают, что газовый фактор сначала падает ниже значения растворимости, Нефтяные пласты с газовыми режимами затем быстро поднимается до максимума и, наконец, круто падает с приближением к конечному истощению пласта (фиг. 97). Начальное убывание характерно также для кривых зависимости «проницаемость — насыщение», имеющих неисчезающее равновесное насыщение свободным газом. Быстрый подъем наступает в результате крутого роста кривой соотношения проницаемости для газа и нефти, как только превышено равновесное насыщение свободным газом. Окончательное же падение обусловлено в значительной степени уменьшением плотности свободного газа, добываемого совместно с нефтью и связанного с падением давления в пласте. Пластовые давления убывают непрерывно, причем наклоны кривых повторяют тенденцию кривой газового фактора. Суммарная нефтеотдача колеблется в пределах, наблюдаемых на практике, и для принятой кривой зависимости «проницаемость — насыщение» составляет порядок 8—17% объема порового пространства, или 14—32% начальной нефти на месте, в зависимости от физических свойств пластовых жидкостей. Насыщение пласта свободным газом, наступающее при истощении, колеблется в пределах 21—32%. Сравнительные вычисления влияния вязкости нефти на конечную нефтеотдачу указывают, что последняя уменьшается с ростом вязкости. Изменение вязкости нефти в 12 раз уменьшает нефтеотдачу для интервала исследованных вязкостей приблизительно в два раза. Рост количества газа в растворе сам по себе вызывает большую нефтедобычу. Однако связанное с этим увеличение усадки нефти в результате может обусловить меньшую нефтеотдачу. Принимая плотность сырой нефти, как комплексный показатель характеристик газа и нефти, и учитывая взаимосвязанные изменения в вязкости нефти и газа, растворимости газа и усадки нефти, было найдено, что абсолютная конечная нефтеотдача является максимальной при уд. весе нефти 0,824 (фиг. 102). Это в значительной степени является результатом противоположных воздействий изменения вязкости нефти и усадки на нефтеотдачу. Однако процент извлеченной нефти от начального запаса ее • пласте -монотонно увеличивается с уменьшением плотности в нефти от 0,1 до 0,778 г/см3 для рассматриваемых типов пластовых пород и жидкостей. В теоретическом выводе также отражена важная роль усадки. Кроме того, абсолютная нефтеотдача может уменьшиться с падением содержания связанной воды в пласте, если рассматривать зависимость «проницаемость — насыщение» как постоянную. ( Процессы нефтеотдачи и конечная нефтедобыча зависят от характера кривой соотношения проницаемостей по газу и нефти для породы коллектора, а также от свойств пластовых жидкостей. Если равновесное насыщение свободным газом отсутствует, то газовый фактор начинает расти немедленно после начала Глава эксплуатации, но достигаемый им маиаимум ниже, чем начальное падение -его, обусловленное неисчезающим равновесным газонасыщением (фиг. 103). При этом суммарная нефтедобыча снижается. В целом нефтеотдача уменьшается с увеличением соотношения проницаемостей для газа и нефти. Если пренебречь расширением газовой шапки и гравитационным дренированием, то теория, разработанная для пластов с режимом растворенного газа, распространяется и на пласты с первоначальными газовыми шапками [уравнение 7.5(4)]. При этом допускается, что газ из газовой шапки рассеивается через нефтяную зону и отбирается из скважин при падении пластового давления вместе с растворенным газом. Как и следует ожидать, суммарная нефтеотдача возрастает с увеличением мощности газовой шапки (фиг. 106). Теоретически было установлено, что увеличение общего количества газа, имевдгегоея первоначально в пласте, включая газ из газовой шапки, в четыре раза по сравнению с растворенным газом повышает конечную нефтеотдачу почти на 50%, а насыщение свободным газом при истощении пласта примерно на 25%. По ;

Мере истощения пласта с режимом растворенного газа и падения пластового давления происходит непрерывное уменьшение в нем подвижности нефти. В частности, уменьшается соотношение «проницаемость—вязкость», а отсюда и теоретическое значение коэффициента продуктивности (фиг. 107—109). Вычисление абсолютной величины коэффициента цродуктивности теоретическим путем сомнительно. Вместе с тем значения его в процессе истощения пласта относительно первоначально наблюдаемых величин могут равняться приблизительно соотношению текущей зависимости «проницаемость — ^вязкость» к полученной в начале разработки. Если учесть допущения, возникающие в связи со снижением давления на эксплуатационных скважинах и влияние характера эксплуатации скважин, можно вывести приближенную теорию, дающую.изменение суммарной нефтеотдачи во времени, и построить кривые зависимости дебита нефти и падения давления во времени. Основное дифференциальное уравнение, связывающее нефтенасыщение с пластовым давлением, можно обобщить для описания условий, при которых происходит нагнетание газа в продуктивный пласт с целью замедления падения давления и увеличения суммарной нефтеотдачи. Принимается, что газ, нагнетаемый в пласт для поддержания давления, распределяется и равномерно рассеивается по всей нефтяной зоне так, чтобы он равномерно отбирался из скважин совместно с растворенным газом. Результаты 'интегрирования этого обобщенного уравнения показывают, что закачка в пласт добытого газа замедляет падение пластового давления и в конечном счете приводит к большей нефтеотдаче. Эффект от обратной закачки газа в пласт возрастает с увеличением количества возвращаемого газа по отношению к добываемому газу.

Нефтяные пласты с газовыми режимами Повышение нефтеотдачи обычно связано с ростом насыщения пласта свободным газом, даже если задержка усадки пластовой нефти влияет положительно ;

на нефтеотдачу. Отсюда, эксплуатационные газовые факторы стремятся возрасти выше максимальных значений, связанных с нормальным механизмом истощения пласта при режиме растворенного газа. Газовый фактор для гипотетического пласта, взятого в качестве примера, составляет максимум 792 м3/м3. При возвращении в пласт 60% добываемого газа это значение возрастает до 1863 м3/м*, а если бы в пласт возвращалось 80% отобранного газа в течение всего процесса его разработки (фиг. 111), то газовый фактор увеличился бы до 3510 м3/м3 нефти. Если бы в пласт возвращали весь отобранный газ, то величина (газового фактора поднялась бы до 3600 м3/м3 ко времени, когда пластовое давление упало бы от начального значения 170 ат до 91 ат. Если бы закачка газа прекратилась при давлении 91 ат, то давление в пласте резко упало и достигло бы 6,8 ат с дополнительной нефтеотдачей, равной лишь 1,1% порового пространства. Если бы соотношение закачиваемого газа к добываемому не упало до нуля, а снизилось до 80%, то дополнительная нефтедобыча при снижении пластового давления до 6,8 ат составила бы 4,5% порового пространства. Это дало бы увеличение нефтеотдачи -на 2% в единицах порового пространства по сравнению с 80% возвратом газа на протяжении всего процесса разработки, хотя это и потребовало бы дополнительно около 50% количества нагнетаемого газа на единицу объема извлекаемой нефти. При полном возврате всего добытого газа обратно в пласт можно вычислить непосредственно зависимость «давление — суммарная нефтеотдача» без интегрирования дифференциального уравнения [уравнения 7.7(4) ;

и 7.7(5)]. Эти взаимосвязи не зависят от соотношения проницаемостей по газу 'и нефти для пластовой породы. Так как в большинстве промысловых операций по закачке газа в пласт возвращается 60—80% добываемого газа, то получаемый эффект от закачки заключается в задержке падения пластовоспо давления, а не в строгом поддержании давления, при условии, что в пласте не 'имеется дополнительного влияния гид равлического напора. Для достижения полной стабилизации давления необходимо иметь соотношение закачки выше 100% уравнение 7.7(8)]. Если закачка газа проводится при низких давлениях, то достаточно закачивать в некоторых случаях несколько меньше 100% от добываемого газа, чтобы получить тот же эффект. Общий прирост нефтедобычи получается максимальным, если возврат газа предпринимается в начале процесса разработки залежи. Потеря в суммарной нефтедобыче в связи с задержкой закачки газа в пласт невелика, если давление нагнетаемого газа составляет половину начального 'пластового давления (фиг. 116).

Глава Максимальные и средние газовые факторы, общее количество нагнетаемого газа и газа, закачиваемого в пласт на единицу суммарной нефтедобычи, уменьшается с понижением давления, при котором начинается возврат газа. Нефтедобыча же в целом повышается с увеличением количества закачиваемого газа (фиг. 117). Повидимому, теоретически можно предсказать поведение пластов с режимом растворенного газа, но принятая теория строго ограничена допущениями и приближениями, на которых она базируется. Сюда входит допущение о строгой однородности пласта, о равномерности распределения отборов по пласту, не учитываются скважины, отстоящие друг от друга на большом расстоянии, и ограничена роль плотности пластовой жидкости. Очень часто принимается, что падение нефтедобычи подчиняется экспоненциальному закону [уравнение 7.10(1)]. Это можно подтвердить простым способом, а именно получением линейной зависимости дебита от времени на полулогарифмической бумаге или же постоянством отношения текущего дебита к его падению на предыдущем конечном интервале давлений. Линейная зависимость между суммарной нефтеотдачей и текущим дебитом является также эквивалентным доказательством этого положения [уравнение 7.10(3)]. Установив один раз тип изменения пластового дебита, можно сформулировать падение добычи нефти из пласта в будущем. Часто между дебитом и временем наблюдается зависимость функции силы [уравнение 7.10(4)], которую можно подвергнуть линеаризации соответствующим построением в логарифмическом масштабе. Этот вывод означает неизменность первых разностей отношений дебита к предыдущим бесконечно малым падениям его и регулируемой логарифмически-логарифмической линейности суммарной нефтедобычи по отношению к текущему дебиту [уравнение 7.10(5)]. При описании будущего процесса разработки месторождения было получено для кривой падения нефтедобычи много совпадающих эмпирических формул. Широкий диапазон полученных выражений доказывает отсутствие единой общей формулы для описания поведения пласта при режиме растворенного газа. Экстраполяция опытных данных имеет известное значение для правильной оценки будущего падения нефтеотдачи пласта, но любая экстраполяция исходит из положения, что общее направление разработки в прошлом будет сохраняться на протяжении всего интервала экстраполяции. До сих пор было опубликовано очень мало полных описаний процесса нефтеотдачи из пластов с режимом растворенного газа. С качественной стороны месторождения, о которых имеются фиксированные сведения, следуют теоретически предсказанному поведению. Пластовое давление в них непрерывно падает с ростом нефтеотдачи, но как-будто не зависит от скорости отбора нефти из пласта.

Нефтяные пласты с газовыми режимами Добыча нефти из пласта растет, пока продолжается бурение,., достигает максимума, когда разработка завершена, а затем падает с истощением пластового давления. Газовый фактор увеличивается с ростом суммарной нефтедобычи, достигает максимума, а затем также падает. Н:и в одном опубликованном материале газовый фактор не показал тенденции к падению в начале разработки пласта, как можно было бы сжидать из условия, что нефтяной коллектор имеет неисчезающее равновесное насыщение свободным газом. В неопубликованных сообщениях имеются предположения, что это явление может иметь место в естественных условиях. Отсутствие подтверждения этого теоретического.вывода само по себе не может обесценить основные принципы изложенной теории. Больше всего на последней может отразиться пренебрежение локализованными отборами жидкостей через скважины и неоднородностью пласта, которые по необходимости не учитываются в теоретических расчетах. Из одновременных наблюдений над суммарными газовыми факторами в нефтяных месторождениях и средними пластовыми давлениями можно подсчитать эффективное значение соотношения проницаемости по газу и жидкости для продуктивного коллектора [уравнение 7.11(1)]. Когда соответствующие общие отборы пластовой жидкости переведены эквивалентным снижением в средние нефтенасыщения породы, можно построить кривые соотношения проницаемости к насыщению жидкостью (фиг. 119 и 120). При насыщении жидкостью ниже 80—85% эта зависимость становится приближенно линейной в полулогарифмическом масштабе. Исключая данные, полученные для пласта Вилькоке из Оклахома Сити, видно, что кривые поведения месторождения расположены обычно выше соответственных значений, определяемых на основании лабораторного анализа нефтяных кернов. Эти расхождения особенно заметны при высоком нефтенасыщении пласта, когда промысловые данные показывают пренебрежимо малое или нулевое равновесное насыщение газом. Это обстоятельство объясняет невозможность наблюдать на практике убывающие в начале эксплуатации пласта газовые факторы, которые особенно на раннем этапе разработки месторождения вообще неточны. Однако промысловые данные о газовых факторах или подсчитанных соотношениях проницаемости дают "комплексный эффект факторов, осложняющих нефтеотдачу*, которые для удобства и по необходимости не учитываются в теоретическом анализе пластов с режимом растворенного газа. Наиболее слабым местом теории является допущение однородности продуктивного коллектора. Неоднородность пласта всегда существует в естественных условиях даже при отсутствий усложняющих эффектов ватопления пласта краевой водой или гравитационного дренирования, что приводит к неравномерному Глава •.истощению различных частей нефтяного коллектора. Общее истощение нефтяного пласта является.наложением процессов истощения в отдельных слоях его, (видоизменяемое их непрерывным взаимодействием и.межзональным перемещением пластовых жидкостей. Кривые зависимости «проницаемость—насыщение» продуктивных пород в основном нелинейны. Поэтому ранний процесс эксплуатации пласта в значительной степени отражает сильное истощение более проницаемых частей подземного резервуара. Если весь коллектор участвует в нефтеотдаче, то наблюдаемые общие газовые факторы и соотношения проницаемости для газа и нефти оказываются ненормально высокими, будучи нанесенными на график. Это зависит от насыщения породы жидкостями,.когда последнее осреднено и предполагается равномерно распределенным по всему разрезу пласта. Развитие операций по закачке газа истолковать или предугадать количественно еще труднее, чем поведение неконтролируемых пластов с режимом растворенного газа. Помимо всей сложности и неопределенности, связанной с последним, при закачке газа встречаются дополнительные трудности, относящиеся к распределению и движению нагнетаемого таза по пласту. Однако, поскольку это возможно, желательно подсчитать предполагаемый режим пласта в идеальных условиях как основу для проектирования закачки газа. Исследование опубликованных проектов определенно указывает, что можно получить существенное увеличение суммарной нефтеотдачи и снижение эксплуатационных расходов при благоприятных пластовых условиях от обратного нагнетания газа в пласт. В одном нефтяном (Месторождении после падения пластового давления от 76 до 29 ат был предпринят возврат 84% газа, добываемого при эксплуатации, что вызвало приостановку падения давления и показало заметное увеличение конечной нефтеотдачи на 61 % выше по сравнению с нефтеотдачей за счет нормального истощения при режиме растворенного газа. Закачиваемый газ оставался в основном в газовой шапке, а газовые факторы фактически не увеличивались в течение первых 8 лет закачки. Поддержанию давления.способствовало, вероятно, действие частичного внедрения воды в пласт. Были проведены весьма обширный анализ и исследование пласта Джонс на месторождении Шюлер до начала закачки газа. Развитие высоких газовых факторов на раннем этапе разработки было снижено почти наполовину путем закрытия скважин с высокими газовыми факторами. Это мероприятие привело к резкому снижению падения пластового давления. Закачка таза в газовую шапку, предпринятая вскоре после этого, изменила режим пласта. В результате промысловых наблюдений было получено согласие с теоретическим расчетом, основанным на применении данных соотношения провдщаемостей и выведенных на основе изучения процесса раннего Нефтяные пласты с газовыми режимами истощения пласта. Поддержание давления началось, когда пластовое давление упало до 105,4 ат от исходного значения 239,4 ат. Повышение суммарной нефтеотдачи вследствие поддержания давления оценивается в 60%. Опыт по закачке газа в течение 22 мес. через одну нагнетательную скважину в пласт известняка Грейбург показал трудности, с которыми можно встретиться при закачке газа в очень слоистые или трещиноватые породы. На протяжении первых 11 мес. закачки газа не было замечено никакой реакции. Затем внезапно возникли резкий подъем газового фактора и быстрое падение пластового давления совместно с ростом дебитов нефти более чем в два раза. Через б мес. после прекращения закачки газа и вслед за увеличением.газового фактора в три раза месторождение вернулось к нормальному состоянию, предполагаемому для него без осуществления закачки газа. Эксперимент показал, что закачка газа в данном случае не привела к постоянному приросту нефтеотдачи. Добыча газа на протяжении периода завышенных газовых факторов была выше, чем этого можно было ожидать при нормальной нефтеотдаче, а именно почти в два раза больше количества газа, фактически закачанного в пласт. Применение индикаторов с нагнетаемьш газом IB песчаном пласте на промысле Канел в Калифорнии показало прорыв газа в соседние скважины после 6 мес. закачки. Резкий подъем газового фактора возник вскоре после начала нагнетания газа. Однако падение пластового давления затормозилось. Последний эффект был в значительной степени ограничен присводовой частью структуры и площадью вблизи нагнетательных скважин. Прирост суммарной нефтедобычи показал весьма неопределенные результаты. Существующие методы теоретической трактовки систем закачки газа в пл-аст приводят всегда к большому приросту нефтеотдачи. Они исходят из предположения, что продуктивный пласт в основном восприимчив к этим операциям. Существенным критерием успеха закачки газа является условие однородности нефтяного коллектора. Последний должен быть свободен от связанных между собой и развитых по протяженности прослоек и каналов с высокой проницаемостью. Если же таковые имеются в пласте, их следует найти и изолировать во избежание прорыва нагнетаемого газа в эксплуатационные скважины. Если порода коллектора пронизана системой соединяющихся трещин, которые необходимо поддерживать открытыми для обеспечения промышленно выгодных отборов нефти из пласта, закачка газа в последний может и не показать прироста нефтеотдачи. Гравитационное дренирование и расширение газовой шапки, не учитываемые в теоретическом анализе, способствуют увеличению нефтеотдачи. Однако неоднородность пласта может полностью уничтожить все усилия и расходы, связанные с работами по закачке газа в пласт. Кроме того, вряд ли стоит предпринимать закачку газа, если можно разрабатывать пласт при водо Глава напорном режиме, не ограничивая отборов при эксплуатации, так как эффективность вытеснения нефти водой выше, чем газом. Проблема гравитационного дренирования еще не поддается количественной теоретической обработке, но в нефтепромысловой практике с ней приходится считаться. Образование газовой шапки в повышенных частях нефтяных (пластов является, со статистической точки зрения, доказательством перемещения газа по пласту вверх. Многочисленные промысловые наблюдения определенно указывают на фильтрацию нефти вниз по падению пласта как на механизм поддержания нефтеотдачи на протяжении длительного времени, после того как нормальное истощение пласта при режиме растворенного газа должно было привести к его полному забрасыванию. Можно оценить максимальную пропускную способность гравитационного дренирования вниз по падению пласта [уравнение 7.14(3)]. Она пропорциональна проницаемости для нефти, плотности последней и квадрату синуса угла падения пласта, а также обратно пропорциональна вязкости и коэффициенту пластового объема нефти. При уд. весе нефти 0,875 с разницей плотности нефти и газа 0,555 г/см3, вязкости нефти 0,69 сантипуаза, коэффициенте пластового объема нефти 1,35, проницаемости для нефти 25 миллидарси и угле падения пласта 20° гравитационное дренирование обеспечивает пополнение нефти на крыльях структуры в количестве 15 м*/сутки/га контакта газ— нефть. Чтобы получить такую скорость фильтрации, необходимо отсутствие градиента давления, направленного вверх по восстанию, а также чтобы в пласте могли возникнуть условия свободного стекания жидкости под действием силы тяжести без прорыва газа по трещинам к эксплуатационным скважинам. Если давления вниз по падению пласта возрастают, то фильтрация нефти тормозится, хотя это явление и компенсируется частично силой пловучести, стремящейся вызвать перемещение газа вверх по структуре. Если пластовые давления уменьшаются вниз по падению пласта, то вниз по структуре наблюдается перемещение массы газа,и нефти, наложенное на гравитационное дренирование, при условии, что порода обладает неисчезающей проницаемостью для газа. При этом может возникнуть прорыв газа и местный пролет его в эксплуатационные скважины, как при обычном течении под действием газового напора, а также нарушиться равномерное понижение газонефтяного раздела. Указанное осложнение еще более усиливается благодаря изменчивости проницаемости по вертикали и неоднородности продуктивного коллектора. Из рассмотрения факторов, входящих в формулу гравитационного дренирования, следует, что благоприятными условиями для последнего является большой угол падения пласта, малая вязкость нефти и высокая проницае!\юсть породы для нее. Важным Нефтяные пласты с газовыми режимами критерием эффективности (Гравитационного дренирования является его скорость по сравнению с отбором нефти вниз по структуре. Отсюда роль гравитационного дренирования и сепарации жидкостей по удельным весам в пластовых условиях приобретает большое значение по мере снижения эксплуатационных дебитов. Фактическое значение механизма гравитационного дренирования заключается в том, что в области, занятой расширяющейся газовой шапкой, непосредственно следующей за понижающимся газонефтяным разделом, нефтенасыщение уменьшается ниже величины, достигаемой при режиме растворенного газа. Имеется доказательство, что при 'соответствующих условиях количество остаточной нефти в пласте после гравитационного дренирования имеет такое же низкое значение, как и после затопления его водой. Если бы можно было использовать полностью механизм гравитационного дренирования и если бы структура пласта и свойства пластовых жидкостей были в основном благоприятны, то суммарная нефтеотдача пр.и этом режиме могла равняться или превосходить добычу, полученную при любом другом режиме пласта. Эффективность гравитационного дренирования наблюдалась на месторождениях, охваченных операциями по поддержанию давления и истощенных первоначально при режиме растворенного газа. Так, в нефтяном месторождении Майл Сикс, Перу, благодаря закачке газа с начала аго разработки, со средним расходом при нагнетании, превосходящем отбор газа из пласта, пластовые давления поддерживались почти постоянными. Газ нагнетался в газовую шапку, что вызывало непрерывно расширение ее и падение газонефтяного контакта, а также очень небольшой рост газовых факторов в эксплуатационных скважинах. Для этого месторождения подсчитана нефтеотдача, в три раза превышающая соответствующую величину при режиме растворенного таза. В пласте Вилькоке, Оклахома Сити, пока пластовое давление в нем не было почти полностью истощено, гравитационный дренаж был завуалирован нормальным режимом растворенного газа. Тем не менее нефть продолжала просачиваться к забоям эксплуатационных скважин из верхних частей пласта с остаточным нефтенасыщением •—26%, обеспечивая суточный отбор по месторождению 12 000 м3 при пластовом давлении 1,36 ат. Эффективности гравитационного дренирования в этом случае способствовал избирательно смачивающий характер нефти пласта Вилькоке. Можно создать оптимальные условия эксплуатации пласта при помощи гравитационного дренирования путем закачки газа в самом начале разработки залежи и образования в ней искусственной газовой шапки при условии, что ее не имелось первоначально. При этом поддержание пластового давления следует осуществлять всюду выше точки насыщения. Тогда предупреждается полностью выделение газа внутри пласта, а проницае Глава мость породы для нефти становится максимальной. Параметры пластовой жидкости, благоприятно влияющие на нефтеотдачу, а именно плотность, коэффициент расширения пластовой нефти, а также вязкость ее, имеют при этом максимально выгодные значения. Однако поддержание давления путем закачки газа в пласты с расширением газовой шапки или гравитационным дренированием служит в основном к облегчению экономических сторон эксплуатации. Оно обеспечивает скорость фильтрации нефти вниз по падению пласта в пределах существующих скоростей эксплуатационных отборов. При этом, если условия нефтяного коллектора даже способствуют высокой подвижности нефти, скорости отбора необходимо ограничить, чтобы поверхность газонефтяного раздела следовала за перемещением всей массы нефти по склону пласта к эксплуатационным скважинам. С точки зрения общего режима пласта системы с неполным замещением нефти водой можно рассматривать соответственно как обобщенный тип пласта с режимом растворенного газа. Последний регулирует процесс вытеснения нефти из пористой среды на площади непосредственного дренирования пласта эксплуатационными скважинами. Многие черты режима неполного замещения.нефти водой характерны для пластов с расширением газовой шапки и гравитационным дренированием. К ним относятся вторичное насыщение площади с местным истощением, в результате движения массы нефти из других участков пласта, •сокращение продуктивной площади, низкое остаточное нефтенасыщение и зависимость падения пластового давления от эксплуатационных отборов. Однако в противоположность системам с гравитационным дренированием, «где давление по необходимости падает с увеличением чистых отборов нефти, затопление водой пластов с неполным замещением отобранной нефти непрерывно снижает объем продуктивного коллектора, и темп его обводнения может подняться до таких значений, что полностью приостановит падение -пластового давления. Теорию пластов с неполным замещением нефти водой можно сформулировать лри помощи ряда трех совместных дифференциальных уравнений [уравнения 7.17(1) —7.17(3)]. В принципе их можно решить для любого типа водоносного горизонта, питающего продуктивную систему с режимом растворенного газа. Допущение установившегося поступления воды в продуктивный пласт значительно упрощает решение уравнений и анализ [уравнения 7.17 (7) —7.17(12)]. Установлено, что первичная переменная, определяющая наличное состояние системы, представляет собой суммарную нефтедобычу, выраженную долей общего начального содержания дегазированной нефти в пласте [уравнение 7.17 (6)]. Основным параметром, характеризующим производительность водоносного пласта и отбираемый дебит нефти, является соотношение максимально возможного расхода краевой воды при установившемся ее поступлении в продуктивный пласт и дебита нефти. Подбором величины w и различных Нефтяные пласты с газовыми режимами физических свойств пласта и пластовых жидкостей можно получить решение соответствующих уравнений, которое дает зависимость между суммарной нефтеотдачей и пластовым давлением, газовым фактором, незатопленной продуктивной площадью и нефтенасыщением на этой площади. Вычисление зависимостей для различных значений w показывает изменения в пластовом режиме по мере увеличения роли гидравлического напора. Так, при w = 0,5, т. е. когда максимально возможный расход установившегося поступления краевом воды равен половине отбираемого дебита нефти, не наблюдается значительного изменения пластового давления и газового фактора по сравнению с режимом растворенного газа. Все же происходит снижение максимума газового фактора, сдвиг максимума, отдача и увеличение суммарной нефтедобычи при 6,8 ат от 26,2 до 29,3% начального содержания нефти в пласте (фиг. 125). При w=\ эта зависимость заметно выражена и при давлении 6,8 ат наступает почти полная стабилизация пластового давления. При w = 3 пластовое давление сначала падает до минимального значения 44,2 ат, а затем поднимается, когда скорость поступления воды начинает превышать скорость образования депрессионных воронок, связанную с отбором нефти. Для w = 5 при 119,7 ат наблюдается минимум давления, а при 145,5 ат подъем давления приостанавливается, когда пониженная скорость поступления воды вновь становится меньше скорости образования деопреосионной воронки. Газовый фактор падает до минимума, достигает значения растворимости, а затем поднимается по мере роста пластового давления. Нефтеносная площадь, не затопляемая наступающими краевыми водами, по отношению к суммарной нефтеотдаче обычно вначале медленно сокращается, но затем резко уменьшается в объеме, когда нефтеотдача превысит 25% от начального содержания нефти в пласте (фиг. 126). Продуктивная площадь сокращается до 71% своего начального значения ко времени падения пластового давления до 6,8 ai для w = 0,5 с нефтеотдачей 29,3%. Для ш = 1 сокращение площади достигает 10% начального значения, когда пластовое давление составляет все еше 7,2 ат, а нефтеотдача 58,9%. Для w = 3 лишь 19,3% площади начального нефтяного пласта остается незатопленной при нефтеотдаче 54,6%. Для w = 5 при нефтеотдаче 66,2% и пластовом давлении 141,5 яг продуктивная площадь сокращается до 10%, причем пластовое давление следует предшествующим максимумам и минимумам. Нефтенасыщение на незатопленной продуктивной площади показывает вторичность насыщения даже при w = 0,5. Это нефтенасыщение падает до минимумов 0,485, 0,507, 0,580 и 0,615 для w = Q,5;

1;

3;

5 соответственно, а затем возрастает. Для w= 1;

3;

5 нефтенасыщения вновь увеличиваются и превышают равновесное насыщение, принятое для породы, прекращая подвижность газа. Для w = 3 расчеты показывают, что ранее Глава истощенный нефтяной пласт может вновь полностью насытиться нефтью в процессе эксплуатации с наступлением краевой воды. Высокие суммарные нефтеотдачи, превышающие 50% для w = 1;

3 и 5, выраженные теоретическими кривыми процесса, не имеют универсального значения. Они вытекают из допущения, что остаточное нефтенаеыщение непосредственно за фронтом воды составляет 20%, а насыщение связанной водой 25%. Именно эти величины контролируют в основном конечную нефтеотдачу при неполном и полном замещениях нефти водой. С ростом каждого из принятых насыщений снижается и суммарная нефтеотдача. Если же сумма этих насыщений составляет порядок 60—70%, то нефтеотдача при водонапорном режиме не намного превысит нефтеотдачу, получаемую при режиме растворенного газа. Кроме того, неоднородность пласта может серьезно снизить нефтеотдачу при водонапорном режиме вследствие обходного движения воды по каналам и трещинам пласта и затопления эксплуатационных скважин. Изменение проницаемости нефтяного коллектора обычно ограничивает фактическую нефтеотдачу из месторождений с водонапорным режимом в большей степени, чем при режиме растворенного -газа. Между теоретически сформулированным режимом пластов с неполным замещением нефти водой и наблюдаемым на практике не было проведено детальных сравнений, но возможность вторичного насыщения продуктивной площади, частично занятой краевой водой, была доказана закачкой воды в некоторых месторождениях после газовой репрессии. Было найдено, что в течение 12/2—4 мес. после начала закачки воды газовый фактор в эксплуатационных скважинах, находившихся близко к нагнетательным скважинам, начал падать. Газовые факторы упали в ряде случаев до величины растворимости газа, а в некоторых скважинах прекратилось фонтанирование. Подобное поведение подсасывающих скважин определенно показывает, что нефть движется впереди воды валом и вновь насыщает частично истощенный пласт, где работают эксплуатационные скважины.

ГЛАВА ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ С ВОДОНАПОРНЫМ РЕЖИМОМ 8.1. Введение. Пласты с водонапорным режимом представляют предельный тип продуктивной нефтяной системы и имеют большое практическое значение. Некоторые из наиболее богатых мировых месторождений нефти эксплуатировались иди: эксплуатируются в настоящее время при режиме полного замещения нефти водой на протяжении всего или существенной части периода разработки. Во (многих из недавно вскрытых месторождений добывают настолько недонасыщенную газом нефть, что в них не может развиться (режим растворенного газа до тех пор, пока пластовое давление не упадет до незначительной доли исходного его значения — порядка Vs—V2. В результате регулирования дебитов эксплуатационных скважин многие месторождения, где первоначально имелись газовые шапки или развивался свободный «газ, в результате начального действия режима растворенного газа превратились в месторождения с водонапорным режимом и соответственно эксплуатируются, по крайней мере временно, под гидравлическим напором. Месторождения с водонапорным режимом рассматриваются здесь как подземные резервуары, в которых весь отбо-р пластовых жидкостей замещается поступлением воды в нефтеносный коллектор. Вода может поступать в последний непосредственно из прилежащих или подлежащих водоносных горизонтов. К этим источникам воды прибавляется также вода, добытая из данного пласта или совершенно посторонняя, намеренно нагнетаемая в водоносную или нефтеносную часть коллектора нефти. Строго говоря, пока давление в пласте полностью не стабилизировалось и дальнейшее снижение его уже не происходит, равновесие между образованием депрессионных воронок вследствие отбора жидкостей и объемом поступающей в продуктивный пласт воды отсутствует. В процессе падения пластового давления выше точки насыщения расширение жидкой фазы внутри нефтеносного пласта всегда создает некоторое замещение жидкостью образующейся депрессионной воронки. Исключая начальную стадию эксплуата Глава ционного отбора значительно недонасыщенных сырых нефтей, это замещение обычно так мало, что доля «поступления воды может обоснованно считаться «существенно полной», если она отличается от отбираемого объема нефти на объем расширения пластовой жидкости. Так, например, из месторождения Восточный Тексас было отобрано 378 560 000 м3 нефти;

пластовое давление упало при этом приблизительно на 41 ат, и все-таки меньше 2% нефтедобычи было замещено расширением жидкостей внутри нефтяного пласта. Хотя даже небольшое расширение пластовых жидкостей уже регулирует начальное падение давления в недонасыщенных пластах, эта стадия разработки с точки зрения суммарной нефтедобычи обычно не имеет большого значения. Газ является единственным агентом, помимо воды, который замещает пластовую жидкость. Поэтому системы с водонапорным режимом рассматриваются здесь как такие системы, где заполнение депрессионной воронки образованием или ростом газовой фазы вследствие отбора жидкостей незначительно по сравнению с общим объемом отбираемой жидкости при эксплуатации. Как видно из этих замечаний, полная стабилизация пластового давления является достаточным 1, но не необходимым условием существования водонапорного режима. Наоборот, во всех пластах с водонапорным режимом, за исключением кавернозных известняков, вначале должно наблюдаться некоторое падение давления для создания достаточной скорости поступления воды с целью задержки падения пластового давления и его полной конечной стабилизации., Систематическое прекращение падения давления без закачки жидкости извне в продуктивный пласт или непрерывное снижение скорости чистого отбора не могут наступить2 без того, что пласт, питающий водой нефтяной коллектор, не ведет себя как установившаяся система несжимаемой жидкости. Одной из первичных проблем технологии подземного резервуара, относящихся к пластам с водонапорным режимом, является описание и предположение переходного состояния падения пластового давления. Значительная часть последующего разбора связана с характером течения жидкости в водоносном пласте или питающем бассейне. Нефтяной коллектор по существу представляет водосток или границу выхода потока воды из водоносной породы. Если нефть недонасыщена, а поступление воды в основном равно пластовому объему добытой нефти, то последний используется непосредственно как контролирующее граничное условие, приложенное к водоносному резервуару. Однако если нефтяной пласт отдает нефть при частичном использовании газовой энергии, то Заранее предполагается, что стабилизация давления не является результатом поддержания давления искусственным путем. 2 В некоторых месторождениях полная стабилизация давления наступала в течение длительного периода разработки. Это обстоятельство заставляет допустить, что водяной питающий пласт подвергается постоянному напору, как если бы выходы его находились на дне океана.

Подземные резервуары с водонапорным режимом количество поступающей в продуктивный пласт воды можно подсчитать при помощи обратного решения уравнения материального баланса (согласно параграфу 6.7), а также использования подсчитанных скоростей заводнения и наблюдаемых граничных давлений для определения параметров водоносного резервуара. Общие характеристики режима пластов с гидравлическим напором уже разбирались в главе 6. Следующие параграфы в основном касаются лишь количественных сторон давления и расхода при заводнении подобных пластов. В противоположность системе многофазного течения для всех основных типов систем с водонапорным режимом можно разработать строгие аналитические решения или же их электрические аналоги. Эти теоретические исследования включают упрощающие допущения относительно однородности и геометрической симметрии пористых сред. В некоторых случаях практическая применимость разработанной теории к естественным нефтяным месторождениям подтвердилась количественно на основании детального анализа. Однако для большинства пластов полная аналитическая обработка невозможна. Исходя из этого, в настоящей главе приведены дополнительные примеры наблюдаемого на практике водонапорного режима для объяснения некоторых более сложных черт его;

например, развитие отборов воды и площадное продвижение краевых вод, которые отражают встречающиеся на практике условия, а также неоднородность структуры пласта. Эти стороны проблемы выходят за пределы упрощенного теоретического анализа.

8.2. Упрощенная трактовка установившейся фазы продвижения воды в пластах с водонапорным режимом. В следующем параграфе будет объяснено, что если линейная протяженность водоноской области, связанной с нефтяным пластом, не менее 16 км, то при количественном описании его режима необходимо учитывать сжимаемость воды. Переходное состояние, возникающее в результате проявления упругих сил, оказывает регулирующее влияние на длительность процесса нефтеотдачи большинства пластов с водонапорным режимом. Однако упругие свойства жидкостей внутри нефтяного пласта вызывают переходное состояние, которое имеет, вероятно, большое значение при определении реакции давления нефтяного пласта на ранней стадии его разработки. Чтобы описать нефтеотдачу пласта на раннем этапе разработки, удобно пренебречь упругими свойстйами воды в водоносной зоне и приблизиться к ее производительности путем непрерывной последовательности установившихся состояний. Подобная трактовка может привести к ошибочным предсказаниям относительно полной стабилизации давления на раннем этапе разработки пласта, когда отбор из него не превышает максимальной производительности водяной зоны. Тем не менее она служит полезным введением в более сложный анализ пластов, Глава где водоносная область рассматривается как система сжимаемой жидкости. Примем, что давление насыщения пластовой нефти Ръ ниже начального пластового давления pi. Если обозначить начальное содержание пластовой нефти и объем связанной воды, измеренной при ръ через VHi и VBi;

общий отбор нефти, измеренный при рь через Р, а объем чистого поступления воды при пластовом давлении р через W, то VB {е~к»{р~Ръ) + (У„i - Р ) е~к"( р - р ь) + w где кн, кв — сжимаемость нефти и воды. Уравнение (1) может быть переписано по отношению к члепервого порядка в /с* так: * (2) Для установившегося питания водой из водоносной области чистое поступление ее в продуктивный пласт может быть выражено посредством t I P f(l+KBp)(Pi-p)dt~WP, (3) B где с — коэффициент заводнения, соответствующий коэффициенту продуктивности для водоносного горизонта;

темп внедрения воды относится к пластовому давлению;

Pages:     | 1 |   ...   | 4 | 5 || 7 | 8 |   ...   | 11 |



© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.