WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Pages:     | 1 |   ...   | 3 | 4 || 6 | 7 |   ...   | 11 |

«PHYSICAL PRINCIPLES OF OIL P R O D U C T I O N By MORRIS MUSK AT, Ph. D First Edition NEW YORK TORONTO LONDON McGRAW-HILL BOOK COMPANY, INC 1 94 9 М. Маскет ФИЗИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ТЕХНОЛОГИИ ДОБЫЧИ ...»

-- [ Страница 5 ] --

лишь полное замещение нефти водой считается существенно отличным механизмом нефтеотдачи. Все нефтяные пласты должны подчиняться закону сохранения материи. Отсюда должна существовать взаимосвязь между величиной общего отбора жидкости из пласта, давлением и начальным содержанием нефти и газа в пласте, а также жидкостями, которые могут поступать первоначально в продуктивную область в результате естественного притока или искусственной закачки с поверхности. Эта зависимость [уравнение материального баланса 6.5(7)] включает как неизвестные: первоначальный запас нефти в пласте, начальный объем свободного газа в пласте и объем притока воды в случае его наличия. Если известно, что в продуктивном пласте не имеется притока воды, в принципе можно определить объемы начального запаса нефти и свободного газа в пласте. Последние являются пластовыми постоянными из решения уравнений, полученных после введения данных о давлении и добыче нефти за два или больше интервала времени. Можно было бы выбрать одну из постоянных так, чтобы вычисленные значения другой для различных интервалов времени были в основном неизменными. Однако подобная процедура часто дает неудовлетворительный результат, так как, широко изменяя принятые значения постоянных, можно получить ничтожные результаты в отношении внутренней структуры уравнений. Если необходимо учесть приток воды, то положение создается еще более неясным. Член, определяющий поступление воды в пласт, является переменной величиной, возрастающей со временем. Тогда общее уравнение материального баланса содержит неизвестную функцию, а также две неизвестных постоянных. Чтобы разрешить эту трудность, можно выразить член, определяющий поступление воды, как постоянную, умножеиную на функцию давления и времени, представляющую состояние потока в водоносном пласте [уравнение 6.7 (2)]. Было предложено и испытано несколько типов выражений для описания вторжения воды. Они включают функции, дающие истечение из системы сжимаемой жидкости для установившегося состояния, промежуточные приближения и еще более решительные упрощения. Эти функции можно вычислить из зависимости «давление — время» для продуктивной системы, причем коэффициент, или (Масштабный фактор, остается неизвестной постоянной. Ее затем рассматривают как две других постоянных нефтяного пласта: объем начальной нефти, in situ, и объем свободного Общая механика пласта газа. Эти три постоянных определяются так, чтобы получить максимальную степень внутренней последовательности, когда уравнение материального баланса применяется к ряду интервалов наблюдаемого процесса нефтедобычи. Несмотря на то, что колебания вычисленных постоянных могут быть при этом несколько уменьшены, дополнительная степень свободы, выраженная коэффициентом вторжения воды, приводит к тому, что истинное решение для пластовых постоянных становится еще менее определенным, чем для систем с газовым напором. Если предположить, что об этих постоянных ничего неизвестно, можно найти приближенные решения уравнений, которые будут вполне удовлетворительны, но которые дадут различные значения в отношении размеров пласта и вида основного механизма, контролирующего их режим. Таким образом, полезность метода материального баланса для анализа работы пласта сильно ограничена, но он все же обладает определенным значением, если его правильно понять и применить. Наблюдения за «тенденцией» вычисленных постоянных, например, начальным нафтесодержанием пласта, in situ, указывают на изменения, которые необходимо ввести в значения, принятые для других постоянных. Часто соотношение объема начального свободного газа и объема нефти можно определить из данных анализа кернов и бурового разреза. Если ввести эти данные в основное уравнение материального баланса, можно уменьшить число неизвестных на одну. Если же заранее известно, что первоначальной газовой шапки в пласте не было, или отсутствует вторжение воды в продуктивный пласт, то эти факты должны быть непосредственно введены в уравнение, чтобы таким образом ограничить неясность в определении других неизвестных. Если установлено, что пласт представляет систему только с энергией растворенного газа без вторжения воды и первоначальной газовой шапки (или с газовой шапкой известного объема), расчет количества нефти in situ получается вполне достоверным. Когда известно, что вторжение воды является основным фактором нефтеотдачи, уравнение материального баланса можно применять с успехом лишь при условии, что нефтесюдержание пласта и объем свободного газа могут быть определены из геологических данных и анализа керна. Вторжение воды в продуктивный пласт может быть вычислено инверсией уравнения материального баланса, чтобы выразить член, определяющий вторжение воды, функцией постоянных нефтяного пласта, изменения давления и нефтедобычи в процессе разработки [уравнение 6.7(1)]. Подобные расчеты представляют наиболее удовлетворительный метод определения величины и процесса вторжения воды в продуктивный пласт. Если неизвестные параметры пласта определены, можно воспользоваться уравнением материального баланса для установления заранее будущего поведения пласта в принятых условиях Глава отбора нефти. Если задаться будущими газовыми факторами, можно вычислить падение давления в пластах с газовой энергией при непооредственном истощении или возврате газа обратно в пласт. Величина газонефтяного фактора может быть оценена по сравнению с вычисленными зависимостями «давление — суммарная нефтедобыча», полученными для различных допущений относительно будущего изменения газового фактора. Влияние закачки воды на поведение пластового давления можно также рассчитать для систем с растворенным газом и частичным внедрением воды. Метод материального баланса может иметь чрезвычайно большое значение при решении эксплуатационных задач последнего типа.

ГЛАВА НЕФТЯНЫЕ ПЛАСТЫ С ГАЗОВЫМИ РЕЖИМАМИ 7.1. Введение. Большая часть истощенных нефтяных месторождений эксплуатировалась за счет использования газовой энергии. Причина заключается в том, что они разрабатывались фактически без всяких ограничений в отборе жидкости. Поступления краевых вод, которые соприкасались с нефтяными пластами, было недостаточно, чтобы компенсировать отбор нефти и газа на первичном этапе разработки месторождений. Эксплуатация скважин и месторождений форсировалась с максимальной производительностью благодаря тесному размещению скважин (меньше 4 га на скважину), обычному до 1930 г., и хищничеству промышленников. В начале 30-х годов рост знаний в области физики нефтеотдачи привел к усвоению принципа, что во многих породах, слагающих нефтяные подземные резервуары, вода является более эффективным агентом для вытеснения нефти, чем, газ. В результате этого большинство нефтяных месторождений эксплуатировалось в последние годы так, чтобы активные краевые воды, где они имелись, могли участвовать в замещении отбираемых с площади дренажа нефти и газа. За исключением случаев, когда нефтяная залежь изолирована от сообщения с водоносными зонами или когда последние обладают незначительным запасом гидравлической энергии, сравнительно мало месторождений разрабатывается в настоящее время за счет энергии растворенного газа. Последнее время становится обычно в практике начинать закачку газа или воды на первичном этапе разработки, чтобы задержать падение давления в продуктивном пласте или остановить его полностью, а также увеличить конечную нефтеотдачу по сравнению с получаемой в результате израсходования газовой энергии, первоначально имевшейся в пласте, Кроме случаев, когда нефть не насыщена газом или йодоносная область обладает исключительно высокой способностью отдавать воду, ранние стадии процесса нефтеотдачи во всех пластах контролируются механизмом «истощения растворенного газа». Если даже текущие дебиты скважин ограничены, должен возникнуть перепад давления между нефтяным и Глава водоносным пластами для вызова таких скоростей вторжения воды, которые могут остановить дальнейшее падение пластового давления. Однако работы по поддержанию давления не предпринимаются до тех пор, пока не возникло достаточное естественное истощение продуктивного пласта, которое указывает на желательность или необходимость закачки жидкости извне К Изучение режима месторождений с энергией растворенного газа дает основание для рассмотрения систем с частичным использованием гидравлической энергии и сравнения основных механизмов вытеснения нефти, выделяющихся из раствора газом или водой. Оно объясняет также поведение многих месторождений, в настоящее время уже истощенных, которые эксплуатировались бесконтрольно и без воздействия гидравлического напора, а также показывает причины низкой нефтеотдачи из этих пластов. Необходимо подчеркнуть, что теоретический материал по режиму пластов с газовой энергией, приводимый здесь, относится к идеальным системам. Основные физические принципы этого режима хорошо установлены, но аналитическая трактовка процесса в многофазных пластах в настоящее время абсолютно не осуществима без введения решительных упрощений. Эти упрощения состоят из допущения полной однородности пласта, пренебрежения влиянием неравномерности распределения отборов жидкости по пласту из скважин, а также влиянием силы тяжести, вызывающей разделение жидкостей по удельным весам и гравитационное дренирование нефти вниз по падению пласта. Математический анализ предназначен для увязки средних пластовых давлений с отбором нефти;

он не дает указаний на развитие процесса нефтеотдачи в пластах во времени или влияние скоростей отбора на режим пласта. Эти дополнительные соображения вводятся посредством специального приближения и сформулированы для пластов с частичным использованием гидравлической энергии. В настоящей работе не будет сделано попыток анализировать, истолковывать или определять заранее количественную сторону процессов в пластах с газовой энергией. Разбор систем с закачкой газа также не будет сопровождаться точными определениями ожидаемых результатов от поддержания пластового давления. Теоретические описания режима пластов отражают довольно точно поведение идеальных систем, которые удовлетворяют допущениям, сделанным в анализе. Они могут служить руководством для истолкования процессов нефтеотдачи естественных пластов с газовой энергией. Ограничения предлагаемой теории и характер изменения отдельных факторов, возникающих при исследовании практических В конденсатных месторождениях работы по поддержанию давления и возврату газа проводятся значительно раньше. Однако механизм нефтеотдачи из конденсатных месторождений по существу отличается от типичных нефтяных месторождений с энергией растворенного газа и рассматривается отдельно.

Нефтяные пласты с газовыми режимами задач, разобраны довольно тщательно, и материалы этой главы являются основой для развития и разработки нефтеносных подземных резервуаров с газовой энергией.

7.2. Основные уравнения процессов в пластах при режиме «растворенного газа». В параграфе 4.7 были даны основные гидродинамические уравнения для течения многофазных жидкостей в пористой среде. В принципе эти уравнения должны правильно описывать процесс течения нефти и газа в пласте с наступлением истощения, в результате отбора жидкости через пробуренные скважины. Установить начальные и граничные условия, которые совместно с геометрическими параметрами и функциями (эмпирическими), характеризующими физические свойства нефтяных жидкостей и породы, определяли бы аналитически данную систему, отдающую нефть или газ, довольно несложно. Например, в идеально простом случае для системы одной скважины, замкнутой физически выклиниванием продуктивной среды, или взаимодействием с другими скважинами, начальное однородное давление было ри а насыщение нефтью gHi- Затем система подверглась внезапному изменению до заданного давления на забое скважины рс. Тогда начальные и граничные условия, очевидно, будут:

= const = /v, dp д н = const = QHi\ _ _ / = 0;

| 0)' 9н_п где rK, r — радиус замкнутой площади дренирования и радиус скважины соответственно. Предполагается также, что насыщение коллектора водой однородно, но вода неактивна. К сожалению, решение уравнения 4.7(1) даже для простых начальных и граничных условий уравнения (1) почти невозможно. В лучшем случае пришлось бы подвергнуть обработке отдельные частные случаи с численно заданными параметрами и произвести ряд трудоемких численных процедур. Влияние же изменения многих параметров можно было определить при помощи повторных вычислений для каждой комбинации допущений. Таким образом, для количественной обработки поставленной задачи необходимо ввести какое-нибудь значительное упрощение или решительное допущение. В дальнейших теоретических выкладках не будут приниматься во внимание изолированные и концентрированные источники отбора жидкости — скважины, которые представляют составную часть всех разрабатываемых естественных нефтеносных месторождений. Нефтяной коллектор уподобляется резервуару, из которого производится равномерный отбор жидкостей, при полном отсутствии градиентов давления, как в рассмотренном методе материального баланса (параграф 6.5). Весь анализ основывается на уравнении непрерывности, которое является в основ Глава ном уравнением материального баланса в дифференциальной форме, но без введения в него членов, определяющих градиенты давления, вызывающие течение жидкости в пласте. Так, возвращаясь к уравнению 4.7(1), заменим левые части уравнений их физическими эквивалентами, выраженными текущими дебитами нефти, газа и воды, QH, Qr> QB на единицу объема продуктивной зоны, т. е.:

= - / -dt д dt A, (2) где /—пористость;

gH, gB, ог —насыщение нефтью, водой и газом;

рН1 fiB — коэффициенты пластового объема нефтяной и водной фаз;

$н, SB — растворимость газа в нефти и воде;

у — относительная плотность свободного газа по сравнению со стандартными условиями. Тогда величина газового и водонефтяного факторов будет:

(3) где д относится к приращениям на единицу интервала времени. Легко показать, что в интегральной форме уравнение (3) является уравнением материального баланса аналогично уравнению 6.6(1) при SB = 0, где газовый фактор R сохраняется как показатель добычи газа. Если применить уравнение материального баланса к истолкованию предыдущего режима месторождения, R представляет собой наблюденный суммарный газонефтяной фактор. Однако при определении заранее будущего поведения пласта R принимается функцией суммарного отбора нефти. Это обстоятельство является основным недостатком метода материального баланса в его простом интегрированном виде, разобранном в главе 6, когда он применялся для установления процессов изменения режима пласта. В данном случае факторы R и ^?в подчиняются значениям зависимости «проницаемость — насыщение» для данной исследуемой породы. Это условие автоматически налагается уравнением 4.7(1), в котором полностью учитывается детальное распределение жидкостей в пористой среде. Однако не принимаются во внимание региональные изменения давления или возникающие местно у скважин.

Нефтяные пласты с газовыми режимами Факторы R и /?в для пласта в целом принимаются соответствующими «среднему» элементу пласта, с которым связаны насыщения: ч, дв, г, входящие в уравнение (3). Они выражены зависимостями, разработанными в параграфе 5.1, а именно:

^ 1ф(я), где "в р н (4) (5) а аргумент Q В у(р)> Ф(@) указывает на комплексное распределение насыщения пласта жидкостью. Уравнения (4) были получены для линейного установившегося течения. Полученные выводы показали, что те же уравнения применимы к радиальному или сферическому течению, а также к любому иному типу криволинейного установившегося течения. Они остаются справедливыми локально даже в переходных системах, пока не приняты во внимание факторы дифференциального напора по отношению к различным фазам;

например, гравитационные или капиллярные силы. Допущение, что уравнение (4)> относится ко всему пласту в целом, составляет основное упрощение настоящего разбора. Оно включает в себя ранее установленное приближение, что изменениями в р и Q по всему пласту можно пренебречь и что можно представить себе пласт «средним» дифференциальным элементом, изолированным и свободным от связей с окружающей средой. Исходя из этого приближения (1), можно объединить уравнение (4) с уравнением (3), чтобы получить следующие дифференциальные уравнения:: 1 ч- — гр (6) B dp dp [лврн dp рв dp ' где i *s Эти формулы представляют собой основные уравнения для простых пластов с газовой энергией, отдающих нефть в результате выделения растворенного газа, в окончательном виде.

Глава Упростим несколько эти уравнения, чтобы они соответствовали положению, возникающему на практике, а именно, когда связанная вода, представленная да, неактивна 1. Тогда Ф,(@) = О, а второе из уравнений (6) приводится к виду:

с решением где вг, fti относятся к начальным значениям дв и /? Уравнение (б) можно переписать как вг (10) Уравнения (6) и (7) или (9) и (10) определяют изменение насыщения породы нефтью и водой @я и в как функций давления. Все члены, за исключением дн и gB, а также у и Ф необходимо рассматривать как известные функции давления, установленные эмпирически измерениями содержания газа, нефти и воды в пласте и их дебитами. ip и Ф являются функциями насыщения жидкостями, которые необходимо получить из зависимости «проницаемость — насыщение» соответствующего продуктивного пласта. Так как уравнения (6) и (10) первого порядка, их можно легко проинтегрировать численно. Отправная точка для интегрирования уравнений (6) и (10) состоит в начальном распределении давления и жидкостей внутри пласта. Если она относится к начальному состоянию, то в представляет коэффициент насыщения пласта связанной воды, а начальное значение QU будет (1 — # в ). Конечной точкой интегрирования является атмосферное давление или любое иное давление, при котором можно допустить прекращение промышленной эксплуатации пласта, как простой системы с газовой энергией. Интегрирование уравнения (б) или (10) дает изменения содержания жидкостей в пласте с изменением давления. Зависимость «проницаемость — насыщение» рассматривается на практике как среднее значение величин, характеризующих отдельные слои продуктивной зоны, обозначаемой в целом терОтсутствие активности связанной воды даже поверх переходной зоны «вода — нефть» представляет спорный вопрос. Однако подвижность, которую она может иметь, с практической точки зрения является бесконечно малой величиной.

Нефтяные пласты с газовыми режимами мином «подземный резервуар», хотя при попытке дать анализ количественным сторонам режима подземного резервуара необходимо учитывать фактические изменения проницаемости. Насыщение пласта жидкостями можно перевести в соответствующий объем дегазированной («товарной») нефти посредством следующих отношений:

H = 10241/ (-2— нг "н где QH, QB ОТНОСЯТСЯ К суммарной добыче нефти и воды в м3 на 1 га/м продуктивной породы с пористостью /. Когда связанная вода предполагается неподвижной, QB исчезает согласно уравнению (9). Из насыщения подземного резервуара можно подсчитать величину газового фактора, применив уравнение (4);

посредством его умножения на приращение QH и суммирования получается общий отбор газа 2. Интегрирование уравнений (б) и (10) приводит автоматически к установлению конечной нефтеотдачи «физической и промышленной» в результате истощения пласта от газовой энергии. «Физическая» нефтеотдача дана значением Qa при атмосферном давлении;

«промышленная» представляет значение QH при заранее принятом давлении ликвидации промысла 3. Выведенные уравнения дают возможность заранее установить протекание процесса изменения давления и газового фактора по отношению к суммарной добыче в пластах с режимом растворенного газа. Как и следует ожидать из сделанных приближений, на которых основываются эти уравнения, они не дают сведений относительно отдельных скважин, дренирующих пласт. В пределах точности этих приближений процессы нефтеотдачи из пластов с режимом растворенного газа также, как и конечная нефтеотдача, определяются независимо от сетки скважин, включая сюда распределение и уплотнение последних. Уравнения (6) и (10) не включают фактора времени или скоростей отбора жидкости. Отсюда падение давления и газового фактора в зависимости от суммарных отборов также не зависит от дебитов нефти. Полученные выводы являются неизбежСкобки уравнения (11) указывают на суммарный отбор в долях порового 2 пространства пласта. Общий отбор газа можно выразить как разницу между начальным и текущим содержанием газа в пласте, т. е. как р н ' ' если 3 S и у выражены кубометрами газа на кубометр нефти. На практике забрасывание скважин на месторождениях с газовой энергией обычно определяется предельным дебитом. В данном случае берется давление, чтобы избежать необоснованных факторов, увязывающих дебиты с давлением.

Глава ным следствием сделанных допущений, а также принятой методики решения, на которой основаны уравнения (6) и (10). Прямого доказательства, что эти уравнения ошибочны, нет. Необходимо отметить также, что разделение между нефтяной и газовой фазами по удельным весам, возможное конусообразование из налегающих газовых шапок или залегающих под нефтяной зоной подошвенных пластовых вод, а также капиллярные явления преднамеренно изъяты из разбора. Все перечисленные явления могут существенно изменять поведение идеальной системы с энергией растворенного газа и должны учитываться при исследовании режима естественных нефтеносных подземных резервуаров и проектировании их эксплуатации. 7.3. Теоретические процессы нефтеотдачи подземных резервуаров при режиме растворенного газа. Систему уравнений 7.2(6) в основном нетрудно решить численным путем. Однако в результате включения в уравнение членов, определяющих течение воды, получающееся обобщение имеет небольшое практическое значение при рассмотрении месторождений с режимом растворенного газа *. Вследствие относительно низкой растворимости природных газов в воде и соответственно небольшой усадки водной фазы в пластовых условиях с изменением давления 2 можно полностью пренебречь газом, заключенным в водной фазе. Отсюда уравнения, положенные в основу всего последующего рассуждения, будут: = М (р) + (1 — Он — в) (Р) + QHV (p) где в принимается за постоянную. Рассматриваемый подземный резервуар с газовой энергией состоит из пористой среды с зависимостью «проницаемость — насыщение», приведенной на фиг. 94, и отдающей газ и нефть с физическими свойствами, согласно фиг. 81. Исключение соПоявление воды в месторождении с газовой энергией на раннем этапе разработки обусловлено по всей вероятности пропластками, насыщенными водой и залегающими внутри нефтенасыщенного пласта, или же подошвенной пластовой водой, попавшей в скважину в результате конусообразования. Если переходные зоны нефть — вода также открыты в скважину, то в ней появляется приток воды. Последний требует аналитического описания посредством более общих уравнений, чем 7.2(6). Однако можно избежать появления воды, пользуясь современной практикой заканчивания скважин, за исключением тех случаев, когда переходная зона может охватить основную 2 часть всего продуктивного пласта. Общее расширение объема газонасыщенных пластовых вод в условиях подземного резервуара по сравнению с обычными условиями составляет величину порядка 3%.

Нефтяные пласты с газовыми режимами ставляет величина вязкости нефти, принятая всюду за половину значения вязкости на фиг. 81. Начальное пластовое давление предполагается 170 ат. Насыщение связанной водой принято 30%. Как показывает отрезок на сплошной кривой кг/кн (фиг. 94), предполагается, что до возникновения течения газа в пласте должно быть создано равновесное насыщение свободным газом в 10%. fm 800 600 1,0 0,9 0, 0, \ ZOO 100 80 60 40 80 ZQ w V rv, л ro % 5a 0,6 0, 0, А а и if / W / \X \\ V в k< \ ""V, \ / 0,t 0yZ 0,3 ЦЦ 075 0,6 0, 68 WZ № Давление^ am Фиг. 94. Зависимости проницаемость— насыщение, принятые в расчетах разработки пластов с режимом растворенного газа.

Ur, kH — проницаемости для газа и нефти;

к — физическая проницаемость;

насыщение связанной водой принимается равным 30%.

Фиг. 95. Кривые изменения функций нефти а, А, е, ц от давления, принятые в расчетах разработки пластов с режимом растворенного газа.

Согласно уравнению (I) необходимо определить функции Я, е, г\ прежде, чем производить интегрирование. Из определения уравнений 7.2(7) видно, что они включают производные основных функций у, 5Н, рн- Значения для Л, е и rj, полученные расчетным путем, приведены на фиг. 95 вместе с а и fiH/fir. Результаты интегрирования уравнения (I) с применением этих данных в зависимости от пластового давления р изображены на фиг. 96. Газовые факторы вычислены из второго уравнения ( I ). Значения давления и газового фактора на фиг. 96 перенесены на фиг. 97 по отношению к суммарной нефтедобыче в единицах порового пространства и как соответствующая добыча дегазированной нефти для 12 м пласта с 25% пористостью;

последняя величина получена из уравнения 7.2(11).

Глава Как можно ожидать из общих рассуждений, пластовое давление падает монотонно с ростом суммарной нефтеотдачи. Однако процесс изменения газового фактора, приведенный на фиг. 96 и 97, показывает несколько отличных свойств его: 1) начальное падение ниже первоначального содержания газа в растворе;

2) последующий резкий подъем;

3) еще более быстрое падение после того, как достигнут максимум значения газового фактора.

А 7S • * s * •f 4— 1 / см / \ \ \ Л\ / / \ \ \ 58 1 1 I I У •• Пластовое давление, а та Г CSJ I Фиг. 96. Кривые вычисленного изменения газонефтяного фактора и нефтенасыщения в зависимости от давления для гипотетического пласта с режимом растворенного газа. Насыщение связанной водой принимается равным 30%.

Начальное падение газового фактора, изображенное на фиг. 96 и 97, обусловлено всецело допущением неисчезающего равновесного насыщения свободным газом. В течение процесса нарастания газонасыщения до равновесного значения его в потоке газовый фактор при добыче нефти должен обладать значением соотношения газа и нефти в растворе. Последнее уменьшается с падением давления, приводя к значению, изображенному на фиг. 96 и 97. Величина уменьшения газового фактора до наступления равновесного насыщения свободным газом зависит от общего падения давления. Отсюда минимальный газовый фактор как часть начального газонасыщения раствора меньше для небольшой начальной растворимости газа. Общее начальное падение газового фактора возрастает с увеличением равновесного насыщения свободным газом. Как видно из параграфа 7.4, величина газового фактора начинает немедленно подниматься от значения растворимости газа, если отсутствует равновесное насыщение свободным газом.

Нефтяные пласты с газовыми режимами Когда нефтенасыщение породы ниже равновесного значения (фиг. 94), то в результате быстрого подъема проницаемости для газа или IP(Q) происходит рост газового фактора после достижения равновесного насыщения пласта газом. Уменьшение S и а с убыванием давления уравновешивает подъем у и R достигает максимума. Пластовое давление продолжает падать, и расход свободного газа в пласте, приведенный \ f$8 у чу S ею ЦЩ8 ^ ПО ^ Ц6 -^ ч •• N /\ у / "» • л\ / \ W ZZZ ZZ У \ Ч \ \ Ч \ \ * 2 3 Ц- 5 6 7 в 9 10 11 it 13 Щ 15 16 Суммарная нефтеотдача от поробого пространствам/о > 1 > ! 1 1 1 1 О if 12 a ZO 2V U 32 36 0 Суммарная нефтеотдача двмзирибанкаи. нефти, ( /0^м< Фиг. 97. Расчетные кривые давления и газонефтяного фактора для гипотетического пласта с режимом растворенного газа, в зависимости от суммарной zнефтеотдачи, выраженной в процентах от порового пространства, а также в M jza для продуктивного пласта мощностью 12 м и пористостью 25%. Насыщение связанной водой принимается равным 30%.

1 — пластовое давление;

2 — газонефтяной фактор.

к атмосферным условиям, снижается, хотя объемные отборы из пласта по сравнению с дебитом нефти монотонно возрастают. В результате, достигнув максимума, газовый фактор круто падает до установления в пласте атмосферного давления или давления, при котором пласт забрасывается. Наклон и изгиб кривой пластового давления отражают текущий газовый фактор. Так, в течение начального падения газового фактора наклон кривой давления (падение давления на единицу добычи дегазированной нефти) уменьшается. Когда газовый фактор начинает возрастать, изгиб кривой давления меняется и возникает крутое падение его. Затем наступает следующий изгиб кривой давления, когда величина газового фактора проходит через максимум, и начинается быстрое его падение.

248 как dp d(QH/P) Глава 7 Интересно отметить, что уравнение (1) Q^ + (l-eH-QB)e-l(QH/P) можно переписать (dp/dp)] • Оно показывает, что падение давления на единицу добычи дегазированной нефти пропорционально площади дренажа и только знаменатель выражает собой эффект изменения свойств остаточной нефти, связанных с изменением давления. Отрезок абсциссы — при атмосферном давлении — на кривой давления (фиг. 97) указывает на физическую конечную нефтеотдачу. Значение абсциссы при любом выбранном давлении забрасывания выражает промышленную конечную отдачу пласта. Для условий, лежащих в основе этих вычислений, видно, что физическая конечная нефтеотдача отвечает 14,5% объема пор. Если давление забрасывания взято 7 ат, то промышленная конечная нефтеотдача будет отвечать 13,8% порового пространства. Эти значения нефтеотдачи представляют собой 27,1 и 25,8% от первоначального содержания дегазированной нефти в пласте. Исходя из фиг. 96, считают, что эта нефтеотдача означает также конечные насыщения свободным газом в 28,7 и 27,7% соответственно. Необходимо отметить, что полученные конечные значения нефтеотдачи автоматически определяются интегрированием уравнения (1), как пределы процесса нефтеотдачи. 7.4. Влияние свойств пластовых жидкостей и пород на процесс нефтеотдачи в подземных резервуарах при режиме растворенного газа. Пример теоретического поведения пласта при режиме растворенного газа (фиг. 96 и 97), рассмотренный в предыдущем параграфе, имеет лишь демонстрационное значение. Числовые величины являются комплексным результатом принятых количественных допущений при использовании соответствующих функций А, s, rjt«, /ли/[лг и ip (фиг. 94 и 95). Абсолютные величины изменений не представляют большого интереса, но сами изменения параметров и функций влияют практически на. процесс нефтеотдачи и суммарной нефтедобычи. Вследствие нелинейного характера уравнения 7.3(1) на основании аналитических соображений невозможно установить заранее количественное влияние изменений основных функций. Из рассмотрения уравнения 7.3(1) видно, что при определении процесса нефтеотдачи основную роль играет соотношение вязкостей Рп/Рг- Если S и у заменить общим коэффициентом, то зависимость н от р не подвергнется изменению, зато R равномерно Обратив уравнение (2), получаем:

где Q = дн/р, что по существу эквивалентно уравнению (1), но часто более удобно для численной обработки.

Нефтяные пласты с газовыми режимами изменится. Из структуры уравнения 7.3(1) можно вывести также и другие заключения, но их лучше показать на численных примерах. При изучении влияния различных физических параметров, контролирующих режим растворенного газа, необходимо представить себе, что между различными свойствами углеводородных систем существует тесная связь. Например, изменение в эксплуатационной системе растворимости влечет за собой изменение коэффициента пластового объема жидкости. Практически же допущение особых изменений в одной из пластовых переменных или одновременно в двух переменных может явиться несколько искусственным. Процессы, идущие в пласте, более чувствительны к отдельным параметрам, чем к одновременному изменению всех;

факторов. В уравнении 7.3(1) только соотношение /W/^г влияет на зависимость между дн и р. Величина этого влияния показана повторением интегрирования, приводящим к кривым на фиг. 96 и 97, с равномерным изменением зависимости pJ/Jr (фиг. 95) в пределах полного интервала давлений при постоянном значении всех остальных параметров. Пластовое давление и газовый фактор в зависимости от кривых суммарной нефтеотдачи, найденные таким путем, приведены на фиг. 98;

различные пары кривых относятся к различной вязкости нефти при атмосферном давлении (и пластовой температуре ] ). Уравнение 7.3(1) включает /гн/^г как множитель при y>t а кривые на фиг. 98 совпадают в начальной стадии падения давления, когда у> = О, т. е. при установлении равновесного насыщения газом. На указанном отрезке процесса разработки нефтеотдача не зависит от вязкости жидкостей в пределах существенных приближений, лежащих в основе уравнения 7.3(1) 2. Как только газовая фаза становится подвижной, соотношение /W/^r начинает влиять на относительные потери газа и нефти из пласта, и кривые падения давления для нефтей с различной вязкостью расходятся. Падение давления по отношению к суммарной нефтедобыче становится более крутым с ростом вязкости нефти, или /W^r. Кривые газового фактора показывают еще отчетливее роль, которую играет ^н//хг при подвижной газовой фазе. Согласно Вязкости природных газов при пластовых температурах не меняются так резко с изменением плотности сырой нефти, связанной с газом;

принятые изменения в /%/^г приписывались всецело изменениям вязкости нефти. 2 В области, где ^ = 0, уравнение (1) можно формально интегрировать, чтобы получить -/ е РР Ы Р Q*i т У f г* P f* Vi d dP eP f Глава уравнению 7.3(1) для данного давления и нефтенасыщения R возрастает линейно с /W/^r- Отсюда по мере увеличения вязкости нефти газ рассеивается быстрее, давление падает резче, а конечная нефтеотдача соответственно уменьшается. В табл. 12 суммированы некоторые численные значения из фиг. 98, связанные с нефтедобычей и газовым фактором. Во всех случаях растворимость газа на точке насыщения 170 ат поддерживалась неизменной — 96 мэ/м3, усадка 1 пластовой нефти была принята 30,8%, а содержание связанной воды 30%.

176, гзио 1150 1SZD / 163, г щв тл то щв % то 1Z60 то 900 7Z0 eij6 ^ 68,0 | tf 95, | Щв 17, 50-0 00 О Z356 789 Суммарная нефтеотдача, от W 11 1Z 13 № 15 16 17 18 19.

пооо8ого npocrnpajiCm8a,^ °/o Фиг. 98. Расчетные кривые давления и газонефтяного фактора для гипотетических пластов с режимом растворенного газа, из которых добывается нефть с различной вязкостью.

Для кривых /, 7/, III, IV и V вязкости дегазированной нефти приняты соответственно 11,04;

5,52;

2,76;

1,38 и 0,69 сантипуаза. Растворимость газа во всех случаях составляет 96 жЗ/,«з при давлении 170 am. Насыщение связанной водой принимается равным 30о/ о. 1 — пластовое давление;

2 — газонефтяной фактор.

Данные табл. 12 приведены на фиг. 99 в зависимости от вязкости дегазированной сырой нефти и ее обратной величины. Последняя дает возможность экстраполировать эту зависимость до вязкости выше минимума (табл. 12), как это показано на фиг. 99 пунктирными отрезками. Эти отрезки нанесены так, что пространство, занятое свободным газом, даже при бесконечной его вязкости, равняется равновесному насыщению свободным газом в 10%. Уменьшение нефтеотдачи с ростом вязкости выполаживается при высокой вязкости. Однако влияние вязкости на нефтеотдачу Усадка в процентах, использованная здесь, представляет коэффициент пластового объема нефтяной фазы минус единица при умножении на 100.

Нефтяные пласты с газовыми режимами Т а б л и ц а Подсчет суммарной нефтеотдачи и максимального газонефтяного фактора в месторождениях с режимом растворенного газа и нефтями различной вязкости Добыча дегазированной нефти в % порового прос/ранства физический конечный отбор при атмосферном давлении Добыча дегази- Насыщение сворованной нефти бодным газом в % от первонав % порового чального запаса пространства нефти в пласте физический конечный отбор при атмосферном давлении «з S Он Вязкость дегазированной нефти, сантипуазы физический конечный отбор при атмосферном давлении i> я я 16,6 13,8 11,3 9,26 7, ьК Си я 31,0 25,8 21,2 17,3 14, я 0,69 1,38 2,76 5,52 11, 17,3 14,5 11,9 9,65 7, 32,3 27,1 22,2 18,0 14, 31,7 28,7 26,0 23,6 21, 30,7 27,7 25,1 22,9 21, » Zf I I I г чбщ 8 to Вязиость дегазированной, нефти, Ji^ сантипуаэы Фиг. 99. Вычисленная суммарная нефтеотдача, выраженная количеством дегазированной нефти и насыщенности пласта свободным газом, для гипотетических пластов с режимом растворенного газа в зависимости от вязкости дегазированной нефти.

Сплошные кривые — суммарные нефтеотдачи при истощении пласта до атмосферного давления. Прерывистые линии — до 7 am. / — суммарное насыщение свободным газом;

2 — количество дегазированной нефти.

Максимальный газовый фактор, мг/м3 702 792 1008 1440 Глава очень велика. Изменение в конечном насыщении свободным газом грубо параллельно изменению добычи товарной нефти. Влияние растворимости газа можно рассматривать аналогичным эффекту вязкости сырой нефти. Для получения более реальной оценки роли растворимости газа необходимо принять во внимание, что расширение сырой нефти, считая от атмосферных условий, и коэффициент усадки возрастают вместе с количеством газа в растворе (фиг. 30). В первом приближении усадку можно принять пропорциональной растворимости газа.

ШО 3960 3600 Ш0§ щг V 1Щ6 4s < 2880 ^ 108, 95,г А Л (080 ^ '7Ъ тЛ 1160^ •81,6 68, / \ IX / г Щ8 Z7,Z /3,6 0 1 г V I/ / >'. и У \ —-— • \ 1 Xч 9 <> S •»• \ к 16 17 № If / 13 14 Суммарная нефтеотдача, от поробого пространства,^ °/о Фиг. 100. Расчетные кривые давления и газонефтяного фактора для гипотетических пластов с режимом растворенного газа, из которых добывается нефть с различной растворимостью газа, усадкой и вязкостью.

Кривые /, //, ///, IV относятся к значениям растворимости и усадки, представленным соответственно в первых четырех рядах табл. 13. 1 — пластовые давления;

2—газочефтяные факторы.

Результаты вычислений, где принятая растворимость менялась * в соответствии с изменением усадки, а также без нее, нанесены на фиг. 100. Дебиты, выраженные кривыми на фиг. 100, суммированы в табл. 13 вместе с результатами двух дополнительных вычислений, помещенных в последние два ряда. Сравнение первого и второго рядов таблицы вновь указывает на непосредственное влияние изменений вязкости сырой нефти на нефтеотдачу, аналогичное указанному в табл. 12, но для большей общей растворимости газа и усадки нефти.

Во всех расчетах настоящего раздела физические параметры изменялись однородно по всему интервалу давления с постоянным коэффициентом, соответствующим граничному значению, указанному в таблицах.

Нефтяные пласты с газовыми режимами Таблица Подсчет влияния растворимости газа и усадки на суммарную нефтеотдачу в месторождениях с режимом растворенного газа се Л со •^ "^ О^ О sjT С О к к' Г3-8* Н о н ев г^ р, ц «3 О, ОК н н о >, Ов с ОXх Оч ^ ^ <^w Дегазированная нефть в % от порового пространства Дегазированная Насыщение ганефть в % от на- зом в % порочального запаса вого пространстве L нефти в ]тласте ТТ t^\ TJf *g 2« CD C Оно Q s3 при атмо- ТТ t^T* при атмопри атмосферных при сферных при сферных при а о ^ 7 птп условиях 7 am условиях 7 am условиях is*2990 2250 792 342 1692 192 192 96 48 192 2,76 1,38 1,38 1,38 1,38 1, 61,6 61,6 30,8 15,4 30,8 8,41 10,4 14,5 17,3 17,2 26, 8,17 10,1 13,8 16,2 16,7 25, 19,4 24,1 27,1 28,6 32,1 38, 18,9 23,4 25,8 26,7 31,1 36, 31,1 33,9 28,7 25,4 31,6 26, 30,3 32,5 27,7 24,1 30,7 25, Эффект изменения растворимости виден из сравнения третьего и пятого рядов табл. 13. Как и следует ожидать, суммарная добыча увеличивается с ростом количества растворенного газа. Увеличение нефтеотдачи, вызванное удвоением растворимости, равно лишь 3% порового пространства. При изменении усадки изменение суммарной нефтеотдачи значительно сильнее, как показывают данные второго и пятого рядов таблицы. Результирующий эффект от одновременного изменения растворимости и усадки виден из сравнения второго, третьего и четвертого рядов;

они показывают равновесие между тенденцией к большей нефтеотдаче с ростом растворимости газа, а при уменьшении усадки — к снижению нефтеотдачи. При этом последний фактор определенно преобладает. Именно по этой причине ряды второй, третий и четвертый показывают ненормальное снижение нефтеотдачи при увеличении растворимости газа. Контролирующая роль усадки нефти подчеркнута в шестом ряду, где была произвольно допущена нулевая усадка. Для этого исключительного случая нефтеотдача, выраженная в долях порового пространства или первоначального запаса нефти в пласте, выше, чем во всех других случаях, хотя возникшее насыщение свободным газом фактически меньше по сравнению с другими показателями, за исключением занесенного в четвертый ряд. Если бы нефть не подвергалась усадке, все насыщение пласта свободным газом создавалось бы вытеснением нефти. Если усадка велика, она стремится создать депрессионную воронку и ускорить темп истощения энергии газа в добавление к нормально возникающему благодаря отбору нефти. В обоих случаях, указанных в табл. 13 для усадки 61,6% (первый и второй ряды), насыщение свободным газом может быть создано простым выделением газа из раствора и охлаждением до обычной температуры без какого-либо вытеснения нефти.

Глава Значение усадки для определения фактической нефтеотдачи еще более подчеркивается тем, что, несмотря на рост порового пространства, занятого свободным газом, добыча дегазированной нефти снижается с возросшей растворимостью газа вследствие;

отбора нефти из пласта (второй, третий и четвертый ряды). Среди систем, имеющих вязкость дегазированной нефти 1,38 сантипуаза, наименьшую суммарную добычу показывает система при наибольшем насыщении свободным газом (второй ряд). Необходимо отметить, что наибольшую конечную нефтеотдачу имеет система с наименьшей растворимостью газа (четвертый ряд) и где начальное падение давления наиболее резко (кривая IV, фиг. 100). Чтобы создать насыщение свободным газом для замещения данного объема отобранной нефти, необходимое падение давления возрастает с уменьшением растворимости газа при условии, что все остальные факторы в основном не меняются. Можно установить влияние одновременного изменения физических свойств углеводородных жидкостей, возникающее на практике, если рассмотреть удельный вес (плотность) сырой нефти как общий характеристический параметр газовой и нефтяной систем. Плотность сырой нефти ни в коем случае не определяет всех физических свойств углеводородной системы. Однако она является полуколичественным средством увязки многих наблюдений над растворимостью газа, усадкой и вязкостью отдельных нефтяных и газовых систем. Используя эмпирические корреляционные диаграммы из главы 2, можно построить средние кривые зависимости основных свойств жидкостей газовых и нефтяных систем с различной плотностью сырых нефтей при пластовой температуре как функции давления. Значения, найденные для этой функции, при 205 ат и принятой пластовой температуре 87,8° занесены в табл. 14.

Таблица Значения параметров углеводородных жидкостей при 87,8°С, принятые для различной плотности сырой нефти Плотность нефти, г/см3 Растворимость газа при 205 am, мъ\мъ 37 83 133 186 252 Вязкость Относитель- Вязкость Пластовый Вязкость нефти нефти при при 1 am, ная плот- газа при объем ность газа am нефти при 205 am, санти- при 205 am 205Ю 2 их 205 am сантипуазы пуазы 1,000 1,220 1.352 1,521 1,763 76 2,8 0,69 0,29 0,14 430 13,7 2,44 0,90 0,47 \11 186 195 203 210 2,02 2,08 2,25 2,54 2, 1,0 0,933 0,875 0,824 0, Использовав комплекс функций, выражающих свойства жидкостей, для интегрирования уравнения 7.3(1) можно вычис Нефтяные пласты с газовыми режимами лить процессы нефтеотдачи для систем с газовым напором и различной плотностью сырых нефтей. Результаты вычислений приведены на фиг. 101. Дебиты, относящиеся к состоянию фактического конечного истощения при 7 ат и максимальные газовые факторы приведены на фиг. 102' как функции плотности сырой нефти. Во всех случаях насыщение связанной водой равнялось 25%;

соотношение проницаемо С / Z 3 V S 6 7 8 9 10 11 it 13 M 15 16 Суммарная нефтеотдача, от napt8ozs пространства^ Фиг. 101. Расчетные кривые давления и газонефтяного фактора для гипотетических пластов с режимом растворенного газа, из которых добываются нефти с различным удельным весом.

Кривые 7, 77, 777, IV и V относятся соответственно к нефтям уд. веса 1,00;

0,933;

0,875;

0,823;

и 0,778. Насыщение связанной водой принимается равным 25%. 1 — пластовые давления;

2— газонефтяные факторы.

сти газ — нефть взято согласно фиг. 94, а начальное пластовое давление 205 ат. Абсолютная конечная нефтедобыча сначала возрастает с уменьшением плотности сырой нефти, достигает максимума, а затем падает при плотностях меньше 0,824 г/смэ. В основном это явление отражает эффект усадки, которая при э плотностях меньше 0,824 г/см уравновешивает влияние вязкости нефти и растворимости газа на рост нефтеотдачи. Однако суммарная нефтеотдача, отнесенная к количеству дегазированной нефти в начальных пластовых условиях, продолжает возрастать с уменьшением плотности до 0,778 г/см3, хотя Глава при более низких плотностях, вероятно, начинается обратное падение ее. Насыщение свободным газом, наступающее при конечном истощении до 7 аг, растет с уменьшением плотности сырой нефти по всему интервалу плотностей, приведенному на фиг. 102, и имеет тенденцию к дальнейшему увеличению до плотностей, соответствующих конденсатным нефтям. Подъем максимального значения газонефтяного фактора для ио плотностей ниже примерно 21 0,903 г/см обусловлен главным 36 / образом растущей растворимо31 Г стью газа (по мере уменьшения У 28 плотности сырой нефти (табл. 14). Исключительно высокое значение газового фактора для нефти го удельного веса 1 в значительной степени отражает низкую отдачу и высокую вязкость этой п нефти. в Действительно, как только доц. стигнуто равновесное насыщение газом (10%) в системе нефти 1,00 0,933 f QfilS 0,823 0,77В с плотностью 1 г/см3, газовый Удельный бес фактор возрастает, а давление паФиг. 102. Расчетные кривые сум- дает почти отвесно (фиг. 101). марной нефтеотдачи, насыщения Это происходит вследствие резг к У У «•МММ у / •BBSS свободным газом (при 7 am) и максимального газонефтяного фактора для гипотетических пластов с режимом растворенного газа в зависимости от удельного веса сырой нефти. По оси ординат — численные коэффициенты и про центы.

соотношения *°™ увеличения соотношения гСГ/Кн под влиянием оезразмерного отношения вязкостей нефть— /ia//ir и ВЫСОКИХ скоростей газ относительно нефд в в ии ж е нп иа я гi а з а д л aja V1 д ^ ^ ти - Связанное с этим явлением МР 1-газонефтяной фактор'(в i,8-io2^ / j K 3 ) ;

2 — суммарная нефтеотдача в процентах от порового пространства;

«?- суммарная нефтеотдача в процентах от начального запаса дегазированной нефти в пласте;

4— конечное насыщение пласта свобод быстрое истощение газа ведет к НИЗКОЙ КОНеЧНОИ НефтеОТДаче ™<™PTT.TY ЖТРМ Я ^ Т С П Г Т К ЯРСЪТИ 1ЛЛ\СЛЫА исцлси.

unjnu^iD псл^иа газового фактора. Достигнутый максимум последнего снижается, пока не начнет преобладать эффект возрастающей растворимости газа в нефти. Численные значения, приведенные на фиг. 101 и 102, не должны рассматриваться как количественные определения будущего поведения продуктивного пласта. Установленные допущения в отношении насыщения связанной водой, зависимости «проницаемость — насыщение», полного пренебрежения влиянием сил тяжести и т. д. строго ограничивают абсолютное значение вычислений этого типа. Физическое значение кривых на фиг. 101 и 102 заключается в направлениях конечных выводов странства ным газом в процентах" от порового.'про падает с уменьшением плотНОСТИ И УМеНЬШаеТСЯ Т а к ж е рОСТ Нефтяные пласты с газовыми режимами и их сравнительных величин, а также истолковании причин, обусловливающих эти изменения. Влияние насыщения связанной водой на режим растворенного газа и нефтеотдачу можно оценить тем же путем, что и влияние вязкости, растворимости и усадки. Для вычислений необходимо знать, как может меняться зависимость «проницаемость — насыщение» с водонасыщенностью. Содержание связанной воды в нефтеносных песках обычно увеличивается с пони/76,8 /ЗЧО 163,1 // 1Щ / то / 7Z Щ 17,1 13, № 360 / О / Т"~ V Т~ 10 11 11 Суммарная нефтеотдача, от породою пространства^ Фиг. 103. Расчетные кривые давления и газонефтяного фактора для гипотетических пластов с режимом растворенного газа и различными физическими свойствами нефтяных коллекторов.

Кривая /—соотношение проницаемостей для газа и нефти — соответствует сплошной кривой на фиг. 94. Кривая //—соотношение проницаемостей для газа и нефти —соответствует пунктирной кривой на фиг. 94. Кривая ///—насыщение связанной водой — равняется нулю. Принятая растворимость газа при 170 am равна 96 мЪ\мЪ\ усадка от 170 am составляет 30,8%;

вязкость дегазированной нефти — 2,76 сантипуаза. Для кривых I и II насыщение связанной водой принято равным 30%;

2 — пластовые давления;

2— газонефтяные факторы.

жением проницаемости. Исходя из этого, можно ожидать изменений в количественных характеристиках кривых зависимости «проницаемость — насыщение». К сожалению, имеющиеся на этот счет данные слишком скудны для получения каких-либо определенных выводов. Примем, что сам песок остается неизменным и что у(#) представляет функцию общего насыщения жидкостями для умеренных значений водонасыщенности. Для крайнего случая, когда насыщение связанной водой произвольно принято 0, у>(@) как функция нефтенасыщенности все же выражается кривой на фиг. 94, за исключением смещения в 0,3 по абсциссе. Допустив, 3 г что растворимость газа при 170 ат равна 96 м /м, усадка Глава 30,8%, а вязкость дегазированной сырой нефти составляет 2,76 сантипуаза, получим вычисленные падения давления и газоиефтяной фактор в виде кривых /// на фиг. 103. Последние указывают конечную нефтеотдачу в процентах от порового пространства: 10,2% при истощении пласта до атмосферного давления и 9,92% при истощении до 7 ат, что соответствует насыщению свободным газом в 30,0 и 29,2% соответственно, а также суммарной нефтеотдаче в 13,3 и 13,0% от начального запаса нефти в пласте in situ;

максимальный газовый фактор 2300 м3/м3. Эти значения необходимо сравнить с соответствующими величинами в третьем ряду табл. 12, который относится к той же самой системе с содержанием связанной воды 30%. Из таблицы видно, что хотя насыщение свободным газом, созданное нефтеотдачей, выше по сравнению с нулевой водонасыщенностью, суммарная нефтеотдача как по абсолютному значению, так и в долях запаса нефти in situ значительно меньше. Это вызвано большей усадкой нефти при дренаже продуктивной площади, когда начальное насыщение последней равняется 100% по сравнению с 70% в рассматриваемом случае. Необходимо подчеркнуть, что в приведенных вычислениях учитывается лишь последний фактор. При сравнении песков с различным водонасыщением может случиться, что связанные с этим различия в характеристике «проницаемость — насыщение» могут видоизменяться и придавать обратное значение их относительным поведениям, которые вытекают из указанного сравнения. Чувствительность режима растворенного газа к зависимости «проницаемость — насыщение» в продуктивном пласте можно оценить по результатам интегрирования основного дифференциального уравнения для различных типов кривых у)(д)- Кривая, примененная во всех расчетах, относится к равновесному насыщению свободным газом в 10%. Именно этот фактор или допущение дает начальное падение кривых газовых факторов, а также выпуклый тип кривых падения давления 1. Полученный вывод подтверждается кривыми // на фиг. 103, где y>(Q) взято из пунктирной кривой фиг. 94 при отсутствии равновесного газонасыщения, но с параметрами, аналогичными кривым / из фиг. 98 (кривые ///), где видно, что газовый фактор возрастает с самого начала эксплуатации, а кривая падения давления не имеет выпуклости до того, как пройден максимум значения газового фактора. Как и следует ожидать, конечная нефтеотдача при отсутствии равновесного насыщения свободным газом получается значительно ниже. При атмосферном давлении истощения нефтеотдача составляет 10,4% порового пространства, а при 7 ат 9,77% по сравнению с 11,9 и 11,3% для случая равноКонечное равновесие газонасыщения всегда приводит к начальному падению величины газового фактора;

такое падение должно осуществиться, если н? П Р И начальном давлении и насыщении.

Нефтяные пласты с газовыми режимами веского насыщения газом в 10,%. Однако максимальный газовый фактор в этом случае будет ниже, чем для кривой /, так как площади, ограниченные кривыми газового фактора, пропорциональные начальной растворимости, должны быть тождественными для обоих случаев. На фиг. 104 приведены кривые, построенные из данных сравнительных расчетов влияния изменений в характеристиках «проницаемость — насыщение», при низких насыщениях пласта жидкостями или по всему интервалу насыщения, 96 98 /00 на добычу нефти. Они fO включают три кривых для гр(д), которые рассматриваются как разумные приближения к истинной зависимости в естественном нефтяном пласте. Кривые экстраполированы до нуля при 100% насыщении породы жидко- <* стями (в отсутствие равновесного насыщения газом). Содержание связанной воды оценивалось в 20%;

начальное пластовое давление было 117,5 ат\ растворимость газа 136 мъ1мъ\ усадка 36,0%, а вязкость дегази64- 58 72 76 80 8И рованной нефти — 2,4 санНасыщение живностью, $ типуаза. Месторождение имело начальную газовую шапку, занимавшую объем, ф и г JQ4 Кривые соотношения проницаемост е й для газа и нефти, применяющиеся для изучения их влияния на режим пластов с режимом растворенного газа.

равный 54% объема нефтяного горизонта К Кривые I я II совпадают в области высоких насыщений, а с падением общего насыщения жидкостями ниже 82% расходятся, в то время как кривая /// расположена выше других по всему интервалу насыщения. Конечная нефтеотдача (до 7 ат) и максимальные газовые факторы, найденные из различных кривых на фиг. 104, суммированы в табл. 15. Как и следует ожидать, наибольшие значения для tpig) (кривая ///) дают наименьшую нефтеотдачу, а самые высокие конечные отборы могут быть получены из низшей кривой для ip Q) (кривая / ). Для кривой /// значение газового фактора растет быстрее и завершается более низким Метод учета влияния газовой шапки в отсутствие гравитационного дренирования описан в параграфе ниже.

Глава значением максимума, чем для кривой //. Однако в целом табл. 15 показывает, что конечная нефтеотдача мало чувствительна к отдельным изменениям зависимости «проницаемость — насыщение», хотя по абсолютному значению нефтеотдачи небольшие различия, указанные в табл. 15, могут иметь промышленные значения.

Таблица 15 Подсчет влияния изменений зависимости «проницаемость — насыщение» на конечную нефтеотдачу и газонефтяной фактор но о с< и о • О д (11 |_ к S д зом при am в % вого об >нечная отдача рной HI 7 а/л г я давле % поро ъема шечная отдача началь паса HI )ивая с шения цаемост иг. 104) QQ 0Q X зсыщени 060AHHN аксимал:

о о •О & t— X о н 0) оS с <и rQ о, • J t^m ^ *^v о д [ К.о) Н сз О д га о s но 28,4 27,5 26, оЗ со Нг- CQ 0 О О, дн^ II Ш 16,7 16,2 15, 33,3 32,7 31, 2650 2970 7.5. Нефтяные подземные резервуары с газовой шапкой, но без гравитационного дренирования. Произведем обобщение анализа, рассмотренного в предыдущих параграфах, для охвата подземных резервуаров с налегающей первоначально газовой шапкой при условии, что гравитационное дренирование нефти вниз по падению пласта не играет значительной роли в механизме нефтеотдачи. Это значит, что газовая шапка не расширяется заметно в нефтяную зону. Скорее всего газ из шапки является для последней лишь дополнительным агентом, который проникает в нефтенасыщенный пласт и диффундирует1 в нем. На практике гравитационое дренирование всегда присутствует в пласте, за исключением того случая, когда наблюдается перемещение нефти в газовую шапку в результате избыточного истощения газа в последней. Рассмотрим сначала предельный слу^ чай, когда оценивается эффект газовой шапки как газового резервуара. До сих пор нет удовлетворительного метода для трактовки проблем гравитационного дренирования. Чтобы учесть даже приближенно гравитационное дренирование, необходимо ввести дополнительные допущения. Если отношение толщи тазовой шапки к толще нефтенасыщенной зоны обозначить через Я*, а количество дегазированной Это относится скорее к движению массы, чем к процессу молекулярной диффузии. * И представляет « т фактор», иногда используемый в уравнении материального баланса [уравнение 6.6(2)]. Необходимо допустить, что насыщение связаншой водой в газовой шапке аналогично нефтяной зоне, которая первоначально насыщена так, что gHi = 1 — # в.

Нефтяные пласты с газовыми режимами нефти в газовой шапке через пропорциональна д s gHi, то добыча газа в системе l ^»i + у 0 — е в — /?ен 0] — Аналогично нефтедобыча пропорциональна Так как предполагается, что только нефтяная зона обнажается в ствол скважины, то уравнения (1) и (2) можно комбинировать с уравнением газового фактора: (3) чтобы получить.

(4) При использовании кривой «проницаемость — насыщение» из фиг. 94, а также зависимостей свойств жидкостей из фиг. 95 интегрирование 1 уравнения (4) для разных значений Н приводит к процессам изменения давления и газового фактора во времени, описанных кривыми на фиг. 105. Конечная нефтеотдача и максимальные газовые факторы занесены в табл. 16, а первая построена, кроме того, в зависимости от Н на фиг. 106. Во всех случаях принятая растворимость газа при 170 ат равна 96 м3/м3, усадка от 170 ат — 30,8%, а вязкость дегазированной нефти ~ 2,76 сантипуаза.

Для интервала Q, где %р = 0, уравнение (4) имеет формальное решение:

Pi Qtii-Ч^-М1 +H)QHi f ~X ГД--/ p J Глава Т а б л и ц а 16 Подсчет конечной нефтеотдачи и максимальных газовых факторов для пластов с режимом растворенного газа и различной мощностью газовой шапки Конечная добыча товарной нефти в % порового объема Общий запас газа в начальном3 запасе нефти, м*/м 96 155 217 305 400 Конечная доНасыщение быча товарной свободным нефти в % от начального за- газом в % нопаса в пласте рового объема Максимальный газовый фактор, м3/м* 1000 1660 2285 3510 Я ю атмодо атмодо атмо- ДО до ДО сферного сферного сферного 7 am давления 7 am давления 7 am давления 0 0,20 0,40 0,70 1,00 11,9 14,1 15,5 16,8 18,1 11,3 13,6 15,0 16,4 17,1 22,2 26,3 28,9 31,4 33,8 21,2 25,3 28,1 30,7 ЗЗД 26,0 28,3 29,8 31,2 32,5 25,1 27,4 29,0 30,5 31, 10 И И № 14 15 16 17 W 19 Суммарная mspmeomdawi от щробагэ Фиг. 105. Расчетные кривые давления и газонефтяного фактора для гипотетических пластов с режимом растворенного газа при различной мощности газовой шапки, но без гравитационного дренирования.

/ / = (мощность газовой шашки)/(мощность нефтяной зоны). Растворимость газа при 170 am принимается 96 м^^мЦ усадка от 170 am— 30,8O/o;

вязкость нефти при атмосферных условиях— 2,76 сантипуаза;

насыщение связанной водой принимается равным 300/о;

1 — пластовые давления;

2 — газонефтяные факторы.

Тенденции, выраженные кривыми на фиг. 105 и 106, а также данные табл. 16 вполне соответствуют общему выводу. Конечная нефтеотдача и насыщение свободным газом возрастают с увеличением мощности газовой шапки, хотя изменение происходит Нефтяные пласты с газовыми режимами медленнее с отклонениями от линейной зависимости. Максимальное значение газового фактора меняется приближенно линейно с общим количеством имеющегося в пласте газа. Конечная нефтеотдача превышает нефтеотдачу пласта без газовой шапки на 50%, хотя общее содержание газа в пласте увеличивается примерно в четыре раза. Необходимо подчеркнуть, что полученные выводы ограничены допущением, что газовая шапка не отдает непосредственно газ в эксплуатационные скважины и что она расширяется без помощи разделения пластовой жидкости по удельным весам и дренирования нефти под влиянием силы тяжести. Если первое условие не удовлетворяется, нефтеотдача снижается, а да- Фиг. 106. Кривые вычисленной суммарной вление пласта падает нефтеотдачи и конечного насыщения своболеще быстрее, как указано на фиг. 105. Если ным возникают заметное Сплошные кривые соответствуют истощению пласта до расширение газовой атмосферного давления. Прерывистые кривые — до истошапки и гравитацион- щения пласта при 7 am. Принятые физические условия взяты из фиг. 105;

1 — насыщение пласта свободным ное дренирование, неф- газом в процентах от порового пространства;

2 — суммарная в процентах от начального запаса теотдача возрастает, а нефти внефтеотдача суммарная нефтеотдача з процентах пласте;

3 — от порового пространства. падение давления и рост газового фактора замедляются. Численные результаты или их эквиваленты, полученные аналогичными расчетами, согласно уравнению (4), должны применяться с осторожностью и учетом их ограничений. 7.6. Падение коэффициента продуктивности и текущего дебита в месторождениях при режиме растворенного газа. Метод исследования подземных резервуаров с режимом растворенного газа, выраженный аналитически уравнением 7.3(1), не учитывает совершенно системы скважин, через которые пласт отдает нефть, и все же тесно связан с продуктивностью скважин. Ранее было указано, что для предельных условий с нулевым перепадом давления коэффициент продуктивности определяется в основном зом для гипотетических пластов с режимом растворенного газа в зависимости от мощности газовой шапки.

га Глава соотношением к,//лр. Условия притока в отдельных скважинах и числовые коэффициенты, входящие в формулу коэффициента продуктивности, ^весьма неопределенны и поэтому точное определение его абсолютной величины является сомнительным. Однако изменение коэффициента продуктивности скважины в процессе истощения подземного резервуара, выраженное соотношением С.

СП п I (1) где нижний показатель / относится к начальным условиям, должно определяться довольно обоснованно при условии, что сква \ 0J ч Ч.

* 0, \ У о / I 3 (15 6 7 8 9 10 11 1Z 13 Ш 15 /6 "17 18 2yjMмерная нефтеотдача от парового пространства, Фиг. 107. Расчетные кривые падения коэффициента продуктивности в гипотетических пластах с режимом растворенного газа для дегазированных нефтей с различной вязкостью.

Для кривых /, //, ///, IV и V вязкости дегазированной нефти.принимаются соответственно 11,04;

5,52;

2,76;

1»38 и 0,69 сантипуаза. Остальные физические условия взяты из фиг. 98.

жина характеризует пласт в целом. Если известны пластовое давление и нефтенасыщение как функции конечной нефтеотдачи, можно оценить уравнение (1) также функцией конечной нефтеотдачи. Исходя из таких вычислений, получают результаты, выраженные кривыми на фиг. 107 и 108 для систем, давления и газовые факторы которых приведены на фиг. 98 и 100, с конечной нефтеотдачей, занесенной в табл. 12 и 13. На фиг. 109 приведены графики изменения продуктивности для пластов, дающих сырую нефть различной плотности. Кривые на фиг. 107 и 108 показывают те же совпадения, что и на фиг. 98 и 100 во время начальной фазы процесса нефтеотдачи, когда создается равновесное насыщение газом, и процесс снижения нефтенасыщения не зависит от вязкости нефти.

Нефтяные пласты с газовыми режимами При конечных условиях — атмосферном давлении или принятом давлении ликвидации— /WjwHi для систем, описанных на фиг. 98 и 100, тождественны. Отсюда относительные значения коэффициента продуктивности, за исключением /?, определяются значением кн, которое в свою очередь зависит от конечных состояний нефтенасыщения. Минимальные значения на фиг. 107 и 108, до которых в конечном счете снижается Cu/Cni, для тех же р уменьшаются с убывающим нефтенасыщением, что видно из табл. 12 и 13.

0, \ 0J N N 0, \ N \ \> 8 — ЦТ* ^ ^ 10 11 П • ^ •^ V I Суммарная нефтеотдача,.от трового^лространс тв&^о/о V 13 W 15 IB 17 Фиг. 108. Расчетные кривые падения коэффициента продуктивности в гипотетических пластах с режимом растворенного газа для нефтей с различной растворимостью газа и усадкой.

Изменение давления и газонефтяного фактора для кривых /, //, /77, IV взяты из фиг. 100.

Из фиг. 109 видно, что факторы (Pi$)d[*>*$ растут с уменьшением плотности нефти. В результате снижения нефтенасыщения возникающие конечные значения СГ,/Сп Г уменьшаются с уменьшением плотности сырой нефти. Оказывается, что коэффициент продуктивности должен упасть в 5—15 раз в результате истощения пласта и связанных с этим изменений факторов, определяющих эксплуатационную производительность скважин. Сведения о падении коэффициента продуктивности вследствие истощения пласта довольно скудны, но они наблюдались все же в нескольких случаях. Эти данные имеют большое значение, так как 'показывают длительность изменения характера пластовых жидкостей и его распределение ;

на протяжении процесса нефтеотдачи из пласта. На кривых фиг. 107 и 109, показывающих величину падения коэффициента продуктивности, накладывается дополнительно падение пластового давления и общих перепадов давления, необходимых для перемещения нефти к забою скважин. Отсюда общая Глава эксплуатационная производительность или потенциалы скважин снижаются еще более, чем это показывают кривые на фиг. 107 и 109. Изменение коэффициентов продуктивности (на фиг. 107 и 109) можно использовать для построения кривых падения нефтеотдачи в пластах с энергией исключительно растворенного газа. Так, например, при допущении, что все скважины тождественны и что n(t) представляет число скважин, пробуренных и дающих — ! \— \ V 0, V S 0, й * 5 6 тт 0, " S ч -1 1 3 -TIT > I Суммарная нефтеотдача от троВого пространств °/о WU 11 13 Ш 15 J6, Фиг. 109. Расчетные кривые падения коэффициента продуктивности в гипотетических пластах с режимом растворенного газа для нефтей различного удельного веса.

Кривые /, //, ///, IV и V относятся соответственно к уд. весам 1,00;

0,938;

0,875;

0,823;

и 0,778.

нефть во время t, — можно выразить дебит месторождения в целом как Q =пДрСп = —, (2) где Лр — общий перепад давления для эксплуатационных скважин, а Р — конечная нефтеотдача за время t. Если месторождение разрабатывается без контроля нефтеотбора, можно принять Лр в долях пластового давления а 1, которое в свою очередь так же, как и С п, можно считать функцией суммарной нефтедобычи, выраженной кривыми аналогично фиг. 97, 98, 100 и 101. Отсюда уравнение (2) можно формально интегрировать как •Ж- f шс7с i = f ' ndt & Если скважины работают в различных условиях противодавления, то значение а можно ввести в уравнение (2) и последующее интегрирование выполнять в основном указанным способом.

Нефтяные пласты с газовыми режимами выражая неявно конечную нефтеотдачу функцией времени. В таком виде правая часть уравнения (3) представляет суммарное время нефтеотдачи, выраженное скважино-месяцами или скважино-годами, но может быть также выражено явно как функция времени, если считать, что процесс разработки пласта п (t) известен. Функции, которыми описываются процессы разработки, приближенно определяются из п =- ^ -, (4) где N — конечное число пробуренных скважин *. Во избежание получения ненадежных абсолютных значений коэффициента продуктивности можно принять Сп\ как начальный Сп из наиболее ранних исследований скважин, так что й Cni pt представляет начальные дебиты Qi первых пробуренных скважин. Уравнение (3) можно переписать:

•к/ Чтобы показать значение этого приближенного решения, был вычислен интеграл в левой части уравнения (5) для гипотетического пласта, дающего сырую нефть с плотностью 0,875 г/см3, описанную данными табл. 14. Продуктивная площадь пласта принята 1600 гау мощность 12 м, пористость 25%;

плотность разбуривания—16 га на скважину. Начальный «потенциал», т. е. a pi Cn и был принят 80 м3/сутки. Были приняты три различные гварианта разработки пласта, а [именно:

2) л =-20/;

0 < / < 5, л = 100;

/>5, 3) л - 1 0 0.

(6) Первый вариант относится к типу первого выражения из уравнения (4). Второй обозначает ежегодное бурение 20 скважин, пока за 5 лет не будут закончены 100 скважин, дающих площадь уплотнения 16 га/скважин. Последний вариант представляет идеальный случай, когда все бурение завершено до начала эксплуатации. На фиг. ПО приведены кривые зависимости падения нефтедобычи и конечной нефтеотдачи от времени, вычисленные из этих допущений.

На практике количество эксплуатационных скважин не является непрерывно растущей функцией времени. Вследствие изменения эксплуатационной производительности отдельных скважин их забрасывают по мере истощения. Они не остаются в эксплуатации в течение всей разработки месторождения, как этого требует уравнение (4).

Глава На фиг. НО имеются также кривые падения давления, где последнее выражено в долях его начального значения. Полученные кривые падения нефтедобычи и конечной нефтеотдачи повторяют качественно фактические кривые, наблюдаемые для более старых, работавших бесконтрольно, месторождений с режимом растворенного газа. Вследствие многих упрощений, лежащих в основе полученных кривых, не следует приписывать большого / Z V 10 11 И <3 Ш 15 16 17 время f годы Фиг. ПО. Расчетные кривые приближенных текущих дебитов, падения пластового давления и суммарной нефтеотдачи в гипотетических пластах с режимом растворенного газа во времени и для различных проектов разработки.

Кривые J соответствуют условию, при котором все 100 скважин были пробурены до начала эксплуатации. Кривые//—п= 100 ( 1 - е 0,7i) — числу скважин ко.времени t (в годах). Кривые ///—бурение ведется 5 лет и ежегодно выходит из бурения 20 скважин. Общая площадь продуктивного пласта 1600 га, мощность пласта 12 м\ пористость 25%. Максимальная начальная производительность схважмны 80 м,ъ\сутки. Динамика нефтедобычи принята для нефти удельного веса 0,875 и условий, приведенных на фиг. 101;

1 — физически возможная суммарная нефтеотдача;

2 — суммарная добыча нефти;

3 — пластовое давление;

4 — дебит.

значения численным величинам фиг. 110. Последние основываются на допущении, что месторождение не подвергается контролю, — положение, редко встречающееся в текущей промысловой практике. Однако метод вычислений, примененный для получения кривых на фиг. ПО, можно использовать, когда в месторождении проводят ограничения по отбору жидкостей. Тогда соответствующее значение среднего дебита на скважину выражается ЛрСп- Если Лр выражена в долях текущего пластового давления, то значение пластового давления или конечной нефтеотдачи для требуемого ЛрСп можно определить из вычисленных кривых давления и.из зависимости Сп от (конечной нефтеотдачи^ согласно фиг. 101 и 109. Полученные пластовое давление и сум Нефтяные пласты с газовыми режимами марная нефтедобыча представляют отправную точку для неограниченного отбора нефти и убывающего дебита пласта. Эквивалент времени легко рассчитать из дебитов в течение периода контроля за отбором нефти. Последующий процесс эксплуатации месторождения во времени можно подсчитать таким же методом, что и для пласта, дающего нефть бесконтрольно с самого начала разработки. Описанный метод можно применить также для установления изменения, со временем, давления и дебита в пластах, подвергающихся закачке газа. Для определения зависимости «давление — нефтеотдача» при поддержании давления.можно ввести в уравнение (3) или (5) время, чтобы получить кривые падения давления и дебитов © зависимости от времени, аналогично фиг. ПО. Этот метод может иметь особое значение при оценке в проектировании закачки газа в пласты. 7.7. Закачка газа в пласты с газовой энергией;

поддержание давления. Изучение подземных резервуаров с газовой энергией можно обобщить еще дальше для случая обратной закачки газа в продуктивный пласт на раннем этапе нефтедобычи]. Вновь вводится допущение, что можно пренебречь влиянием силы тяжести. Предполагается, что нагнетаемый газ распределяется и проникает равномерно по всему пласту, если в кем нет первоначально газовой шапки, и в конце концов рассеивается по всей нефтяной зоне, даже если его закачивают непосредственно в налегающую газовую шапку. Закачку нагнетаемого газа можно представить себе как частичное или полное замещение отбираемого газа из пласта, связанного с добычей нефти. Закачка газа в нефтяной подземный резервуар на раннем этапе добычи нефти обычно называется «поддержанием давления в пласте» -нагнетанием газа 2. Непосредственный возврат всего или части отобранного газа из пласта приводит к задержке падения пластового давления. Если в пласт нагнетается достаточно газа, то падение давления полностью приостанавливается и оно поддерживается на данном значении. Само по себе поддержание давления важно как средство продлить фонтанный период эксплуатационных скважин и поддержать их высокую производительность. Положительные стороны поддержания давления имеют большое значение. Когда поддержание давления предохраняет кривую зависимости Под «первичным», или ранним, этапом нефтедобычи надо понимать период, который начинается с открытия месторождения и продолжается до тех пор, пока первоначальные источники пластовой энергии одни не в состоянии поддерживать промышленно выгодных дебитов нефти. 2 Применялся также термин «репрессия». Теперь этот термин обычно применяется для закачки газа в пласт, в основном истощенный первичной эксплуатацией, т. е. к «вторичной эксплуатации». Кроме того, в противоположность операции по «поддержанию давления» эксплуатация месторождения без нагнетания жидкостей часто описывается чач нефтеотдача при «истощении давления».

Глава «давление — конечная нефтеотдача» от выполаживания так, что> суммарная нефтеотдача возрастает, процесс поддержания давления может быть оценен проще. Здесь рассматривается именно эта сторона проблемы. Закачка выражается долей г—-отобранного при эксплуатации и возвращенного обратно в пласт газа. Основное дифференциальное уравнение, аналогичное выведенному в параграфе 7.5., имеет единственное отличие, что Qr/QH из уравнения 7.5 (3) заменено Q (1) Уравнение для dqHjdp тогда определится из выражения / [гр rR где обозначения приняты из уравнения 7.5(4). Используя сплошную кривую у>(д) на фиг. 94 и кривые на фиг. 95 и 81, а также допуская Я — 0, т. е. отсутствие первоначальной газовой шапки, получаем на фиг. 111 подсчитанное давление и газовый фактор для нескольких значений г. Кривые для г == 0 соответствуют фиг. 97. Соотношения отобранных газа и нефти подсчитаны согласно уравнению 7.5(3). Когда большая часть отобранного газа возвращается в подземный резервуар, падение давления замедляется, а нефтеотдача возрастает. Одновременно растут газовые факторы до повышенных максимальных значений. На практике нецелесообразно продолжать эти операции при исключительно высоких газовых факторах. Поэтому значение г или количество возвращаемого газа должно изменяться, когда превышен экономический предел. 3 3 Фиг. 111 показывает, что для предела 3600 м /м необходимо изменить или закончить операции по обратной закачке газа, после добычи, составляющей 18,2% порового пространства, и падения давления до 93 от. Если закачку газа прекратить полностью, то давление и газовый фактор соответствуют пунктирным кривым. Давление начинает круто падать, а газовый фактор снизится очень быстро после некоторого дальнейшего своего роста. При 7 ат истощения конечный дебит составит 19,3% порового пространства, а при атмосферном давлении— 19,6%. Если же закачка продолжается с уменьшенным расходом в 80% воз Нефтяные пласты с газовыми режимами врата от добычи газа \ то последующий процесс нефтеотдачи соответствует оплошным отрезкам кривых (IV). 3 3 Газовый фактор продолжает возрастать до 5960 м /м даже при полностью прекращенной закачке газа, но падение пластового давления происходит более постепенно. Суммарная нефтеотдача при 7 ат истощения составит 22,7% норового простран$120 5760 ШО ^ 3W% Щ * 3980 €*W f$QO mo WB0 7Z0 ОZ Суммарная нефтеотдача, от породого пространства, °/о 6в 10 11 W 16 18 %0 U Ш- Z Фиг. 111. Расчетные кривые давления и газонефтяного фактора для гипотетического пласта с режимом растворенного газа, при различном количестве нагнетаемого газа в пласт, без разделения газа в последнем.

Кривые / — г (часть добытого газа, возвращаемая обратно в пласт) = 0. Кривые // — г = 0, 6. Кривые / / / — г = 0. 8. Кривые IV—г= 1, вплоть до газ вых ф а к т о р о ь — 3600 м^/мЬ. Кривые V—продолжение кривых IV — д л я г = 0. Кривые VI—продолжение кгивь.х IV- для г = 0, 8. Кривые VII—г=0,8 при качальиой газовой шапке с мощностью, р а т ой полови'е мощности нефтяной зоны. Газонефтяные факторы для кривой VII составляют п.-лови'у рассчитан!.ой величины. Физические характеристики пласта соответствуют фиг. 96;

1 — пластовые давления;

2 — газонефтяные факторы.

ства. В табл. 17 приведены вычисленные результаты общей нефтеотдачи при различной степени возврата газа обратно в пласт. Согласно табл. 17 для непрерывного возврата газа при / = 0,8, а также возврата газа, который прекращается при т = 0,8, после первоначальной 100% закачки вычисленное уве ние Когда газ нагнетается с циркулирующим газовым фактором г, уравне(2) справедливо, если вместо rR подставлено г.

Т а б л и ц а 1? Подсчет влияния обратной закачки газа на конечную нефтеотдачу и газовые факторы в месторождениях с газовой энергией Конечная добыча дегазированной нефти Закачка газа в % от отбора, г в % порового пространства до атмосферного давления до 7 am Насыщение свов % от начального бодным газом, о/ /о запаса нефти в пласте до атмосферного давления до атмодо сферного 7 am давления до 7 am Суммарное количество добытого газа в м3/м* начального запаса нефти в пласте Количество Средний га- Максимальнагнетен- зовый фак- ный газовый 5 г ного3 газа в тор в м /м фактор в м*/м конеч- конечной конечной нефте- нефтеотдачи ной нефтеотдачи отдачи О 0,6 0,8 1,0 для газового фактора 3600 м*/м*... 0 до истощения 0,8 до 7 am... 0,8 с # = 0, 5..

14,5 18,5 21, 13,8 17,8 20, 27,1 34,6 40, 25,8 33,3 38, 28,7 33,0 36, 27,7 32,0 35, 96 (до am) 356 (до am) 790 1860 И 238 (до am) 415 (до am) 695 (до am) 475 (до am) 950 (до am) 1190 (до am) 18,2 19, (93 am) 19,3 22,7 25, 33,9 (93 am) 36, 28,7 (93 am) 34,1 33, 276 (до 93 am) 820 (до 93 am) 820 (до 93 am) 360 (до am) 720 (до am) 980 (до am) 3600 4000 5960 36,1 42,4 46, 37,2 700 (до 7 am) 1450 (до 7 am) 1650 (до 7 am) 39,8 1160(до7<ип)"1980(до7я/п) 2475 (до 7 от) Нефтяные пласты с газовыми режимами личение нефтеотдачи сверх естественного истощения (г = 0) составляет около 50%. Это увеличение нефтеотдачи может быть получено за счет закачки больших объемов газа. Если бы увеличение нефтедобычи, приведенное в табл. 17 и иа фиг. 111, достигалось в действительности, эти операции были бы промышленно выгодными. Однако полученные выводы не имеют универсального значения в отношении получения дополнительной нефтедобычи от закачки таза в пласт. Единственное значение табл. 17 и фиг. 111 заключается в о т н о с и т е л ь н ы х результатах, которые следует ожидать от различной степени обратной закачки газа в идеальных условиях подземного резервуара. Абсолютные значения приведенных величин имеют лишь показательный характер. На фиг. 111 приведена также кривая влияния начальной газовой шапки на конечную нефтеотдачу, которую можно ожидать от обратной закачки газа при условии, что Н = 0,5 и при 80% возврата газа в пласт. Если в этом случае и не учтено возможное участие гравитационного дренирования, все же нефтеотдача в процентах от начального запаса нефти в пласте увеличивается на 8,2% но сравнению с добычей в процентах при г = 0,8 без начальной газовой шапки или до 21,2% абсолютного значения последней. Однако максимальный газовый фактор получается почти в три раза, а средний газовый фактор в два раза больше. Средние газовые факторы в табл. 17 были получены интегрированием кривых газовых факторов на фиг. 111, за исключением первых трех значений, для которых средние были вычислены посредством формулы ^^> отдача (3) где S( — растворимость газа 96 м3/м3, а конечная нефтеотдача представлена долей начального запаса нефти, указанного в четвертом столбце табл. 17. В уравнении (3) газ, оставшийся в пласте при атмосферном давлении, не учитывается. Значения общего отбора газа на единицу объема начального запаса нефти являются средними газовыми факторами, умноженными на отдачу единицы объема начального запаса нефти в пласте. Для постоянного значения г таз, нагнетаемый «на единицу объема нефтедобычи, дан произведением г на количество газа, добытого с единицей объема конечной нефтедобычи, т. е. на средний газовый фактор. Если г является не постоянным в течение всего процесса закачки, то количество нагнетаемого газа может быть вычислено как сумма отобранного газа и остаточного содержания его в «пласте минус количество первоначально растворенного газа в нефш.

Глава Особый случай, когда весь отобранный газ возвращается в пласт ( г — 1 ), может быть описан формальным интегрированием уравнения (2), или использованием интегрированного вида уравнения материального баланса, чтобы получить следующее выражение (4) где Q представляет конечную нефтедобычу, (Выраженную долей порового пространства. Зависимость между давлением и конечной нефтеотдачей не зависит от функции «проницаемость—насыщение» fp(Qn) и может быть вычислена из алгебраического уравнения (4). Однако газовые факторы при эксплуатации подчиняются все же уравнению 7.5(3). Если начальная газовая шапка отсутствует, то уравнение (4) можно выразить как где Q — конечная добыча, выраженная долей начального запаса нефти в пласте. Если пренебречь газовым фактором, вся начальная нефть может быть отобрана IKO времени падения давления так, что у =Si/Pi. Однако проницаемость для нефти уменьшается задолго до того, как насыщение ею станет пулевым, а значение газового фактора — бесконечно большим до того, как достигнут предел нефтеотдачи. Приведенные расчеты показывают, что ни один из приведенных численных примеров, включая и случай г = 1, не обеспечивает полного поддержания давления. Во.всех случаях (г > 0) падение давления замедлялось, но не приостанавливалось. Дебит закачиваемого газа, необходимый для полной стабилизации давления, без участия гидравлического напора легко вывести из уравнения (2), а именно:

1 + — ( v —— )=0.

Из этого следует, что дебит газафгг должен быть (6) (7) где Qr представляет дебит отбираемого газа. Коэффициент при у определяет величину депрессионной воронки в результате отборов нефти и газа. Уравнение (7) означает, что пластовый объем нагнетаемого газа должен занять пространство, образовавшееся вследствие отбора газа и нефти Нефтяные пласты с газовыми режимами из пласта. В единицах соотношения закачки / уравнение (?) приводится к следующему виду:

-S. (8) На практике редко осуществляется полное поддержание пластового давления, за исключением случаев, когда закачка газа сопровождается частичным внедрением в пласт воды. Заводская обработка циркулирующего газа и потребность в топливе снижают количество овО'Эвращаемого газа в пласт до 70—85% от отобранного из скважин. Из уравнений (7) и (8) видно, что для yfi

7,8. Влияние начальных условий на эффективность закачки газа. До сих пор рассматривались условия, при которых закачка газа проводится в начале процесса разработки пласта. Как влияет задержка обратной закачки газа в пласт на нефтеотдачу? Дать оценку пластовым условиям и механизму нефтеотдачи, чтобы установить необходимость поддержания давления раньше, чем возникнут существенное падение давления и истощение пласта, практически не представляется возможным. Ответить на этот вопрос можно только теоретически при помощи сравнительных расчетов, применяя уравнение 7.3(1) или 7.5(4) к различным давлениям, при которых можно проводить закачку газа, а затем уже используя уравнения 7.7(2) с выбранным /*. Начальные условия для последнего случая выражены конечными значениями давления и насыщения, при которых завершается интегрирование уравнения 7.3(1) или 7.5(4) [либо ура!внение 7.7(2) с г = 0]. Результаты расчетов нанесены в виде графиков на фиг. 112 до 115 для возврата 60 и 80% добытого газа. Максимальные газовые факторы в процессе эксплуатации не ограничивались. Теоретически всегда существует задержка в падении давления, как только начинается закачка газа в пласт. Первоначальная реакция газового фактора зависит от того, на каком этапе разработки начинается нагнетание газа в пласт. До конечной нефтеотдачи — 11 % — в рассматриваемых системах газовые факторы так мало различаются для различных кривых, что их нельзя показать в (Масштабе, применяемом для графиков на фиг. 114 и 115. Если закачка газа предпринимается до того, как достигнут максимум газового фактора для нормального истощения пласта, то газовые факторы 'возрастают до еще больших максимумов, которые увеличиваются с ростом начального давления закачки. Суммарная нефтеотдача и насыщение свободным газом нанесены на фиг. 116 в зависимости от начального давления закачки Т а б л и ц а 18 Подсчет влияния начального пластового давления на конечную добычу нефти и газовые факторы для 60% обратной закачки газа в пласт Конечная добыча товарной нефти Начало закачки в % порового пространства газа при до атмоam до сферного 7 am давления в % от начального запаса нефти в пласте до атмосферного давления до 7 am Насыщение свободным газом, о/ /о ON до атмосферного давления Суммарное ко- Количество наличество добы- гнетаемого газа Количество наэ того3 газа в в м 1м* конеч- гнетаемого газа 3 в л*3/лс3 наА /Л1 началь- ной нефтеотного запаса дачи до атмос- чального запаса до нефти в пласте ферного давле- нефти в пласте 7 am ния м*1л& ко Средний газовый фактор в нечной нефтеотдачи Максимальный газовый фактор, 170 136 102 68 34 13,6 Без давления 18,5 18,4 18,2 17,6 16,8 16,0 14, 17,8 17,6 17,3 16,7 15,7 14,6 13, 34,6 34,4 33,9 32,9 31,4 29,9 27, 33,3 33,0 32,3 31,2 29,3 27,6 25, 33,0 32,9 32.6 32,1 31,2 30,4 28, 32,0 31,8 31,5 30,8 29,7 28,5 27, 238 223 198 174 132 106 416 368 305 235 116 33,5 144 125 102 77 36,5 10 695 648 585 530 420 356 1860 1800 1655 1350 936 790 790 и Подсчет влияния Т а б л и ц а 19 начального пластового давления на конечную добычу нефти и газовые факторы для 80% обратной закачки газа в пласт Насыщение свобод- Суммарное ко-1 Количество на-Количество наным газом, гнетаемого Средний га- Максимальличество добы- гнетаемого3 га3 % от начального заза в и« /л! ко- газа в.м3/Л!3 зовый фак-3 ный газо% того газа в 3 паса нефти в пласте M*\MZ началь- нечной нефте- начального за- тор В Л* /Л* вый фактор добычи до ат- паса нефти в конечной до атмоного запаса м*/м* до до атмосфердо нефтеотдачи мосферного пласте сферного нефти в пласте 7 am ного давления" 7 am давления давления Конечная добыча товарной нефти Начало закачки газа при в % порового пространства до атмосферного давления до 7 am am 170 136 102 68 34 13,6 Без давления 21,6 21,5 21,3 20,5 19,4 18,0 14, 20,7 20,7 20,4 19,4 17,8 15,8 13, 40,4 40,2 39,8 38,3 36,2 33,6 27, 38,7 38,7 38,1 36,2 33,3 29,5 25, 36,3 36,2 36,0 35,1 34,0 32,5 28, 35,2 35,1 34,7 33,7 32.0 29,8 27, 480 445 403 315 208 131 952 865 775 570 312 106 385 347 306 220 112 36,0 1190 1103 1017 823 576 395 3510 3330 2900 2140 1240 790 Нефтяные пласты с газовыми режимами газа. Когда закачка газа начинается при повышенных пластовых давлениях, кривые непрерывно возрастают. Надо отметить, что они быстро выполаживаются для начальных давлений, превышающих 34 ат. Бели задержать возврат газа в рассматриваемом типе систем, пока пластовое давление не упадет до 68 ат, потеря конечной нефтедобычи достигнет теоретически лишь 1,1% от порового «пространства при возврате 80% газа и 0,9% в случае возврата 60% газа.

176, щг 1 — \ 4 S Щ8 95, л \ < \ Щ 13, N V v 0 1 г 3 * б 6 7 8 ч ч ч.

\ \ 10 11 1Z 13 Ш 15 16 17 18 v • Суммарная нефтеотдача от порового пространств °/о Фиг. 112. Расчетные кривые падения давления для гипотетических пластов с газовой энергией в зависимости от нагнетания в последние на разных этапах естественного истощения 60% добытого газа.

Для кривых /, //. III, IV, V и VI пластовые давления в начале нагнетания принимаются7соотнетственно 170 (начальное давление);

136;

104;

68;

34 и 13,6 am. Кривая VII отвечает отсутствию нагнетания газа. Физические свойства пласта^приняты по фиг. 96.

Значения фиг. 112—116 становятся яснее при рассмотрении табл. 18 и 19, охватывающих различные варианты закачки газа и связанную с ними конечную нефтедобычу. Некоторые данные из этих таблиц приведены на фиг. 117. Кривые показывают рост конечной нефтедобычи на единицу объема дегазированной нефти в зависимости от объема закачиваемого газа сверх объема растворенного газа. В добавление к данным, взятым непосредственно из табл. 18 и 19, на фиг. 117 нанесены также данные из табл. 16, где газ из имеющейся газовой шапки представлен как дополнительный агент. Вязкость нефтяной фазы, взятая для расчетов табл. 16, была в два раза больше вязкостей в расчетах табл. 17—19, поэтому численные результаты не совсем сравнимы и следует ожидать несколько меньшей эффективности от работы дополнительного газа.

Глава Разница между кривыми / и // указывает, что для одного и того же количества дополнительного газа, поступающего в пласт, получается увеличение суммарной нефтедобычи при большем парциальном возврате отобранного газа. Из табл. 18 и 19 видно, что при нагнетании в условиях пониженных давлений равные объемы дополнительного газа при двух различных расходах возврата требуют большей скорости закачки.

№,Z Щ № v V N V I I I I щв 95, 81, 68t S \ ш at Щ8 11,1 73, > \\ \ W V \ к\ Z 6 В 10 11 W 16 18. ZO ZZ Суммарная нефтеотдача от породою пространстда.

Фиг. И З. Расчетные кривые падения давления в пластах с^газовой энергией при возврате 80% добытого газа для условий, аналогичных фиг. 112.

Рост суммарной нефтедобычи при этом обусловлен большим пластовым объемом циркулирующего газа, несмотря на возросшую вязкость нефти. Отсюда объем циркулирующего газа в принятых для расчетов условиях является более важным фактором увеличения нефтедобычи, чем средняя вязкость нефти. Согласно фиг. 117, а также фиг. 112 и 113, скорость возрастания нефтеотдачи выше при начальных небольших превышениях количества закачиваемого газа над количеством растворенного газа. В результате поступления дополнительного газа суммарная нефтеотдача (Продолжает увеличиваться, но с меньшей эффективностью. Таким образом, закачка газа в самом начале эксплуатации пласта дает максимальную конечную нефтеотдачу, но задержка в обратном нагнетании газа, даже если пластовое Нефтяные пласты с газовыми режимами давление значительно упало, не является катастрофической. На основании фиг. 117 или ее эквивалента «можно установить эконо1980 \tw-o %1Z60 %1080 | | ^ 900 720 SVO j.

f У/ \ \] / г $\ 7 " \\\ А / < \\ / 1 Z 3 и 5 6 7 8 f \ \> \\ \\\ \\\ • Суммарная нефтеотдача от порового пространства п,о/е 10 11 11 13 W 15 16 17 18 Фиг. 114. Расчетные кривые газонефтяного фактора, соответствующего условиям падения давления, согласно фиг. 112.

z v б 8 10 12 w 16 18 20 гг гцСуммарная нефтеотдача от порового пространства^ Фиг. 115. Расчетные кривые газонефтяного фактора, соответствующего условиям падения давления, согласно фиг, 113.

мическое соответствие между ростом конечной нефтеотдачи и стоимостью закачки газа, если 'последнюю начинать при различных пластовых давлениях или с различными темпами.

Глава 40 X I" ^ 31 Z 0 Пластовое давление 8 начале нагнетания газа в пласт, am Фиг. 116. Расчетные кривые изменения суммарной нефтеотдачи и насыщения свободным газом (при атмосферном давлении) для гипотетического пласта с газовой энергией при нагнетании в него газа, в зависимости от величины пластового давления, при котором была начата обратная закачка газа в пласт.

Сплошные кривые — 60%-ный возврат добытого газа;

прерывистые кривые — 80%-ный возврат добытого газа;

1 — общий объем депрессионных воронок вследствие отбора нефти;

2—суммарная добыча дегазированной нефти.

* 4.— — I I г/ i У* 36 уг Ю8 т 180 ив zsz zee зт Заначка сверх растворенного газа напольной, дегазированной, несрти в пластеf M3/AI Фиг» 117. Расчетные кривые повышения суммарной нефтеотдачи (при истсщении до атмосферного давления) гипотетического пласта с газовой энергией в зависимости от количества газа, закачанного в пласт сверх растворенного газа.

Кривая J — 60%-ный возврат газа в пласт при различных начальных давлениях закачки;

кривая //—80%-ный возврат газа в пласт;

кривая III—нормальное истощение газонапорного пласта при различных размерах газовой шапки.

Нефтяные пласты с газовыми режимами Можно ожидать, что оптимальные условия для обратной закачки газа в пласт без гравитационного дренирования в последнем часто соответствуют возврату газа в количестве меньше 100% и при давлении более низком, чем первоначальное пластовое давление. Необходимо отметить, что полученные абсолютные значения не относятся непосредственно к естественным подземным резервуарам. В основе этих показательных расчетов лежит много допущений относительно физических данных и не учтено влияние гравитационного дренирования на механизм нефтеотдачи. Кроме того, во всех случаях, за исключением одного, было допущено, что в пласте не существует начальной газовой шалки над нефтяной зоной, в то время как большинство первичных операций по обратной закачке газа проводится в пластах с налегающими газовыми шапками. Поэтому непосредственную ценность имеют лишь относительные и сравнительные значения проделанных теоретических разборов. Поддержание или замедление падения пластового давления задерживает выделение растворенного газа. Это сохраняет малую вязкость пластовой нефти и повышает вымывающую способность газовой фазы. Важным обстоятельством является одновременная задержка усадки пластовой нефти, что снижает до минимума падение проницаемости для нефти и повышает прирост добычи, получающийся вследствие ее малой вязкости. Снижение усадки означает, что количество остаточной пластовой нефти будет меньше при данном насыщении пласта свободным газом. Однако увеличение нефтеотдачи, обусловленное этим явлением, оценить трудно. Промышленный предел закачки газа оцределяется величиной газового фактора. Более высокие давления, связанные с газированным состоянием пластовой нефти, вызывают повышенные газовые факторы при данном насыщенна пласта свободным газом и могут привести к более раннему забрасыванию месторождения по сравнению с закачкой -газа при более низких давлениях, когда нефтяная фаза в породе сконцентрирована. Если закачка газа экономически выгодна до очень высоких газовых факторов, можно полностью 'использовать пластовый коэффициент объема нефти как непосредственный фактор снижения количества остаточной нефти в пласте. Необходимо отметить, что процесс предупреждения усадки пластовой нефти поддержанием давления означает, что энергия растворенного газа не участвует в перемещении нефти по пласту к забою скважины. В вытеснении нефти участвует лишь та часть газа, которая выделяется в пласте вследствие падения давления. Растворенный газ способствует подъему нефти по фонтанным трубам, а затем, дойдя до устья скважины, может производить полезную работу или являться источником топлива. Основная роль в вытеснении нефти из пласта принадлежит нагнетаемому Глава газу. Кажущаяся неэффективность концентрации и неполного использования энергии растворенного газа уравновешивается повышением количества вытесняемой нефти и вымывающей способности нагнетаемого газа, когда он используется для выталкивания маловязкой удерживаемой породой нефти, содержащей максимум растворенного газа. Текущая местная эффективность газа для вытеснения нефти при данном насыщении газовой фазой не зависит 1 от способа вытеснения. Моющая способность нагнетаемого газа падает с увеличением конечной нефтедобычи аналогично тому, как уменьшается выделение растворенного газа в пласте под напором растворенного газа. 7.9. Метод материального баланса для вычисления процессов нефтеотдачи в подземном резервуаре с газовым режимом. Рассмотренные методы анализа пластов с газовым режимом основывались на интегрировании дифференциальных уравнений первого порядка. Они относились к поведению дифференциального элемента пласта, рассматриваемого как изолированная часть, но характеризующего пласт в целом. Полученные уравнения нелинейны и не могут быть интегрированы аналитически, за исключением особых случаев [уравнение 7.7(4)], но их можно интегрировать при помощи хорошо известных численных приемов. Процесс численного интегрирования позволяет изучить роль различных свойств жидкостей и пород при определении зависимости «давление—нефтеотдача». Выбор функций «, Я, е и rj. во всех уравнениях представляет довольно трудоемкий процесс. Интегрирование поглощает много времени и вычислений. Поэтому рассмотрим иную методику,, включающую лишь алгебраические уравнения. Уравнение материального баланса, рассмотренное в параграфе 6.5, дает зависимость между нефтеотдачей, газоотдачей и давлением, которую можно выразить для пластов с режимом растворенного газа (1) где Qj—суммарная добыча газа;

QH — суммарная добыча нефти;

Vri — начальный объем свободного газа;

L — первоначальное содержание дегазированной лефти в пласте. В предыдущих разборах Qr, QH, Vri и L относились к пласту в целом, но эти обозначения не теряют своего обобщения, если их выразить в единицах порового пространства, соответствующего среднему образцу пласта. Так Предполагается, что кривые «проницаемость — насыщение» вляют функции насыщения и свободны от явления гистерезиса.

предста Нефтяные пласты с газовыми режимами где обозначения взяты из уравнения 7.5(4). Отсюда можно вывести следующую зависимость «давление — конечная нефтедобыча». Допустив, что L и Vri известны, выбирают давление несколько ниже начального значения. Если давление считать постоянным, уравнение (1) становится линейной зависимостью между Qr и QH ИЛИ Q, которую легко вычертить на диаграмме. Выражая зависимость переменными насыщения, уравнение (1) можно записать так (^ ^ f (3) где С = у/3 — 5. Зависимость «проницаемость;

—насыщение» соответствующего пласта теперь получает вид:, (4) где у) — соотношение проницаемости газ—нефть, рассматриваемое как функция от QH. Это уравнение наносится на график в зависимости от QH для постоянного давления (постоянные « и а ) 1 с учетом изменения гр с дн. S Точки пересечения кривых, построенных из уравнений (3) и (4), указывают на значения QH и Qr, соответствующие допущенному давлению. Эквивалентное значение QH вычислено по уравнению (2). Вышеописанная процедура повторяется после снижения принятого давления на дополнительную величину. Хотя в уравнении (3) Qr относится к суммарным отборам газа, в уравнении (4) следует применять инкременты, взятые из предыдущих значений. Таким образом, можно провести ступенчатое определение зависимости между отбором газа и нефти и пластовым давлением. Если газ закачивается в пласт, Qr в уравнениях (1) и (3) относится к разности между отбором и закачкой газа, т. е. ( 1 — г ) Qr, где г—соотношение закачки. В уравнении (4) Qr представляет дифференциальную отдачу газа. Описанный метод, а также метод с применением дифференциального уравнения.не учитывают разделения жидкостей, помимо условия, вызывающего образование первоначальной газовой шапки. Принимается, что первоначальное содержание газа в газовой шапке и нагнетаемый газ выделяются лишь вследствие рассеяния и движения через нефтяную зону. Используемое разностное уравнение с численным решением и ступенчатой процедурой эквивалентно в основном алгебраическому уравнению материального баланса, комбинируемому с уравнением (4). Фактически разностные уравнения являются Так как газовый фактор меняется в интервале давления и насыщения, S, а, у) в уравнении (4) должны относиться к средним значениям по всему интервалу давления и насыщения.

Глава результатом дифференциальных действий, формально примененных к уравнению (3), и исключения члена Qr при помощи уравнения (4). Обработка отдельных проблем методом разностного уравнения и методом материального баланса показывает, что они дают один и тот же результат в пределах ошибок, присущих численным процедурам. 7.10. Промысловые данные о падении добычи нефти в пластах с газовым режимом. На фиг. 118 даны типичные кривые падения нефтеотдачи в пластах с газовым режимом. Все месторождения, приведенные на этой фигуре, были в значительной степени истощены до того, как технологический анализ пласта стал внедряться в практику. Можно отметить, что указанные кривые кач еств ен но тождестве н ны с теоретически вы/ 2 3 Ц. 5 В 7 9 9 10 U 1Z численными кривыми Гоёы разработки падения нефтедобычи, на фиг. Фиг. 118. Кривые истощения пластов с газо- нанесенными 110. Пики на кривых вой энергией. фиг. 118 вызваны по1 — Рифеджо, Тексас;

2 — Картервилль, Луизиана;

— Бельвю, Луизиана;

4 —Эльдорадо, Канзас;

5 — Го- Р Т Р П Р П Н П И ПЯЗПабоТКОЙ бй мер, Луизиана;

6 - Гевитт, Оклахома;

7 - Эльк-басСТепеннии разраиинчип сейн, Уайоминг. месторождений. Шкала ординат— 1,6 • 105 ж в год для 1, 3, 5 и 6 Неправильности в 1,6 • 104 ъ „ „ „ 7 кривых на фиг. i 18 3,2 • 105 з 8 показывают, что в рабочих условиях отдельные скважины или пласты чрезвычайно редко проходят через идеальные и ненарушаемые* процессы. Изменения рабочих условий вследствие ремонта скважин, перехода на механизированную добычу, разработки отдельных полей общего пласта, имеющих различную мощность продуктивности или проницаемости, перераспределения отборов по пласту, забрасывания скважин могут вызывать отклонения от «идеальной кривой» совершенно независимо от общих факторов нефтедобычи;

как, например, пропорциональное распределение 3 м м п я я Нефтяные пласты с газовыми режимами отбора, ограничение величины газового фактора, закачка воды или газа в пласт и т. д. Не следует придавать большого значения отдельным кривым или рядам данных, если только не оценивается при этом роль внешних факторов. Во многих случаях имеется лишь статистическое истолкование данных о пластах. На практике бывает необходимо оценить будущий режим и процесс нефтеотдачи в отдельных скважинах, группах скважин или пластах. Это производится при помощи экстраполяции наблюдений за прошлым их режимом. Однако, если месторождение находилось под контролем над отбором с начала разработки, его нефтеотдача не отражает поведения нормального убывания дебитов, и весь процесс экстраполяции не имеет смысла. Опишем вкратце процедуры, которые применялись на промыслах, где отсутствует контроль над отбором нефти и газа. Хотя кривые падения нефтедобычи экстраполируются графически, но более обычный метод связан с аналитическим выражением кривых истощения. Простейшие из них представляют так называемое «экспоненциальное», «геометрическое», «полулогарифмическое» или «постоянно процентное» убывание, которое неявно или прямо основано на допущении, что дебит нефти Q может быть выражен посредством Q = Que-tla1 (1) где ti—время (в днях, месяцах, годах);

QH —начальный дебит;

а — постоянная. Уравнение (1) налагает условие, что полулогарифмическая зависимость Q от t линейна. В эквивалентном виде уравнение (1) Q dQjdt -а (2) устанавливает аналитическую основу для истолкования «соотношения—потери» экспоненционального убывания. При этом табулируются отношения текущих дебитов в нефти к их падениям (AQ) на протяжении конечных интервалов времени. Если эти соотношения являются постоянными, то экспоненциальное убывание устанавливается как основа будущей экстраполяции кривых. Другим прямьгм следствием уравнения (1) является: P**fQdt~a(QH—Q)9 о (3) где Р — суммарная нефтедобыча. Отсюда зависимость «суммарная нефтедобыча—дебит» в прямоугольных координатах должна быть линейной. На основе уравнения (2) постоянная а является обратной величиной парциального убывания дебита за единицу времени.

Глава ~ «Гиперболическая» или «логарифмическая» кривая падения ~ нефтедобычи, которая применялась часто при численной или графической экстраполяции, может быть определена из bt или V (4) Соответствующим подбором постоянных а и b можно получить кривую, вычерченную, на основании уравнения (4), прямолинейно на логарифмической бумаге. Кривая зависимости «суммарная нефтедобыча—дебит нефти», определяемая уравнением (4), подчиняется уравнению (5) которое дает линейную логарифмическую зависимость соответствующим смещением масштаба. Когда 6 = 1, уравнение (5) нарушается и его эквивалентом является = oQn lg ^, (6) которое приводит к прямой линии на полулогарифмической бумаге. Дифференциальное уравнение, которое удовлетворяется уравнением (4), именно означает, что dt d ^ +w dt Q dQ/dt ~ » h u К} ' Согласно уравнению (8) первые производные «соотношения—потери» должны быть постоянными, или само «соотношение;

—потери» меняется линейно со временем. Проведенный анализ 149 промыслов, подчинявшихся общему типу процесса убывания, показал, что в большинстве случаев Ъ колеблется между 0 :и 0,4 и нигде не превышает 0,7. Можно разработать еще более сложные аналитические выражения для кривых снижения нефтедобычи. Они применялись на практике для особых случаев с соответствующими кривыми истощения. Общей целью приведенной методики является получение номографических схем. На фиг. ПО кривые снижения добычи нефти показывают, что простыми аналитическими выражениями нельзя описать полного протекания процесса истощения продуктивного пласта. Методы изучения данных нефтедобычи надо рассматривать как Нефтяные пласты с газовыми режимами полезные эмпирические процедуры. Все же,не следует приписывать особого физического значения численным величинам, связанным с различными видами графического ;

шги аналитического интерпретирования.

7.11. Промысловые наблюдения за режимом пласта с газовой энергией. Наблюдения над процессами поддержания давления в пластах с газовой энергией показывают их связь с равновесным газонасыщением в естественных нефтеносных подземных резервуарах. Все опубликованные материалы о зависимости «проницаемость—насыщение», полученные лабораторным путем, включая интервал высоких насыщений жидкостями, указывают на существование равновесного насыщения свободным газом, или по крайней мере на очень медленное возрастание проницаемости для газа. Неисчезающее равновесное насыщение газом теоретически вызывает начальное падение величины газового фактора. Однако все опубликованные до настоящего времени данные о пластах указывают на отсутствие таких газовых факторов, которые убывают с самого начала эксплуатации месторождения. Поэтому либо образцы, исследованные в лаборатории, не отражают естественных продуктивных пород, либо имеется серьезное расхождение между теоретическими определениями и промысловыми наблюдениями. Необходимо отметить, что это разногласие более кажущееся, чем фактически существующее. Дело в том, что данные о газовом факторе, особенно на раннем этапе эксплуатации месторождения, сплошь и рядом неудовлетворительны. Сомнительно, чтобы ранние данные о газовом факторе, собранные по ограниченному списку месторождений, даже недавно разрабатываемых, были достаточно точны, чтобы по ним можно было установить различие между небольшим падением или, наоборот, медленным подъемом газового фактора. Имеются неопубликованные материалы, что падение газового фактора наблюдалось определенно, хотя м эти сведения могут подвергаться сомнениям 1. Рассмотренная здесь теория пластов с газовой энергией полностью пренебрегает наличием скважин как источников отбора жидкостей. Однако в призабойной зоне истощение выражено сильнее, чем в пласте в целом. Естественный эксплуатационный газовый фактор должен отражать среднее насыщение нефтью между низкими значениями его в призабойной зоне и более высокими насыщениями в отдаленных точках пласта.

Наблюдения за ростом газового фактора в конденсатных подземных резервуарах в результате истощения давления указывают на явление равновесного насыщения несмачивающей фазой. Такой режим означает, что конденсат, осажденный в песке в результате ретроградной конденсации, остается неподвижным при низких насыщениях благодаря прерывному распределению капель в коллекторе.

Глава Медленное образование равновесного газонасыщения внутри продуктивного пласта затемняется быстрым падением насыщения призабойной зоны. Независимо от наличия или отсутствия равномерного газонасыщения промысловые данные о газовом факторе можно истолковать для получения изменения соотношения проницаемостей по газу и нефти в зависимости от насыщения жидкостями. Из уравнения 7.3(1) следует а н ( 9< J Г* СУ / 0, ^ •: ** 0,0/~ j i Ц р f 7 Ь' 1 в! L L/ff 9 1 // Л j г/ 1— » г г % —1 И /р / — А ^< г* >• ^' If "Т — em i- P ! | ^ 4-~ л...

\-к-Ж4 — -h !

r— -1 q ::

-— j....

0,90? не» 80 70 90 Насыщение жидкостью, °/о Фиг. 119. Изменение соотношения проницаемостей для газа и нефти с изменением насыщения пласта жидкостью, по промысловым данным.

/ — доломит Сен-Андрее, Западный Тексас;

2 — доломит Панхендл;

3—доломит Сен-Андрее;

4 — известняк Петит, Луизиана;

5 — песчаник Вилькокс, Оклахома;

6 — песчаник Симпсон Бромайд, Оклахома;

7 — известняк Хентон, Оклахома;

А — несцементированный песчаник;

В — сцементированный песчаник. Кривые 1 — 7 получены по промысловым данным, А — В — ио лабораторным опытам.

Отсюда, если известны функции давления S(р) и а(р), можно вычислить kv/k» из комбинированных наблюдений над пластовым давлением и газовым фактором. Если определены еще первоначальное насыщение связанной водой и пористость, то остаточную нефть или общее насыщение жидкостями можно подсчитать из суммарной нефтеотдачи, чтобы удовлетворить значение kr/ka из уравнения (1). На фиг. 119 нанесены kr/kH по отношению к кривым насыщения жидкостями для трех доломитов, двух известняков и двух песчаников. Для сравнения приведены две кривые для песков, полученные по лабораторным измерениям.

Нефтяные пласты с газовыми режимами На фиг. 120 нанесены аналогичные комплексные и осредненные данные из месторождений Западного Тексаса, сложенных доломитом вместе с кривыми, определенными лабораторно на образцах доломитов. В противоположность кривым, полученным из лабораторных экспериментов, кривые, построенные по промысловым данным, не показывают равновесного насыщения газом, которое может превысить самое большее несколько процентов. Промысловые наблюдения обычно показывают, что газовые факторы начинают возрастать тотчас же или вскоре после начала эксплуатации. Данные фиг. 119 и 120 имеют слишком ограниченные пределы, чтобы установить аналитические выражения для кривых. Однако они близки примерно к полулогарифмической зависимости по отношению к насыщению жидкостей при их значениях меньше 80% 1. 70 80 80 Эту зависимость можно выраНасыщение жидиость/с зить как % кн (2) насыщение где Q — общее жидкостями. по кернам из двух Для очень многих.месторо- 1 — лабораторные данные(Западный Тексас);

продуктивных доломитов из прождений значение а при построе- 2 — лабораторные данные по кернам Тексас);

дуктивного доломита (Западный нии промысловых кривых нахо- 3—промысловые данные по шести местосложенным дится в пределах 10—23, а Ь рождениям, — пределы доломитами (Западный Тексас);

4 колебания промысловых данных из шести месторождений, слоот 15 до 30. Лабораторные женных доломитами (Западный Тексас). данные для песчаника и верхней группы доломитов (на фиг. 120) лежат в этих пределах. Для рыхлых песков эти параметры падают ниже указанных пределов;

нижняя линия для песков по лабораторным данным (на фиг. 120) дает значение меньше 10. Эти эмпирически установленные соотношения проницаемости представляют известный интерес, так как описывают аналитиИмеется более низкий предел в Q ДЛЯ приближенной справедливости уравнения (2). Уравнение (2) должно, очевидно, нарушиться, когда насьь щение нефтью приближается к его «равновесному» значению, и ^Г/А:н становится бесконечно большим при kw равном или близким нулю.

Фиг. 120. Сравнительные кривые соотношения проницаемостей для газа и нефти, полученные из рассмотрения режима работы нефтяного резервуара, приуроченного к доломиту, и по лабораторному анализу кернов.

Глава чески промысловые наблюдения. Однако они отражают комплексную равнодействующую всех факторов режима пласта, которых нет в идеальных системах, положенных в основу теоретических вычислений. Самым важным является фактор отсутствия строгой однородности пористой среды в естественных нефтяных подземных резервуарах. Даже в известняковых или доломитовых массивах изменения проницаемости вызываются часто значительной слоистостью, с динамической точки зрения тождественной песчаникам. Отсюда истощение никогда не бывает однородным по всему продуктивному пласту, и конечное нефтенасыщение меньше в более проницаемых зонах. Механизм нефтеотдачи за счет истощения растворенного газа в основном показывает нелинейную зависимость, а средние газовые факторы для комплексной системы соответствуют величинам насыщения жидкостями, осредненным по продуктивной толще в целом. Когда газовые факторы нанесены на график в зависимости от среднего насыщения жидкостями, промысловые данные кп/кп расположены выше фактических кривых для отдельных пластов, или полученных лабораторным путем на отдельных колонках породы. Аналогичное явление возникает в результате включения в общую величину отбора газа на промысле, дебита скважин, расположенных вблизи первоначальной или возникшей газовой шапки, в которых наблюдается образование конусов газа. Месторождения с режимом растворенного газа работают, по всей вероятности, менее эффективно, чем это вычислено теоретически с применением кривых кг/кн, полученных из лабораторных изучений колонок породы. В неоднородных или слоистых пластах наблюдается ряд перекрывающихся процессов в зависимости от проницаемости отдельных слоев. Относительно быстрое истощение наиболее проницаемых пластав вызывает, очевидно, 'Преждевременное развитие высоких газовых факторов для.месторождений в целом К Быстрый рост газового фактора из пластов, не имеющих начальной или возникшей газовой шапки, можно считать доказательством наличия в них прослоев очень высокой проницаемости, которые дренируются быстрее остальной части продуктивного горизонта. Присутствие слоев высокой проницаемости может привести к видимой реакции пластового давления на изменение дебита и ненормально крутым спадам давления вслед за быстрым ростом текущего дебита. Такие явления следует ожидать в пластах трещиноватого известняка. В теоретических исследованиях одновременного истощения растворенного газа в не сообщающихся между собой слоистых горизонтах подтвердилось, что дифференциальное истощение в различных нластах должно вызывать первоначально резкий подъем в видимой или вычисленной кривой и кн. Однако эта начальная тенденция сопровождается заметным выполаживанием и пересечением видимой кривой лабораторных данных в результате возникновения гравитационного дренирования. Величина газового фактора показала в одном случае изменчивый характер, когда ее нанесли на график в зависимости от общей нефтедобычи, в противовес плавному поведению кривых для однородного пласта.

Нефтяные пласты с газовыми режимами Если бы процессы вытеснения нефти в основном были одинаково эффективны для пластов с различной проницаемостью, то замедленные скорости отдач,и в менее проницаемых зонах привели бы к большему содержанию остаточной нефти в последних, когда дебиты из продуктивной толщи в целом достигли бы промышленного предела ликвидации скважин. Быстрое падение давления в более проницаемых зонах способствует раннему вторжению подвижных краевых вод, которые могут присутствовать в месторождениях. Затопление этих пластов может вызвать забрасывание скважин, между тем как более плотные слои еще сохраняют большую часть их первоначального нефтесо держания. Компенсирующим фактором в комплексных месторождениях с дифференциальным истощением является перемещение жидкостей по вертикали из более плотных с повышенным давлением слоев в более истощенные с пониженным давлением. Вследствие большой площади (межзонального перехода и коротким расстояниям величина вертикального перемещения жидкости может оказаться значительной. Например, если средняя проницаемость для нефти по вертикали составляет 10 миллидарси, а 3вязкость ее 1 санти/пуаз, то течение по вертикали достигает 955 м /день/га для градиента давления в 1 ат/м. Коэффициент отдачи перемещающейся нефти по достижении более проницаемых горизонтов относительно низок вследствие больших насыщений газом и более высоких газовых факторов в этих горизонтах. Однако чистый эффект выражается в большей суммарной нефтеотдаче по сравнению с полной изолированностью различных слоев. Теоретически вычисленная физическая конечная нефтеотдача месторождений с газовой энергией должна сочетаться с промышленными факторами при оценке извлекаемых запасов. Если бы основная зависимость «проницаемость—насыщение» не была связана с проницаемостью по однофазной жидкости для компонентов единого геологического горизонта, то суммарная нефтеотдача, очевидно, падала бы с уменьшением проницаемости. Забрасывание скважин в месторождениях с газовой энергией определяется экономически целесообразным дебитом. Предельные дебиты в менее проницаемых горизонтах достигаются при высоких средних пластовых давлениях и насыщениях нефтью по» сравнению с зонами большей проницаемости. Если даже подсчитанный физический запас нефти по существу одинаков для обоих типов коллекторов, конечная добыча выше для последнего типа. Никакое простое правило или формула не описывают изменения промышленной конечной нефтеотдачи в зависимости от проницаемости. Сама проницаемость представляет лишь один из физических параметров пласта. Можно полагать, что вязкость нефти входит непосредственно в соотношение «проницаемость— вязкость». Общие извлекаемые запасы пропорциональны мощ Глава ности горизонта и его пористости, за исключением условий, когда мощность продуктивной зоны определяет парциальную нефтеотдачу в момент забрасывания. Однако изменения конечной нефтеотдачи с проницаемостью меньше для неглубоко залегающих продуктивных пластов, чем для глубоких подземных резервуаров. Высокая стоимость разработки глубоких месторождений повышает экономический предел дебита в момент забрасывания там, где суммарная нефтеотдача зависит от абсолютного значения дебита при забрасывании скважин. Возвращаясь к видимой ненормальности кривой соотношения проницаемостей на фиг. 119 для песчаника Вилькокс, необходимо заметить, что эта кривая обнаруживает важное свойство действительного режима пласта. Здесь естественные условия нефтеотдачи включают изменения в насыщении нефтью и не выражены общей средней величиной для всего продуктивного пласта. В противоположность ранее разобранным положениям, когда зона большого дренажа, повидимому, регулирует процесс отдачи и создает избыточные газовые факторы и соотношения проницаемости, здесь зона ненормально низкого истощения, видимо, регулировала лишь последние стадии процесса нефтеотдачи. Отсюда газовые факторы и соотношения проницаемости упали ниже значений для системы с однородным насыщением. Важность подобного поведения заключается в том, что неравномерное истощение пласта явилось результатом гравитационного дренирования нефти по вертикали для замещения отбора жидкостей и сохранения нефтенасыщения в нижних слоях продуктивного горизонта. Более высокие нефтенасыщения снижают газовые факторы, которые, будучи увязаны со средним нефтенасыщением по всей зоне, в отсутствии гравитационного дренирования * получаются заниженными. 7.12. Промысловый опыт закачки газа. Полученные промысловые данные по поддержанию давления закачкой газа в пласт ие противоречат теоретическим рассуждениям, но все же не гарантируют количественного согласия с заранее вычисленным процессом на основании приведенной теории. На промыслах обычно не имеется достаточно подробных данных о характере месторождения, пользуясь которыми, можно вычислить ожидаемое поведение пласта и дать руководство для работ по закачке газа.

Гравитационное дренирование на промысле Оклахома Сити вызвала низкие газовые факторы в скважингах, расположенных вниз по падению пласта. Однако выделение газа внутри горизонтальных слоев, полностью открытых в скважины, может обусловить более высокие газовые факторы и менее эффективную нефтеотдачу. Высокие значения соотношения проницаемости пэ газу и нефти на фиг. 119 и 120 возникают частично вследствие указанных явлений.

Нефтяные пласты с газовыми режимами Вполне очевидно, что подземные резервуары не представляют собой идеальных, однородных систем, для которых только и возможно аналитическое решение. Кроме того, закачка газа обычно не воспроизводит процесса прямой диффузии и рассеивания его по всей нефтяной зоне, как это принимается в теоретических расчетах. Расширение газовой шапки и гравитационное дренирование, которые могут участвовать в наблюдаемом режиме пласта, еще не нашли себе места в теоретической количественной оценке метода поддержания давления. Следующие примеры показывают поведение пласта при закачке газа, которое можно ожидать на практике. В 1932 г. была открыта нефтяная залежь Кенингхам в Канзасе. Нефтяной подземный резервуар приурочен к антиклинали с глубиной залегания примерно 525 м ниже уровня моря;

на площади 560 га расположено 53 эксплуатационных скважины. Амплитуда складки около 22,5 м. Фации продуктивного горизонта ИхМеют меняющийся характер и представлены слоями оолитового известняка;

при этом различные зоны, видимо, сообщаются друг с другом по вертикальным трещинам. Средняя мощность продуктивной зоны 2,4 м9 а средние значения проницаемости и пористости 105 миллидарси и 11%. Удельный вес добываемой нефти 0,843—0,869. Забои скважины обрабатывались соляной кислотой для повышения нефтеотдачи. Среднее увеличение добычи вслед за первой обработкой было примерно 300%. Месторождение имело первоначальную газовую шапку. Начальное пластовое давление было 76 ат. Закачка газа была предпринята после падения давления до 29 ат за 4 года эксплуатации и общего отбора 160 000 мэ нефти. В течение последующих 10 лет было возвращено в пласт через 3—5 нагнетательных скважин 84% отобранного газа с дополнительной нефтедобычей 421120 м3 нефти и 4,1 ат чистого падения давления. Общая стабилизация давления в течение столь долгого периода указывает на вспомогательную роль частичного внедрения воды, что подтверждается ежедневной добычей 80 мэ воды. В основном газовые факторы оставались постоянными в течение первых 8 лет возврата газа в пласт, а затем возник заметный подъем газового фактора вслед за увеличением количества нагнетательных скважин в юго-западной части месторождения, где продуктивный горизонт не представлен оолитовым известняком. Неоднородность продуктивного пласта и высокие газовые факторы до закачки газа вызывали сомнение в успехе проводимых работ, но процесс поддержания давления прошел успешно. Ожидаемая конечная нефтедобыча составляет 720 000 мэ, т. е. на 272 000 м3 превышает величину ожидавшегося отбора на основании экстраполяции поведения пласта до закачки в него газа.

Pages:     | 1 |   ...   | 3 | 4 || 6 | 7 |   ...   | 11 |



© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.