WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Pages:     | 1 |   ...   | 6 | 7 || 9 | 10 |   ...   | 12 |

«М. Маскет Течение однородных жидкостей в пористой среде Перевод М. А. Геймана Москва • Ижевск 2004 УДК 622 The Flow of Homogeneous Fluids Through Porous Media ВУ М. MUSKAT, PH. D. ...»

-- [ Страница 8 ] --

Глава восьмая СИСТЕМЫ ДВУХ ЖИДКОСТЕЙ 1. Введение. С точки зрения технологии нефтедобычи почти повсеместное распространение подземных вод в непосредственной близости к песчаникам, содержащим нефгь, представляет собой значительный практический интерес, связанный с вопросом взаимодействия между движением подземных вод и добычей нефти из песчаников, примыкающих к водяным пескам. Несмотря на то, что с физической стороны это является совершенно произвольным, на практике представляется удобным различать следующие проблемы добычи нефти, где последняя зависит от движения подземных вод. Первая проблема относится к тому случаю, где вода в основном находится на крыльях месторождения и продвигается в пласт нефтяного песчаника. Вторая проблема — где подземные воды залегают под нефтяным песчаником таким образом, что проведенная вертикально скважина вскрывает оба песчаника — нефтенасыщенный и водонасыщенный. Разумеется, последний случай может явиться непосредственным результатом продвижения краевой воды и до известной степени представлен во всех проблемах, связанных с продвижением пластовых вод, поскольку поверхности раздела вода — нефть никогда не бывают строго вертикальными. Эти два типа задач тем не менее ведут к практическим выводам, которые столь резко отличаются между собой, что мы должны рассматривать их раздельно: продвижение водяного контура и образование водяных конусов. Последнее явление получило свое название вследствие того обстоятельства, что когда вода, залегающая в песчанике, находится ниже нефтяной зоны, отбор нефти из скважины создает воде тенденцию к подъему в виде конуса в область, находящуюся непосредственно под забоем скважины. 2. Продвижение краевой воды. Общая природа и формулировка проблемы. Даже небольшое рассмотрение приводит к вполне очевидному выводу, что взаимодействие между движением краевых вод и нефтью в песчаниках, примыкающим к водяным пескам, является в действительности взаимным и обратимым. Пока нефтяное месторождение не вскрыто бурением и нефть в нем не начнет двигаться по направлению к скважинам, соседние воды, очевидно, не имеют физической причины покинуть свое первоначальное состояние равновесия и начать продвижение в нефтяное месторождение. С другой стороны, Глава VIII. Системы двух жидкостей становится ощутимым влияние движения воды на перемещение нефти, если наблюдать, что водяные пески обычно распространяются до выходов на дневной поверхности. Эти выходы питают огромные и подвижные гидростатические напоры глубоко залегающих вод, примыкающих к нефтяным песчаникам. Подземные воды обладают почти беспредельными запасами движущей энергии. Эта энергия может быть использована для интенсификации добычи нефти в двояком случае - когда нефть не содержит более достаточного количества своего активного движущего агента — растворенного газа, чтобы поддержать падение добычи, а также, когда добыча из месторождения производится при высоком противодавлении, и нефть отбирается как инертная жидкость, вытесняемая движущейся водой, а не расширением растворенных в нефти газов. В первом случае мы имеем обстановку, соответствующую естественной „водной репрессии," какая была встречена на более поздних этапах эксплоатации месторождений Пауэлл и Мексай в Тексасе, а также во многих других аналогичных и хорошо известных примерах. Во втором случае мы имеем тип добычи, который обычно называется „добычей при гидравлическом режиме". Такова, например, добыча из карбонатных месторождений Мексики и искусственно контролируемая добыча в месторождении Брэдфорд в Пенсильвании, получаемая из непосредственно осуществляемого проекта водной репрессии. Поэтому необходимо, чтобы подробный анализ общей проблемы продвижения воды имел четко начертанное разделение между различными возможными положениями, которые могут при этом встретиться, и эти положения следует рассматривать независимо друг от друга. Так, рассмотрим сначала идеализированную задачу, где продвигающаяся вода играет роль „толкача" нефти, которая совершенно лишена газа, как, например., в практически истощенном месторождении, или которая добывается при столь высоком противодавлении, что из нефти, содержащейся в массе песчаника, выделяется очень небольшое количество свободного газа. Нефть при этом рассматривается как инертная жидкость. Ее движение всецело обязано гидростатическому напору продвигающейся воды, который, вполне понятно, должен быть больше давления, поддерживаемого на устье эксплоатационных скважин. Как следствие этого допущения следует, что вода и нефть находятся всегда в контакте вдоль перемещающейся поверхности раздела до тех пор, пока эта поверхность раздела не достигнет эксплоатационной скважины. Следует опять подчеркнуть, что практически во всех случаях нефть в реальном подземном резервуаре насыщена газом при преобладающем давлении последнего. В дополнение к этому нефть часто ассоциируется с газом, образуя в повышенных частях структуры резервуара так называемую „газовую шапку", соответствующую преобладающему давлению в резервуаре. Отсюда дополнительно к вытесняющей энергии примыкающего к нефтяному коллектору водоносного горизонта существует в наличии еще энергия расширения содержащегося в резервуаре газа. Поэтому ясно, что в настоящем рассмотрении, где совершенно точно принято, что мы имеем дело с инертными жидкостями, установленное допущение предопределяет существование законченного гидравлического режима. Это значит, что мы принимаем условие, при котором всякое Часть II. Установившееся течение жидкостей поступление воды в резервуар равняется по объему количеству жидкости, отбираемому со скважин, и потому давление резервуара поддерживается постоянным в соответствующих пределах, при которых жидкости, участвующие в системе, являются несжимаемыми. При этих условиях газовый режим проталкивания, повидимому, не существует или же в лучшем случае обеспечивает только скрытый источник энергии при нефтеотдаче. Отсюда опять можно принять за основу анализа закон Дарси, как это было сделано при рассмотрении проблем течения в последних нескольких главах, и поставленные аналитические задачи опять становятся задачами, относящимися к теории потенциала. Однако мы сталкиваемся с новым типом задач, включающих в себя две области, одна из которых занята нефтью, а другая занята водой. В каждой из них имеется движущаяся жидкость, которая регулируется потенциалом скорости Ф. Эти две области находятся постоянно в контакте на движущейся поверхности раздела. На этой поверхности раздела существует непрерывность величины давления и нормальной составляющей скорости, но внутри областей, разделенных поверхностью раздела, потенциальные функции отличны вследствие различия в величине вязкости нефти и воды, хотя рассматриваемый песчаник или пористая среда имеют одну и ту же проницаемость в водяной и нефтяной зонах. В последней главе была дана математическая обработка некоторых систем, сложенных двумя областями различной проницаемости, например, рассматривалась проблема местного изменения проницаемости песчаника в непосредственной близости к скважине (гл. VII, п. 3), или проблема песчаника, который состоит из двух слоев различной про» ницаемости и дренируется скважиной одновременно с двух слоев (гл. VII, п. 9). Новая особенность, введенная в настоящем разделе, заключается в том, что отличие между областями является скорее следствием разницы в жидкостях, чем в проницаемости песчаника. Когда одна жидкость продвигается вперед, она замещает собой другую жидкость, и граница, разделяющая обе области (обе жидкости), беспрерывно изменяется. Гидродинамически пористой среде при условии, что в ней движется одна и та же жидкость, и имеющей различную проницаемость с обеих сторон геометрической границы, соответствуют аналогии—электростатическая система с двумя диэлектриками, тепло- или токопроводящаяс система, сложенная участками с различной проводимостью. Обратный случай, т. е. наличие двух жидкостей, который особенно важен для настоящего раздела, повидимому, не имеет аналогии физического значения в других областях теории потенциала» Возможно, что по этой причине в трудах, касающихся теории потенциала, нельзя найти математической обработки этого типа потенциальной проблемы*. Общая постановка задачи может быть сформулирована таким образом. Даны две замкнутые поверхности Se и SWf ограничивающие область, для которой потенциальная функция определяется при следующих условиях: 1) значения Ф на поверхностях Se и Sw устанавливаНастоящее рассмотрение Physics, 5, 250, 1934.

следует процедуре, развитой М. Маскетом, Глава VIII. Системы двух жидкостей ются как функции времени ;

2) допускается, что в данный момент поверхность Si, замыкающая поверхность SWi делит область между Se и Sw на две части с константами сг и с2 и потенциальными функциями Фг и Ф 2 так, что Ф и с -—р- будут непрерывны на границе St\ Si само по себе обладает в каждой точке скоростью, определяемой из выражения у = —срФ (фиг. 167) 2. Нетрудно получить графический и числовой вывод решения этой задачи, хотя сам процесс решения ее потребует большой затраты труда. Так, можно рассчитать графическими или математическими средствами для первоначального положения „Si\и распределение потенциала Фг и Ф 2, Строя векторы скорости с р Ф на S,-, определяем через короткий интервал времени положение Si после начального момента. Тогда можно будет рассчитать новые функции Фг и Ф 2 в новых областях (1) и (2) и повторить процесс анализа. Трудным шагом в этом анализе. _^ 1Л г 7 t, v, Фиг. 167. Схема общего будет подсчет Фг и Ф 2 даже для начального в и д а с и с т е м ы „еремещемомента, когда только дается S(. Само опрения двух жидкостей, деление потенциальных функций Ф х и Ф 2 является до сих пор нерешенной задачей для „установившегося" потенциала, если только Si и области (1) и (2) не представляют собой простейшей геометрической формы и пока не обратятся к графическому или числовому методу решения. Рассмотрим несколько более аналитическую формулировку, которая хотя и является почти эквивалентом только что приведенной методике, но дает способ решения, удовлетворяющий по крайней мере нескольким простым системам. В этом случае удобно сосредоточить внимание непосредственно на поверхности раздела Si. Так, допустим, что поверхность S,- в момент времени / представлена следующим выражением: F ( x, у, z, /) = 0. (1) В последующий интервал времени / + <5/ каждая точка ( х, у, z) будет, очевидно, перемещаться в точку ( х + <5х, V + by, z + <5z) = ( Vydt) z^vzbt)y где# х,У у,У г —компоненты скорости в точке В общем случае граничные значения Se и Sw могут быть „смешанными". На известной части их следует принять нормальный градиент Ф, а не саму функцию потенциала Ф. Однако для настоящего случая вполне достаточно допустить, что в целом на всей поверхности Se и Sw дан сам потенциал Ф. 2 Потенциал скорости рассматривается здесь как функция /с(р — ygz)u отсюда константа с имеет обратную связь с вязкостью ц. Следует также заметить для осторожности, что скорость v = —суФ эквивалентна объемной скорости течения в см3/сек, как будто жидкость движется через среду со 100% пористостью. Такое специальное определение скорости, за исключением тех случаев, гдеоно будет сформулировано иначе, принято здесь и в последующем рассмотрении для удобства аналитических выкладок. Исключениями являются те случаи, где важна фактическая скорость, и тогда пористость / вводится полностью в уравнение уже позже.

Часть II. Установившееся течение жидкостей, у, z) на поверхности раздела. Новая поверхность раздела будет:

F(x + vxdt, y+Vydt, z + vzdt, / + <5/) = 0=F(x, y, z,0, где выражение dF (2) — является хорошо известным отношением Кельвина, контролирующим движение в жидкости с поверхностью, содержащей определенное количество частиц. Добавляя сюда условие, что (4) ^видно, что уравнение (3) принимает вид: dF dt (5) Тогда формулировка задачи может быть установлена таким образом. Найти потенциальную функцию Фи между поверхностью Sw и F(x, у, z, /) = 0 и потенциальную функцию Ф2 между F(xty, z, /) = 0 и поверхностью Set так что фг ^ее •**,(Х, /) на (*> У, Z, /) на Se (6) у дФ± •н а • F(x, У, dn где dF Раньше чем перейти к решению трех простых случаев, можно отметить следующее. Последовательность эквипотенциальных поверхностей не может перманентно представлять функцию F, если не удовлетворяется специальное условие. В этом легко убедиться, если обратить внимание, что если Ф о (х, у, z) = V представляет собой такое условие для последовательности эквипотенциальных поверхностей, которое во время / совпадает с F, то изменение в значении V, которое испытывает частица на F во время dty будет дано выражением: — ~fij~ ~г $п • fa ~~ y~St \ дп j ' ^' где п—элемент длины вдоль нормали, пересекаемой частицей. Тогда, очевидно, если количество, заключенное в квадратных скобках, неУравнение (б) накладывает фактически условие пренебрежения силой тяжести, так что Ф=^кр. Если принять во внимание силу тяжести, то вместо яеирерывности самого Ф налагается требование непрерывности давления Ф р = —г- -Ь ygz- Однако, если пренебречь разницей в плотности между жидл.

костями в области ( i ) и (2), можно все же принять у с л о в и е Фг — Ф%.

Глава VIII. Системы двух жидкостей постоянно вдоль поверхности раздела F, то значения V для различных точек F будет изменяться неодинаково для времени dt. В этот момент F не будет больше эквипотенциальной поверхностью, если она и была им до того в начальный момент времени. Следующий пункт имеет большое практическое значение, но приложить его можно только к ограниченной группе оговоренных выше проблем. Так, допуская, что на поверхности Se и Sw поддерживается соответственное постоянство потенциалов Фе и Фц,, и так как градиент потенциала в области между Se и Sw при этих условиях прямо про1 порционален разности дФ—фе—Фш, можно принять рф=:<5ф|70Ф, где Р 0 Ф относится к единице суммарной разности потенциала. уравнение для F можно написать в следующем виде: = 0, и так как t входит исключительно ния (9), отсюда следует: (8) Тогда (9) только в первый член выраже(10) F = F ( x, у, z,/<$Ф).

Тогда скорость продвижения жидкости из области (2) в область (I), очевидно, будет пропорциональна дФ. Из уравнения (10) видно, что геометрическая форма поверхности раздела зависит не от скорости продвижения, а только от произведения /<5Ф. Отсюда система с малым значением дФ будет обладать тем же самым семейством поверхностей раздела F, что система с большим значением (5Ф, за исключением того, что поверхности раздела будут пересекаться в пропорционально позже наступающие интервалы времени. Раньше, чем перейти к решениям отдельных частных случаев, мы должны возвратиться, в свете физических представлений, к гидродинамической терминологии и допустить, что область между Se и F = 0 занята жидкостью с текучестью с2, „продвигающейся" и замещающей жидкость с текучестью2 с17 которая находится в области между F = 0 и Sw. Последняя является поверхностью стока или „скважиной". Легко убедиться в том, что если для установившегося F, Фг и Ф% удовлетворить уравнение (6) с ^ i = 0 w и Ф2 = Фе на контурах, то решения Ф'2 и Ф[ для условий, что Ф[ = Фф на Sw и Ф'2 = Ф'е на S будут представлены выражениями:

и е w w б е w Константы е—величины, обратные вязкости, — обозначают в данном случае понятие „текучесть" в полном согласии с обычной терминологией, принятой в реологической литературе.

Часть П. Установившееся течение жидкостей 3. Линейное продвижение. Линейная система представляет собой очевидно, наиболее простое выражение только что сформулированной проблемы. С физической точки зрения такая система, как это показывает фиг. 168, может соответствовать каналу, в котором движутся две жидкости и смачиваемый периметр которого мал по сравнению с его длиной. Совершенно противоположный случай может быть представлен такой системой, где размеры поверхности раздела, давление на котором имеет постоянную величину, настолько велики по сравнению со своими отклонениями, что она может быть принята совершенно плоской, распространяющейся в бесконечность, поверхностью раздела двух жидкостей. В реальном приближении первая система может быть получена, в крайнем случае, на узком канале с высокой прониФ --Ф^) х-хи " цаемостью, где продвигающаяся вода гонит впереди себя нефть с постуФиг. 168. Система линейного продви- пательно перемещающейся общей жения жидкости. поверхностью раздела. Обстановка, которая соответствует второму случаю, создается при общем продвижении краевой воды по всему пло щадному контуру месторождения, например, в Восточно-Тексаском месторождении. * Для того чтобы подвергнуть аналитической обработке поставленную линейную задачу, является удобным изменить соответствующим образом формальное изложение уравнения (6), гл. VIII, п. 2, и рассмотреть сначала определение поверхности F, ограниченного для настоящего случая выражением:

ft ~дх ' дх~~ * ^ Вследствие простоты задачи градиент потенциала дФ/дх может быть непосредственно получен из члена, определяющего собой положение F. Можно легко убедиться в том, что на поверхности раздела, которая дается условием х = х 0 : °2 дх ~ х ~Ix ~~ (ci — c1)x0+ ~ CiL ' где расстояние L является просто удобным пунктом отметок, от которого производится замер продвижения поверхности раздела. Примем для следующих обозначений:

dF dt ' dF дх Отсюда у р а в н е н и е ( 1 ) примет в и д :

dx tit c 2 Ci(0 € — Ф ' if til \L% "" /• \ - » V Lif XQ _ i r (3) ~p Подробный анализ эксплоатации месторождения Восточный Тексас, базирующийся на физическом представлении продвигающейся воды как расширяю щейся жидкости, будет приведен в гл. X, п. 8.

Глава VIII. Системы двух жидкостей с решением г L(х0-L) = - с, с 2 f (Ф о ) dt, (4) где начальный момент времени принимается таким, что поверхность раздела на внешнем контуре составляет хо= L. В том случае, когда разница в граничных значениях Фе— cttjL2, показывает, что для соответствующих состояний продвижения поверхности раздела время, потребное для достижения этих состояний, изменяется обратно пропорционально средней величине градиента потенциала -у-, прямо пропорционально суммарной длине системы L и пря1- ЛФ Г мо пропорционально вязкости замещенной жидкости. Имея это положение в виду, можно подвергнуть детальному рассмотрению процесс продвижения, построив график xJL по отношению к / и.^f=2L принимая для удобства величину t— — ^ 2A0CJL равной единице. ОА На фиг. 169 приведены подсчитанные таким путем кривые 0,2 ^2 —. для различных значений е. Инди012345S7SS видуальные кривые имеют, как это показывает уравнение (5), Фиг. 169. Зависимость перемещения параболическую форму. Как и слеповерхности раздела от времени при дует ожидать продвижение полинейном продвижении жидкости: верхности раздела ускоряется по доля общей длины системы, занятая ко времени t (произвольных единиц) первоiwepe уменьшения х 0, если проначальной жидкостью;

е— (вязкость настудвигающая жидкость обладает пающей жидкости)/(вязкость вытесняемой жидкости). 7—е—1/2(ь 2—е=1/ ;

3—е— */ ;

более высокой текучестью (в < 1), 4—в=1;

5— е=2;

6—е=5;

7—е=10;

8—8=20. и замедляется, если продвигающая жидкость имеет пониженную текучесть (е > 1). Фактический расход через систему по мере того, как поверхность раздела движется в направлении х о = О, дается в основном наклоном кривых на фиг. 169 и представлен более точно на фиг. 170. Последние кривые были подсчитаны из следующего уравнения:

ш \ Ш Q dy dt — — еу) У л На фиг. 170 отчетливо показано резкое убыстрение продвижения поверхности раздела и соответствующий ему прирост величины расхода е т0 •через систему при условии fi2 < ^х{ < 0- Э явление подтверждается резким увеличением величины -~ по мере того, как у приближается Часть II. Установившееся течение жидкостей к нулю. Суммарное время, необходимое для перемещения поверхности раздела через систему, дается величиной / при х = 0 или t ГПЯХ 2ЛФ где / — пористость среды. Когда tu2 < {лх — это очевидно, дает меньшее „время продвижения" по сравнению с единичной жидкостью:

— [АФ (8) О 0.25 0,50 0,75 у Фиг. 170. Скорость замещения жидкости при линейном продвижении (~dy/dt):

у — доля общей длины системы, занятая первоначальной жидкостью;

е — (вязкость наступающей жидкости) / (вязкость замещенной жидкости).

7_ Из уравнения (7) можно заметить, что максимальное падение величины / т а х ? обязанное продвижению раздела, достигается при условии, когда [л2 < с 1г, так что < 'max/*max ~ /2(9) е = i/2o;

2-е VlO,' в = 1;

6 — = 2;

7 — в = 5 ;

8 — е - 10;

9 — е = 20.

Отсюда в предельном случае вытеснение жидкости продвигающейся жидкостью пониженной вязкости наполовину срежет время, необходимое для прохождения через систему колонки первоначальной жидкости. Вполне ясно, что когда JU >- {лх, fmax превзойдет величину ^тах° и, наконец, примет бесконечное значение, как только /LI2 станет бесконечно большим.

4. Двухразмерное радиальное продвижение. При искусственном процессе водной репрессии (заводнении) или на более поздних этапах естественного продвижения краевой воды в месторождении может возникнуть такая обстановка, когда какая-либо скважина окажется полностью окруженной водяным кольцом, продвигающимся радиально и вытесняющим перед собой нефть широким фронтом в эксплоатационную скважину Для упрощения математической обработки можно так идеализировать задачу, что она будет обладать полной радиальной симметрией. Так, функции Ф2 и Фг будут взяты постоянными на внешнем и внутреннем контурах, соответственно ограниченных цилиндрами Фиг. 171. Схематическое г — ге и r~rw (фиг. 171). представление радиального продвижения. В этом случае снова следует упомянуть, что внешний контур г = ге представляет собой просто удобную первоначальную позицию для производства замера процесса продвижения;

r = rw представляет собой реальную поверхность скважины. Ввиду радиальной симметрии задачи можно принять:

йФ 6F dr dr (О Глава VIII. Системы двух жидкостей так что r=zro(t) дает положение поверхности раздела Тогда уравнение (5), гл. VIII, п. 2, принимает вид: дФ\ "FAo ' 383 во время U.

' ' Распределение потенциала в аналогичной системе было уже дано в гл. VII, п. 3 для любого значения г0. Вспоминая выводы этого раздела, легко заметить, что Подставляя это выражение в (2) и интегрируя, в результате имеем, что *1 Ф — а + а 1п го) ~ —4 c i j ^Ф <# + const J где и— 1 с, и — ь ш /е %;

iuiw, е= «- Беря ЛФ за константу, т. е, принимая, что во времени не происходит изменений давления на скважине или внешнем контуре, и допуская, что при / = 0 поверхность раздела г0 находится на внешнем контуре ге, можно проинтегрировать полностью уравнение (4). Результаты интегрирования получим в следующем виде: —Асг1ЛФ гI 1_ I {1 _ fi /h\ W Устанавливаем для удобства 4с 1 //|Ф/Ге= 1 и добавляем числовое допущение, что rejrw — 2000. Это составляет нормальный порядок величин для практически интересующих нас случаев. Отсюда можно построить кривые, соответствующие уравнению (5), для различных значений = ^2/^1 (фиг. 172). Заметим, что по мере того как прогрессирует продвижение раздела, т. е. уменьшается Г0/ге, скорость продвижения убыстряется. Отметим также, что в данном случае реальное ускорение является результатом скорее естественного ускорения, обязанного сходящемуся характеру течения, а также эффекту замещения первоначальной жидкости с вязкостью /иг жидкостью, имеющей вязкость JU2. Этот эффект замещения будет увеличивать или уменьшать ускорение в зависимости от того е < 1 или г > 1. Скорость течения жидкости в процессе продвижения, которое пропорционально дгЦд!, можно рассчитать из следующего:

•—, 6=-==--. (Ь) (1 _ )1п Hn - w Часть II. Установившееся течение жидкостей Принимая опять Кг:

1 и re/rw = 2000, можно дать построение уравнения (6) для различных значений г, где Г0/ге заменено через у (фиг. 173). Интерпретация кривых на этой фигуре аналогична фиг. 170. Основным пунктом, требующим здесь особого замечания, является тот факт, что в данном случае прирост течения для случая JU2 < fa не становится заметным, пока у ~ 0.

0. 0А N " 1 \^ 3-ах \ f At ОО кf Л t 12 16 20 24 28 и — — — — «. '— »"—• === —— г 5ЯИ" —-— •^ — 5-—', ', • —— _ ^ " =•— —-— т.

-— /7./ t2 0,3 0,6 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 у Фиг. 172. Зависимость перемещения поверхности раздела от времени при линейном продвижении жидкости:

го — радиус поверхности раздела ко времени t (произвольных единиц);

ге— радиус внешнего контура;

е—(вязкость продвигающейся жидкости) / (вязкость замещенной жидкости);

TW — радиус скважины — ге/2000. = 1;

4 — /2;

Vio;

_ О' Фиг. 173. Скорость замещения жидкости (—ИГ~ I радиального продвижения;

у — ( р а д и у с поверхности раздела) /(радиус внешнего контура, ге);

г — (вязкость наступающей жидкости) / (вязкость замещенной жидкости). Радиус скважины — ге/2000.

«у ' •"' S "-=. е - 2;

5 — е = 5 ;

б — е = 10;

7 — е = 20.

у (У ""~** — Оj / —— g -^— iU ^ о • •• — • ' — л*\).

Суммарное время, необходимое для перемещения поверхности раздела от положения г 0 = г с до r 0 = rw в реальной среде с пористостью / дается согласно уравнения (5) следующим выражением:

/ t TTlflV max f t_ —2- ) In г2/ АСХЛФ 1) In (7).

Отношение этого значения к соответствующей величине для единичной жидкости с текучестью сг будет, очевидно:

t max t max.= i) Ш Ф% (8) Отсюда непосредственно вытекает, что для случая, где вязкость продвигающей жидкости меньше вязкости замещенной жидкости ( е < I), уменьшение величины / т а х вследствие поступления жидкости с более х высокой текучестью не может превзойти значения / 2 \nre/rw ~ 6, 6 ^ для rejrw = 2000. В соответственной задаче линейного течения продвй Глава VIII. Системы двух жидкостей жение раздела для жидкости с более высокой текучестью может уменьшить значение / т а х наполовину по сравнению с однородной системой. Чтобы обосновать физически эту разницу во времени, следует обратить внимание на следующее. Так как ускорение продвижения раздела становится заметным, когда жидкость с высокой текучестью вступает в область высоконапорных градиентов вблизи скважины, то значение / т а х будет отличаться от соответствующей величины для однородной жидкости ( е = 1 ) только благодаря этому последнему этапу продвижения. Но этот этап продолжается только ничтожную часть всего времени, которое затрачивается на весь процесс продвижения. Поэтому влияние этого этапа на величину / т а х незначительно. С другой стороны, для е^>1 опять вытекает, что аналогично случаю линейного продвижения / т а х можно сделать произвольно большой величиной, по мере того как в возрастет до бесконечности. 5. Линия частиц жидкости в однородной системе. Когда система имеет сферическую симметрию1, можно также решить для нее совершенно точно проблему продвижения воды или водонефтяного раздела. Однако системы общего типа, в которых геометрическая форма поверхности раздела не видна непосредственно из геометрии всей проблемы, представляют для решения большие трудности. В таких системах геометрическую форму поверхности раздела следует найти одновременно с его мгновенным положением и с распределением потенциала по обе стороны раздела. Представляется вполне возможным разработать такой метод последовательных приближений 2, где необходимо найти совершенно независимо для каждого этапа решение потенциального уравнения, геометрической формы и положения поверхности раздела. Однако для практического использования полученных результатов остаются все же непреодолимые трудности. Поэтому представляется очень интересным разработать такое приближение к реальной задаче продвижения, которая покажет, хотя бы с качественной стороны, геометрическую форму поверхности раздела нефть—вода и природу ее продвижения. Такое приближение можно разработать, пренебрегая разницей в вязкости между этими двумя жидкостями. Тогда поверхностью раздела вода—нефть будут служить геометрическая поверхность или кривая, которая в данный начальный момент совпадает с реальной поверхностью раздела вода — нефть и которая затем движется вперед со всеми частицами жидкости на первоначальной поверхности таким же образом, каким они перемещались бы вперед в системе единичной жидкости по направлению к эксплоатационной скважине. Аналитическая процедура этой проблемы заключается в прослеживании, по времени, линии частиц жидкости, первоначально находившихся вдоль реальной поверхности раздела нефть— вода, по мере того как эта линия будет перемещаться вперед по направлению к скважине. Тогда в системе будут отсутствовать реальная физическая поверхность раздела и деление всей интересующей нас 1 М. Маскет (М. Muskat, Physics), уже цитированная работа. М. М а с к е т (М. Muskat, Jour, of Applied Physics, 8,434, 1947) Часть II. Установившееся течение жидкостей области на две части, для которых следует найти независимые друг от друга потенциальные функции. Рассматриваемая система будет обладать скорее постоянством текучести жидкости и проницаемости на протяжении всей системы с единым распределением потенциала, приложенным ко всей интересующей нас области от внешнего контура до эксплоатационной скважины. Так как взятое приближение включает в себя еще движение кривой, содержащей данный ряд частиц жидкости, как это имеет место в реальной задаче о продвижении контура на поверхности раздела нефть — вода, эту кривую можно представить себе опять некоторой функцией F, которая удовлетворяет соотношению Кельвина [уравнение (5), гл. VIII, п. 2]. Тогда, беря с за единицу и обозначая через Ф потенциальную функцию, справедливую для обычной однородной системы, получим для F следующее:

f = 0.

• (1) Если сохранить величину давления на контурах постоянной, система будет обладать, очевидно, постоянной последовательностью эквипотенциальных поверхностей и линий тока. Если теперь ввести в анализ ряд ортогональных криволинейных координат, например, tl = 11 (X V 7V 1) — 1) (X V ?V Ш = XV (X V 2} (2) рФ-pF принимает вид:

(3) Отсюда, если одну из последовательностей поверхностей, например, U, принять как последовательность эквипотенциальных поверхностей Ф = const, то рФ-pF будут приведены к форме:

При данной системе координат уравнение для F можно получить из следующего выражений;

где | F W / 2 следует выразить в величинах и, v, w. уравнения (4) приводит к следующему выводу: = const, Интегрирование (5) Разумеется, любая функция правой стороны уравнения (5) будет также удовлетворять (4), но так как результирующая функция должна равняться константе, то не будет ошибки в обобщении, если принять аргумент этой функции равным константе.

Глава VIII. Системы двух жидкостей где g — произвольная функция, подобранная таким образом, чтобы F приняло свою начальную форму при / = 0 (а можно принять всегда за единицу). Тогда все последующее прохождение частиц, лежащих первоначально на этой линии, можно найти построением уравнения (5) для последовательных значений Л Теперь перейдем к описанию двух задач, имеющих практический интерес и непосредственно вытекающих из этой теории. Рассмотрение их будет ограничено для простоты двухмерным пространством. В этом случае можно принять криволинейные координаты как эквипотенциальные кривые Ф = const и линии тока Ф = const. Уравнение (5) можно тогда написать в следующей форме:

(6) 6. Движение линейного контура в единичную скважину. Рассмотрим в качестве первого примера случай продвижения в единичную скважину группы частиц, лежащих первоначально на линейном источнике (см, фиг. 35), причем сам линейный источник находится в бесконечности. Это положение соответствует идеализированному заводнению нефтяного резервуара наступающей краевой водой. Резервуар содержит только одну скважину, которая эксплоатируется исключительно при водонапорном режиме и расположена вблизи контура краевой воды. Из теории сопряженных функций (гл. IV, п. 8) известно, что распределение эквипотенциальной линии и линии тока для поставленной задачи может быть получено из функции комплексной переменной:

^ (1) которая представляет собой комплексный потенциал, обязанный стоку в точке (0, й) и его отрицательному отображению в точке (0, — d ). Константа q дает напряжение источника или стока, а Ф о представляет собой значение потенциала в положении „фронтального" движения у=0.

Разлагая уравнение (1) на действительную и мнимую части, легка найти, что Далее, из теории сопряженных функций следует, что [уравнение (3) > гл. IV, п. 8] дх ' дх )\~дх Ъх}~~ Вводя теперь обозначение Фп —Ф.

(3) W х Часть II. Установившееся течение жидкостей Уравнение (2) можно переписать: =2усШг;

Х + у 2 — 1 = —2xctgf так что, Х \ J '' ch ц ± cos | J y ch ?;

± cos * Примем линию тока W = 0, лежащей вдоль оси у-ов между скважиной и фронтальным движением воды, откуда следует условие использования положительного знака. Подставляя затем уравнение (6) в (3), найдем:

^ (7) Прилагая полученное выражение к уравнению (6), гл, VIII, п. 5, и интегрируя его, получим в результате:

(8) Если первоначальное положение линии с интересующими нас частицами представлено осью х-ов, т. е. кривая у = 0, мы должны иметь = O. Тогда конечный результат определится из выражения:

' [ со.

Вдоль оси у-ов, т. е. 1 = 0, уравнение (9) будет неопределенным. Обычные методы расчета дают для него решение: (10) На фиг. 174 в декартовой системе координат дано построение кривых t = const, принимая d = q = 1. В начальный момент линия частиц, чей путь прослеживается нами, лежит на оси X (линейный контур движения). Потенциал пути для удобства принят Ф = 5,0, что соответствует допущению Ф 0 = 5,0. Остал ные эквипотенциальные линии Ф = const и линии тока Ч? = const, установленные согласно уравнению (5), начерчены пунктирными линиями. Легко убедиться, что эта фигура представляет собой систему взаимно ортогональных окружностей с центрами, лежащими соответственно на оси у и х. х Как это можно заранее предвидеть, кривые / = const ^ / з имеют максимальные координаты вдоль оси у. Это обозначает просто, что частицы вблизи оси у-ов движутся быстрее по сравнению с более удаленными от нее. Вполне понятно, что это обстоятельство является прямым следствием повышенных градиентов потенциала вдоль оси у. По мере того, как частицы приближаются к скважине в у = 1, они движутся в областях с повышенными градиентами и их скорости непрерывно увеличиваются. Максимум прироста значений / становится Глава VIII. Системы двух жидкостей все более и более отчетливым, пока в предельном случае, когда / ^ частицы вдоль оси у испытывают столь большие градиенты, что кривые времени будут иметь серповидный вид по мере того, как первая частица из лежавших первоначально на линии у==0 поступает в скважину. Поскольку кривая / = const проходит через точку схождения у = I все последующие кривые также пройдут через эту точку, так как все -1А-1Л-1.0-0,8-0$ -Ofi-0. 0,2 ОА 0,6 0,3 10 1.2 /А Фиг, 174. Процесс развития линии частиц жидкости, по мере того как они ЕЫходят из бесконечного линейного источника и движутся в однородной среде по направлению к изолированному стоку (скважине):

Ф = const — эквипотенциальные линии;

У7 = const — линии тока.

линии тока должны заканчиваться в этом месте. С другой стороны, эта точка схождения остается фиксированной, а потому все остальные точки, расположенные вдоль кривых / =const, должны следовать линиям тока, и кривые для />-7з должны снова выполаживаться вблизи оси у. Для высоких значений / они будут следовать линиям тока даже выше точки (0,1) и образовывать пересечение кривых в направлении, про1 тивоположном соответственному значению для / в ^, Рассматривая фиг. 174, на полученных кривых можно подтвердить довольно тщательно представленное положение. Наконец, если приложить полученный анализ к системе, имеющей размеры, встречающиеся на практике, то интересно отметить порядок рассматриваемых величин. Так, из уравнения (9) становится ясным, что если линейный контур движения находится на расстоянии d от скважины и суммарная разность давлений—Ар, то представленные в системе интервалы времени определятся из выражения: кЛр In — W, 2& (11) Часть II. Установившееся течение жидкостей где /—время, которое было принято на фиг. 174;

rw—радиус скважины;

к—действительная проницаемость песчаника;

/ — его пористость;

/j,—вязкость жидкости. Отсюда, если / = 0,20, /и—1 сантипуаз, к= 1 дарси, с/= 152,5 м> г„, = 0,075 м и ^jp = 47,6 кг[см2;

время / = х/з для линии частиц, впервые достигающих скважины, будет равняться / = 31,2 дня. Что же касается площади, пройденной линией частиц за время, в течение которого они впервые достигли эксплоатационной скважины, следует просто заметить, что эта площадь будет равняться суммарному расходу, покидающему движущий источник, или поступающему в эксплоатационную скважину в течение этого интервала времени, деленному на пористость среды. Так, согласно уравнению (2) расход, поступающий в скважину, на единицу мощности песчаника найдется из следующего выражения:

которое в комбинации с уравнением (11) дает значение суммарной площади, промытой в течение времени / = у з, из следующего равенства:

А ==.

Таким образом, при достижении частицами жидкости скважины, которая находится по сравнению с другой скважиной на двойном расстоянии от движущего линейного контура, пройденная площадь будет в 4 раза больше. В соответствующей задаче реального продвижения воды уравнение (13) дает, очевидно, объем замещенной в пласте или добытой из скважины нефти ранее, чем вода достигнет забоя этой скважины, при допущении, что отсутствует задержка нефти в пласте и что процесс водной репрессии был полноценным.

7. Прямое перемещение воды между двумя скважинами. В качестве второго примера приведем математическую обработку задачи непосредственной водной репрессии, ограниченной двумя скважинами, расположенными в бесконечном двухразмерном резервуаре. Это обозначает, что мы проследим линию частиц жидкости, выходящих из „нагнетательной" или „водянойи скважины, расположенной в точке (0,—d) и движущихся по направлению к эксплоатационной скважине в (0,flf), (фиг. 175). Как и в предыдущем случае, мгновенные пути, которые создаются частицами при движении, в реальной задаче о водной репрессии будут соответствовать поверхностям раздела вода—нефть в соответствующие же мгновения, за исключением, разумеется, внесения необходимой поправки, на разницу в величине вязкости между нефтью и водой. Последним фактором в рассматриваемой задаче мы пренебрегаем. После небольшого рассмотрения можно заметить, что распределение потенциала в поставленной задаче, будет аналогично тому, что мы имели при движении линейного контура в скважину. Как показывает уравнение (1), гл. VIII, п. 6, распределение потенциала в по Глава VIII. Системы двух жидкостей следнем случае представляет собой не что иное, как распределение его между источником и стоком, симметрично расположенным относительно линии „перемещения". Поэтому в данном случае можно применить предыдущий анализ вплоть до уравнения (8), гл. VIII ;

п. 6. Тогда особенность, характеризующая поставленную задачу, будет входить только в формулировку начальных условий, т. е. вместо требования, чтобы при/ = 0 линия частиц лежала на оси х, необходимо, чтобы при / = 0 частицы только выходили из „водяной" скважины а (0,—d). В частности, вводится требование, чтобы при / = 0, T

th 2L\ 2/ cos th Vo ( На фиг. 176 уравнение (1) представлено в виде диаграммы для констант d~q — \ и цо~—sh~ -100. Это налагает условие, что начальное положение линии частиц является эквипотенциальной окружностью с радиусом, составляющим х/2оо расстояния между скважинами. Возможно, что наиболее удивительной особенностью этих кривых на представленной фигуре является их небольшое отклонение от полной радиальной симметрии. Хотя кривые в действительности обладают овальной формой, но остроконечность продвигающегося фронта линии частиц становится заметной, когда частица на оси у центровой линии между скважинами достигнет середины расстояния между последними. Даже при / = 2 / 3, когда путь частицы впервые достигает эксплоатационной скважины и частица на центровой линии уже прошла вперед все расстояние, разделяющее скважины, удаленный фронт кривой прошел не более половины этого расстояния, хотя он и двигался непрерывно в областях с постепенно уменьшающимися градиентами. Причина этого относительно небольшого отклонения кривых / = const от радиальной симметрии становится понятной, если обратить внимание на природу распределения потенциала в системе, представленного на фиг. 176 пунктирными кривыми Ф = const. Так, для t ^1jZi когда все частицы находятся еще ниже середины линии у = 0, и по мере того, как они удаляются от нагнетательной скважины, все частицы встречают постепенно уменьшающиеся градиенты. Более того, эквипотенциальные линии остаются приближенно концентричными по отношению к нагнетательной скважине на значительном расстоянии от нее. Поэтому в процессе первого периода перемещение линии частиц происходит в потенциальном поле с почти полной радиальной симметрией.

Часть II. Установившееся течение жидкостей Нарушение, которое имеет место, является простым следствием диференциального изменения между градиентами вдоль линий тока Ф ~ 0 вблизи оси у и линий тока, находящихся в отдалении от по1 следней. С другой стороны, когда t> /3, частицы вблизи оси у пере 4,2 -1,0 -Qfl-Qfi^Ot -0,2 0.2 0,6 0,6 0,8 1,01, Фиг. 176. Процесс развития кольца частиц жидкости, по мере того, как они выходят из источника и движутся в однородной среде по направлению к стоку;

Ф = const—эквипотенциальные линии;

^ = const —линии тока.

секают серединную линию и вступают в поле с повышенными градиентами. В это время частицы, удаленные от оси у, все еще движутся в областях с пониженными градиентами. Частицы, находящиеся поверх оси X, получают ускорение, а частицы, которые находятся ниже оси х? все еще запаздывают. В результате этого начинает развиваться факти Глава VIII. Системы двух жидкостей ческое нарушение симметрии. Однако в это время площадное „распространение" кривых становится уже таким большим, что максимальное линейное нарушение, которое можно получить за время, в течение которого будет достигнута движущимися частицами эксплоатационная скважина, дается отношением 2 : 1. Порядок величин фактических интервалов времени, которые даются значениями / на фиг. 176, можно получить для поставленной задачи из выражения: Ыр 1П r w где принятые обозначения те же, что были взяты для уравнения (11), гл. VIII, п. 6. Отсюда, если к=\ дарси;

/ = 0,2;

/л=\ сантипуаз;

2 d = 152,5 м;

^ = 0,075 щ Лр = 47,6 кг /см2;

7 = 4 2, 9 / дней, таю что / = 2 / 3 дает величину / = 28,6 дней для линии частиц, впервые достигающих эксплоатационной скважины. Сравнивая этот вывод с гл. VIII, п. 6, видим, что в данном случае жидкости потребуется меньше времени, чтобы пройти между двумя скважинами, по сравнению^ с движущимся линейным контуром и скважиной, находящихся на таком же расстоянии между собой, как и система двух скважин, причем жидкости в обоих случаях движутся при одном и том же перепаде давления. Наконец, можно показать, что площадь, пройденная линией частиц за то время, что они впервые достигнут эксплоатационной скважины, может быть рассчитана путем, аналогичным примененному в последнем разделе, и дана выражением:

л - «Г_ Можно подвергнуть аналитической обработке и более сложные системы, но все же их более легко изучать с помощью электролитической модели. Так как более сложные практические системы включают в себя группы или сетки скважин, отложим рассмотрение этих моделей до ближайшей главы. С другой стороны, мы должны вернуться к первоначальной проблеме продвижения воды и посмотреть, какие можно ожидать изменения при введении в вышеприведенный идеализированный анализ таких факторов, как сила тяжести и различие в вязкости между двумя жидкостями. 8. Влияние силы тяжести на геометрическую форму продвигающейся поверхности раздела. Частные примеры, которые мы подвергли детальной математической обработке в последних нескольких разделах, были взяты двухразмерными. Это обстоятельство налагает условие, если песчаник имеет даже значительную мощность, то динамические условия в нем являются совершенно аналогичными во всех плоскостях, параллельных напластованию или же плоскости, выбранной нами в качестве маркирующей. Отсюда вытекает непосредственный вывод, что во всех проблемах, связанных с продвижением воды, которые рассматривались нами, поверхность раздела вода—нефть должна быть совершенно вертикальной и перпендикулярной маркирующей плоскости. Однако такие поверхности раздела могут существовать только Часть II. Установившееся течение жидкостей в том случае, если допустить одинаковые плотности для нефти и воды, т. е. условие, которого, повидимому, невозможно добиться практически. Количественный анализ этой проблемы исключительно труден. Однако с качественной стороны следующие положения могут показать общее влияние силы тяжести на конфигурацию системы с продвижением краевой воды. Фронт продвижения в общей системе двух жидкостей в результате воздействия силы тяжести подвержен двум видам нарушения: I) принятая в допущении вертикальная стенка воды имеет тенденцию выполаживаться в горизонтальную поверхность;

2) в наклонно падающем продуктивном горизонте будет иметься тенденция пресечь „языкообразование", так что весь фронт будет иметь тенденцию продвигаться вперед вдоль линий, параллельных контурам структуры. Рассматривая более детально случай (1), ясно, что если существует разница в величине плотности—0,2 между нефтью и водой, то принятая вертикальность фронта создает такие условия, как если бы фронт ограничивал жидкость с плотностью 0,2, двигающуюся ••]:

a ////;

777>'/ с в.

Фиг. 178. Схема влияния силы тяжести на продвижение жидкостей, имеющих наклон.

тальное продвижение;

5 — падение пласта;

6 — нефть (у2 = 0,2).

Фиг. 177. Схема эффекта силы тяжести при горизонтальном линейН М продвижении. О 7 — вода;

2 — нефть.

Г вперед через пористую среду. Так обращаясь к системе, показанной на фиг. 177, которая представляет собой линейный пористый канал с давлениями Рг и Р 2, приложенными на его граничных поверхностях, можно принять, что на первоначальном этапе заводнения поверхность раздела вода—нефть а является вертикальной плоскостью, которая начинает перемещаться вдоль канала под влиянием перепада давления (Рг — Р 2 ). Вполне ясно, что разница в плотности жидкостей приведет в результате к возрастанию разности давления с глубиной, и фронт воды будет прогрессировать с большей силой на дне канала по сравнению с верхним его сечением. Так, если первоначально этот фронт был вертикальным, то последующие этапы покажут несколько отличную конфигурацию поверхности раздела вода — нефть, или, как это показано на фигуре, приблизительно в b и с. Поэтому в однородном пласте всегда следует ожидать появления краевой воды сначала на забое скважины. Однако, рассматривая любую плоскость внутри пласта, мы замечаем, что геометрическая форма продвигающейся воды будет почти аналогичной форме, полученной аналитическим путем в предыдущих разделах. Нарушение, которое возникает в случае (2), также является следствием разницы в плотности между нефтью и водой и фактически представляет собой более широкую фазу только что рассмотренного нарушения. На фиг. 178 показан участок наклона падающего горизонта Глава VIII. Системы двух жидкостей с движущимся линейным контуром по направлению к единичной скважине. Фронт а показывает, что общий вид геометрической формы поверхности раздела вода — нефть будет на позднем этапе таким, как если бы пласт был горизонтален. Вследствие наклона пласта и разницы в плотности между нефтью и водой компонент силы тяжести, равный gsinO, действует на частицы воды в приподнятом серповидном контуре вдоль плоскости пласта. Это дает начало образованию эффективного скоростного напора, равного весу столба жидкости с высотой;

равной вертикальному превышению частицы в серповидном контуре над общим ненарушенным уровнем и плотностью Ау, который будет противостоять динамическим градиентам давления, обязанным движению линейного контура, а отсюда стремиться к уничтожению серповидного контура. В результате будет иметь место менее отчетливое языкообразование, как показывает на фиг. 178 конфигурация Ь. Чем круче наклон пласта, тем значительнее будет тенденция гашения этого языкообразования и тем ближе будет приближаться фронт воды к горизонтальной поверхности. Из дальнейших рассмотрений становится также ясным, что чем выше отношение градиента силы тяжести к градиенту динамического давления, тем меньше будет тенденция к серповидному или языковидному образованию. Вполне понятно, что это обстоятельство является основной причиной регулирования величины отбора из скважин до обоснованно малых значений дебита (низких градиентов динамического давления), чтобы получить и поддержать более равномерное продвижение воды по пласту.

9. Влияние разницы в величине вязкости между жидкостями с обеих сторон поверхности раздела. Представляет весьма большой интерес рассмотреть природу изменений, которые будут внесены в приведенные идеализированные системы, например, продвижение линейного контура в единичную скважину, или непосредственное продвижение воды между двумя скважинами, если не пренебрегать разницей в вязкости между двумя жидкостями с обеих сторон поверхности раздела. Эти изменения отразятся, очевидно, на геэметрической форме поверхности раздела и скорости его продвижения. Касаясь геометрической формы поверхности раздегса, можно сделать общие замечания, что линия частиц не нарушится даже в системе двух жидкостей, если только отдельные ее части не находятся в областях с различными градиентами давления. Так, в случае радиального течения (гл. VIII, п. 4) все частицы на первоначальной окружности подвержены одному и тому же градиенту давления, и поверхность раздела суживается равномерно без всякого нарушения, существует разница в вязкости или нет. Одна только разница в вязкости с обеих сторон поверхности раздела не может сама по себе служить источником нарушений. Скорее всего вязкость может только видоизменить те нарушения, которые создаются колебаниями в градиенте давления. Эти колебания в основном являются следствием геометрии системы. Видоизменения будут возр стать с величиной имеющихся нарушений даже в отсутствии разности вязкостей. В частности, эффект от продвижения воды в нефть с более высокой вязкостью будет сопровождаться увеличением наруше Часть II. Установившееся течение жидкостей ния и заострения „языков" и „серпов", которые показаны на фиг. 174 и 176, для системы единичной жидкости. Замещение нефти, имеющей более высокую вязкость, продвигающейся водой будет, повидимому,, уменьшать суммарное сопротивление системы, а отсюда увеличивать средние скорости жидкости. Однако рост скоростей будет максимальным вдоль главной оси языкообразования, где большая часть нефти уже была замещена водой. Поэтому диференцированный рост скоростей жидкости углубляет нарушение таким путем, чтобы сделать языкообразование более отчетливым. При этом общий эффект не достигает больших значений, пока поверхность раздела не достигнет соседства с эксплоатационными скважинами, где естественная асимметрия градиентов давления, а отсюда естественное нарушение получают значительную величину. Точные решения гл. VIII, пп. 3 и 4 показывают природу изменения, которое вызывается разностью вязкости, на скорость продвижения водяного контура. Поступление продвигающейся жидкости пониженной вязкости немедленно начнет снижать общее сопротивление системы и отсюда повысит общую скорость продвижения воды. Порядок величие роста скоростей не будет велик, за исключением того случая, когда нефть замещается водой в областях геометрического схождения. Так, в случае движения линейного контура в единичную скважину (гл. VIП ? п. 6) увеличение эксплоатационного дебита и скорости продвижения воды будет невелико до тех пор, пока поверхность раздела не начнет обращаться в серп и подходить к непосредственной близости эксплоатационной скважины. С другой стороны, в случае прямого продвижения воды между двумя скважинами (гл. VIII, п. 7) вытеснение нефти водой из зоны, непосредственно окружающей нагнетательную скважину, сейчас же даст значительно больший текущий дебит по сравнению с тем положением, когда вода обладает такой же высокой вязкостью, что и нефть. Однако этот дебит будет увеличиваться очень медленно в течение большей части последующего процесса перемещения жидкостей и будет резко возрастать снова, когда поверхность раздела придет в тесную близость с эксплоатационной скважиной. Все эти рассуждения дают лишь качественное представление о природе и конечном эффекте разности в величине вязкости между продвигающейся и вытесняемой жидкостью. При этом следует запомнить, что, рассматривая количественный эффект этого фактора на упрощенную конфигурацию продвижения водяного контура, необходимо различать очень осторожно идеализированное представление, при котором допускается, что продвигающаяся вода полностью вытесняет нефть, первоначально заключенную*в песчанике, и фактическое положение, где нефть только частично замещается наступающей водой. Первый из рассмотренных случаев фактически базируется на допущении полного смешения двух жидкостей, причем пористая среда сохраняется одинаковой до и после водной репрессии. Эффектом продвижения воды будет просто замещение нефти водой, имеющей обычно более низкую вязкость. Однако в действительности вода и нефть не являются ни при каких условиях полностью смешивающимися жидкостями и потому ведут себя совершенно различно по обе стороны раздела, что приводит в результате к задержке песчаником части перво Глава VIII. Системы двух жидкостей начально заключенной в нем нефти, несмотря на отмывающее действие продвигающейся воды. Вполне ясно, что оставшаяся нефть будет снижать эффективргую проницаемость затопленной зоны для воды, которая стремится пройти через песчаник. Поэтому в реальной обстановке продвижения контура вытесняющая жидкость не только будет иметь отличную вязкость по сравнению с замещаемой, но затопленная зона получит пониженную проницаемость по сравнению с той, которой еще обладает пласт с первоначально находившейся там жидкостью. При аналитических подсчетах это снижение первоначальной проницаемости вследствие присутствия в песчанике остаточной нефти можно немедленно перевести в эквивалентный прирост вязкости продвигающейся воды. Этот прирост может быть настолько велик, что с избытком уравновешивает более низкую, как правило, вязкость воды по сравнению с нефтью. Поэтому вполне возможно, что в реальных проблемах продвижения контура эффективная величина к//л для заводненной зоны по сравнению с нефтяной зоной будет меньше, несмотря на более низкую реальную вязкость воды. При этих условиях идеализированное представление проблемы, где пренебрегается разницей в вязкости, должно быть видоизменено, чтобы находиться в соответствии с зоной, заводненной жидкостью, имеющей более высокую вязкость. Тогда приведенные выше видоизменения для продвижения жидкости, имеющей пониженную вязкость, станут обратимы, и образование языка или серпа так же, как и скорости продвижения, будет отставать по сравнению с конечными результатами, получающимися заранее для системы, где отсутствует разница вязкости между двумя жидкостями. В следующей главе будет дано приложение этих общих принципов к практической задаче водной репрессии (флюдинг), где будет подвергнута рассмотрению общая теория многоскважинных систем. 10. Образование водяных конусов. Физические основы теории. Во многих скважинах, как это уже упоминалось в начале настоящей главы, наблюдается явление, известное под термином „образование водяных конусов". Это явление обычно имеет место, когда скважины эксплоатируются при высоких скоростях откачки, и где вода постепенно, а иногда и внезапно, замещает часть всего дебита нефти и поступает на дневную поверхность вместо последней. 1 Так как вода, имеющая большую плотность по сравнению с нефтью, будет оставаться при статичес, ких условиях в подошве песчаника, то ее подъем в нефтяную зону, а отсюда в скважину есть результат динамического эффекта вследствие движения нефти поверх воды. Детальная разработка процесса образования водяного конуса, прорывающегося через нефтяную зону, является настолько сложной проблемой, что теоретический анализ последней становится практически невозможным. Тем не менее, прибегая к известным допущениям2, можно дать полное математическое решение заЭто же самое явление можно продемонстрировать на вязких жидкостях в сосудах, свободных от песка. Однако, давая теорию последнего явления, следует скорее обратиться к классической гидродинамике, чем к закону Дарси. Между тем физическая конфигурация и приведенное ниже уравнение (1) будут идентичными, движется ли нефть через песок или нет. 2 М u sk a t M. and Wye k of f R. D., A. I. M. E., 114 Pet. Dev. Techn., 144, 1935.

Часть II. Установившееся течение жидкостей дачи течения перед прорывом воды, а также в течение того отрезка времени, когда вода спокойно залегает под нефтяной зоной, образуя приподнятую или коническую поверхность. Для производства этого анализа идеализируем физическую задачу (фиг. 179), представленную однородным пластом песчаника, где верхняя часть его насыщена нефтью, а нижняя • водой. Мы особенно заинтересованы в тех условиях, при ко— торых нефть поступает в скважину, не принося с собой воды. Это обстоятельство, очевидно, требует, чтобы вода приняла состояние статического равновесия и отсюда или P(r, Р (Г, > ттшт •О * ) где р (г, z) — давление на поверхности раздела вода — нефть в точке (г, z)\ yw — плотность воды;

у0 — плотность нефти;

g— ускорение силы тяжести;

h —мощность продуктивного горизонта;

Ръ — давление резервуара или пласта, замеренное в подошве последнего в точке > удаленной от скважины. Данное рассмотрение вследствие радиальной симметрии задачи будет относиться к вертикальному участку, проходящему через ось скваФиг. 179. Схематическое изображение образования р р водяного конуса в однородном песчанике.

/ - скважина;

2 - нефть Уравнение (1) представляет собой необ ходимое условие равновесия для того, чтобы водяной конус оставался в статическом соСТОЯНИИ НИЖе нефтЯНОЙ ЗОНЫ, где ПрОИСХОДИТ движение жидкости. Физически это значит, если падение давления в любой точке, например Р, ниже давления в резервуаре при т ом же самом уровне, равняется разности гидростатического напора gy yw — у0), то столб воды, поднимающийся до этой точки, будет находиться в статическом равновесии. Помимо этого обстоятельства сама физическая обстановка показывает, что для поддержания динамического равновесия на поверхности раздела вода — нефть последний должен являться ограничивающей линией тока нефтяной зоны. Однако стабильность этой поверхности раздела и приподнятой под ним конической поверхности определяется природой градиентов давления в непосредственной близости ц последней. Поэтому даже элементарное рассмотрение этой задачи вполне подтверждает, что при всех условиях течения водяной конус не может оставаться стабильным в нефтяной зоне. Отсюда на каждую частицу воды, расположенную на поверхности раздела нефть — вода, будет воздействовать присутствующий в непосредственно примыкающей нефтяной зоне градиент давления. Вследствие того, что течение сходящееся — градиент давления в непосредственной близости к скважине резко возрастает. Характер этого возрастания показан кривой А на фиг. 180. С другой стороны, в водяной зоне вследствие наличия ускорения силы тяжести существует постоянный, направленный вниз градиент вертикального давления. Его абсолютная величина показана кривой В на фиг. 180. С этой точки зрения становится впол* (УО);

з - вода (Yw).

Глава VIII. Системы двух жидкостей не очевидным, что по ту сторону высоты, обозначенной через утах, где градиент давления в нефтяной зоне точно равняется диференциалу силы тяжести (направленному в противоположную сторону), и воздействующему на воду, не может иметь места стабильность водяного конуса. Любой небольшой прирост высоты водяного конуса поверх этой точки приведет в конечном результате к прорыву воды в скважину. Фактически фиг. 180 представляет собой количественное определение области стабильности конуса и текущего дебита нефти, соответствующего верхнему пределу— максимуму текущего дебита безводной нефти, что является основной целью всех математических выкладок, сопутствующих рассматриваемым физическим задачам. Допуская заранее известным р (г, 2), получаем из уравнения (1) вполне отчетливую кривую, соответствующую z = z (г) Эта кривая не может воспроизвести с точностью геометрию поверхности конуса, если только последняя не соответствует линии тока в нефтяной зоне. Однако сложность задачи при ее точном решении делает необходимым принять уравнение (1), достаточно определяющим поверхность конуса, и пренебречь несоответствием, возникающим вследствие отклонения ее от точной линии тока. Тем не менее кажется вполне обоснованным допустить, что это несоответствие потребует Фиг. 180. Схема условий равнолишь небольшой поправки к требова- весия вдоль оси водяного конуса. Ось ординат — аксиальный градиент ниям уравнения (1), так как последнее давления (dpldy);

ось абсцисс—^у—расстояние от подощвы нефтяной^ зоны;

дает поверхности конуса, соответствую7 — в нефтяной зоне, связанной с пощие во всех отношениях физически током;

2 — в статической водяной зоне () обоснованным поверхностям линии тока. Уравнение (1) нельзя подвергнуть математической обработке, не прибегая к некоторым допущениям. Так, его нельзя решить относительно поверхности конуса, если только заранее не известна функция давления р (г, z) на поверхности водяного конуса в пределах нефтяной зоны. С другой стороны, распределение давления в нефтяной зоне непосредственно связано, хотя бы односторонне, с геометрической формой поверхности статического конуса, который будет реагировать на течение нефти как непроницаемая перегородка. Так как сложная проблема полного одновременного определения поверхности водяного конуса и распределения давления в нефтяной зоне является слишком трудной,, для получения точного решения необходимо прибегнуть к известным приближениям. Наиболее простым и, повидимому, единственным допущением, являющимся приемлемым при математической обработке1 и не Можно заметить, что Еерхушка водяного конуса, оставаясь поверхностью раздела между двумя жидкостями, согласно условию гидростатического равновесия, уравнение (I), эквивалентна свободнои поверхности, которой характеризуются общие гравитационные течения. Поэтому в принципе трактуемый вопрос должен быть подвергнут математической обработке согласно методам, приведенным в главе VI. К несчастью, пространственный (трехразмер Часть II. Установившееся течение жидкостей требующим бесполезной затраты труда, будет, что функция распределения давления в нефтяной зоне р (г, z), т. е. в области течения, в действительности остается той же самой в присутствии водяного конуса, что и функция р (г, z) для случая, где отсутствует конусообразование и где поверхность воды совершенно горизонтальна. Порядок величины изменения р(г> г) вследствие присутствия в системе водяного конуса невелик. Однако природа этого изменения имеет большое практическое значение и ее ясно следует себе представить, если только выводы из только что указанных допущений подверглись правильной трактовке. Так, сосредоточив свое внимание на вершине водяного конуса, где / = 0, видим, что можно принять фактическое давление на верхушке этого конуса равным р(у). Далее, представляется весьма удобным допустить давление в пласте Р& постоянным, в то время как высота водяного конуса колеблется в зависимости от изменения давления на скважине pw. Тогда уравнение (1) принимает вид:

или Р (У) 4* Ywgy = Рь~ const Ф (У) + (У* — Го) ёУ = Ръ = const (2) введя в анализ более удобную переменную Ф (у) = р (у) + yogy, которая представляет собой потенциал скорости в нефтяной зоне, дл» /с//г=1, плюс константа yogh. Тогда, допуская существование стабильного конуса с вершиной, находящейся в у, удовлетворяющего уравнению (2), имеем, что снижение потенциала скважины 0W на величину ЛФу» будет по вполне понятным причинам снижать значение Ф при у. Отсюда должна возрастать сама величина у, чтобы все же удовлетворить уравнению (2). Поэтому рост падения потенциала через песчаник повысит рост конуса у. Можно сказать по этому поводу еще больше. Уравнение (2) налагает условие, что порядок величины изменения у дается выражением;

-gAyAy - ЛФ = (- \лу + (-) Ау + Щ АФ„. (3) Доля участия в ЛФ первого члена правой части уравнения (3) всецело зависит от превышения точки замера Ф на величину Лу, причем высота конуса и ф„, остаются фиксированными;

второй член сообщает дополнительное изменение Ф, всецело обязанное тому обстоятельству, что конус поднялся в действ стельности до точки ytf-ZlV и благодаря этому у нарушил распределение потенциала для высоты конуса;

последний член представляет собой прямой эффект от изменения потенциала скважины ный) характер задачи конусообразования не дает возможности приложить точную аналитическую процедуру, базирующуюся на теории преобразования сопряженных функций. Поэтому для получения решения следует обратиться к непосредственно эмпирическим способам, описанным, например, в гл. VI, п. 18, для радиальных гравитационных течений В этом случае задача конусообразования явлется точной обратной постановкой задачи, за исключением присутствия поверхности фильтрации в обычном гравитационном течении, или же следует обратиться к рассматриваемой здесь приближенной аналитической процедуре.

Глава VIII. Системы двух жидкостей (pw, которое сообщает начало подъему конуса от положения у ;

наконец, yw — у 0 заменяется через Лу. Если веркушка конуса стабильна при у, нефть при у может не иметь направленной вверх скорости. Отсюда Тогда из уравнения (3) следует, что Вполне понятно, что при этих условиях (-тж—) будет всегда больше нуля. Однако знак при дф/ду не будет уже таким определенным, хотя соображения качественного порядка косвенно показывают, что знак этот должен быть отрицательным. К счастью, на этот вопрос можно дать вполне определенный ответ, обращаясь к электрической модели задачи конусообразования г. Такая построенная модель состоит из радиального сектора прессованного картона. К широкой стороне сектора припаяна металлическая пластинка, чтобы получить эффект постоянного потенциала резервуара. У вершины сектора припаян тонкий медный стеркень, представляющий собой несовершенную скважину при постоянном потенциале последней, принятом для удобства за нуль. Эквивалент водяного конуса получается простым отрезанием нижней части сектора, регулируя экспериментально его точную форму таким образом, чтобы распределение потенциала на отрезанной поверхности удовлетворяло электрическому тождеству уравнения (2). На фиг. 181 показано распределение потенциала для нескольких высот водяного конуса. Из этого распределения потенциала видно, что величина дФ/ду фактически отрицательна. Более того, эта величина по оси скважины растет по своему значению в зависимости от роста водяного конуса. Возвращаясь к уравнению (5), можно вывести на этом основании заключение, что член, заключенный в скобки М у Н (—*—) I, буд ет непрерывно уменьшаться с ростом высоты конуса, пока он окончательно • e превратится в нуль. Когда будет достигнуто последнее условие, Лу w станет бесконечно большим для конечного АФп- Это обстоятельство, очевидно, обозначает, что водяной конус становится нестабильным. Вместо того, чтобы продолжать расти с конечной скоростью по мере уменьшения 0 W, конус сразу достигает забоя скважины, так что из последней происходит одновременный отбор воды и нефти. Поэтому должна существовать критическая высота для водяного конуса, вне которой конус не может раем и остается статическим и стабильным, не прорываясь в ствол скважины. Эта критическая высота конуса достигается, когда суммарная разность давлений в песчанике достигает известСм. гл. IV, п. 17, в которой дается общее рассмотрение экспериментов, шрозодящихся с электрическими моделями.

Часть II. Установившееся течение жидкостей ного критического значения, превзойдя который, конус прорвется в скважину. Текущий дебит, соответствующий критической разности давлений, будет максимальным дебитом нефти, которое можно получить из системы без одновременной добычи водь'. Мы так сильно углубились в подробное рассмотрение доказательства критического и нестабильного положения водяного конуса после достижения им известного максимума высоты для того, чтобы показать отсутствие прямой связи критического характера водяного конуса со сделанными допущениями, которые выводятся из приведенной ниже приближенной теории. Реальным приближением этой теории, как уже было показано, явится полное пренебрежение членом / - — ). В то же время мы должны нить член / дФ \ Фл сохра Фиг. 181. Фотографии распределения потенциала на графито-провоДящих моделях, представляющих собой радиальные секторы горизонтов, сложенных нефтяными песками, которые подстилаются водой. Эта вода образовала конусы подзабоем скважин. Эквипотенциальные линии исчислены в процентах общего иадения потенциала через песчаник.

Сплошные линии на фото а представляют распределение потенциала, тогда отсутствует водяной конус. / — скважина, 2 — нефтяная зона;

3— водяной конус соответствующий ненарушенному распределению потенциала, которое не только положительно, но фактически быстро уменьшается по мере приближения к забою скважины. Результат будет по крайней мере с качественной стороны тем же самым, что и в полученных ранее выводах, и приведет тем же путем к максимуму икритической высоте водяного конуса. Поэтому полученные приближения развитой нами теории будут влиять отрицательно только на количественную сторону решения. Они не будут обесценивать те общие стороны решения, которые относятся к критическому характеру конуса, а также к зависимости максимума текущего дебита и перепада давления от глубины вскрытия пласта скважиной и мощности песчаника в том случае, когда в системе отсутствует образование конуса.

11. Аналитические выводы. Было показано, что для решения уравнения (1), гл. VIII, п. 10 необходимо знать форму распределения давления р (г, z). Чтобы сделать возможным производство анализа, необходимо пренебречь влиянием конуса на это распределение. Так, допустим, что p(r, z) дается анализом течения между двумя совершенно горизонтальными непроницаемыми контурами в скважину, вскрывшую пласт песчаника от кровли только частично. Раньше чем применить детальное решение к рассматриваемому этапу задачи, что уже было дано в гл. V, п. 3, мы приступим к дальнейшему Глава VIII. Системы двух жидкостей развитию уравнения (1), гл. VIII, п. 10. Так, вводя снова вместо давления р потенциальную функцию Ф и дальнейшее обозначение 0p(Z АР ~Pt—Pw = Pb — \ { (О так что АР является падением давления между скважиной и внешним контуром песчаника, замеренным в кровле последнего, можем переписать уравнение (1), гл. VIII, п. 10, в следующем виде:

•2).

(2) Замечая, что для больших значений г, АФ = — АР ==(АФ)е> уравнению (2) можно придать конечную форму: АФ (г, г) gAy, "ТЗФГ" ~" АР~~ (3) которая легко интерпретируется как эквивалент уравнения (1), гл. VIII, п. 10. На основании теории, разработанной в гл. V, п. 3, можно найти левую сторону уравнения и построить график для фиксированных значений г как функции z (для г — 0 можно принять также кривые, которые приведены на фиг. 80). Тогда решение уравнения (3) для z можно найти из пересечения прямых линий, соО "1 0,2 0,3 0,4 0.5 0,6 0,7 0,8 0,9 Z ответствующих правой стороне уравнения, с кривыми, решение уравнения (3), фи 182 р кое соответствующими левой гл. г VIII, Гп.а ф и ч е сдля получения равновесных И, стороне. В качестве привысот конуса. мера можно взять несовершенную скважину, имеющую 2 5 % вскрытие (9,35 м из 37,5 м). Примем, что (АФ)е относится к падению потенциала между скважиной и точкой, удаленной на 152,5 м, и установим г = 0, чтобы получить значение z для верхушки конуса. Тогда можно построить на фиг. 182 левую сторону уравнения (3) в виде кривой. Правая же сторона для трех произвольных значений АР будет выражена графически группой прямых линий, наклон которых будет обратно пропооционален АР» Значения z на пересечении прямых линий с кривой / будут, очевидн, решениями уравнения (3). Они представляют собой высоты конусов для соответствующих физических констант системы и выбранных значений АР, которые удовлетворяют условиям гидростатического равновесия, уравнение (1), гл. VIII, п. 10. Однако с физической стороны эти два пересечения имеют совершенно отличное значение. Так, при повышенном подъеме конуса zjh = 0,28 наклон кривой / превосходит наклон кривой //. Это означает, что при Z *= 0,28 градиенты в нефтяной зоне будут больше гидростатического Часть II. Установившееся течение жидкостей градиента в водяной зоне. Отсюда, если в системе и существовало бы гидростатическое равновесие при г — 0,28, это равновесие было бы динамически неустойчивым по отношению к бесконечно малым нарушениям на поверхности конуса. Поэтому основание конуса при zjh = 0,28 не играет никакой роли в физике проблемы. Наоборот, основание при zjh = 0,78 дает физически стабильный конус, так как в этом случае градиент в нефтяной зоне будет меньше градиента водяной зоны. Если увеличивается АР, то наклон линий для правой стороны уравнения (3) будет уменьшаться до тех пор, пока для случая кривой /// линии станут касательными к кривой /. Тогда для еще больших значений АР не будет иметь места пересечение с кривой / или будет отсутствовать стабильная высота ког нуса. Точка касания кривых / и /// {zjh =0,48) дает критическую и макч 80 симальную вые ту конуса, возможную для данных re, rwt h и Ay60 Вполне очевидно, что поблизости к критическому конусу, очерченному над поверхностью воды, последняя весьма чувствительна к небольшим го изменениям давления в пределах о о f 2 3 Ь 5 6 7 примыкающей нефтяной зоны. При&Р[произвольных единиц) веденный в настоящей главе анализ основывается на распределении давФиг. 183. Изменение высоты водяного конуса ниже забоя нефтяной скважины ления, ненарушенного присутствием с 25% вскрытием пласта в зависи- водяного конуса. Фактически это намости от перепада давления через рушение в распределении давления песчаник. Данные получены с помощью и м е е тся вследствие существования экспериментов на модели. системе. конуса в рассматриваеМой з> Ъ и с — относятся к случаям, показанИз последнего раздела следует вспоным на фиг. 181. Общее расстояние между забоем скважины и подощвой нефтяной мнить, что ненарушенное распрезоны принимается за 100% подъема водяделение давления даст, по крайней ного конуса. мере с качественной стороны, тот же самый эффект, который приведет к образованию критического конуса как и правильное распределение, которое учитывает влияние конусообразования. Действительно, давая пос роение высот конусов, полученных на экспериментальной модели, по отношению к их эквивалентным разностям давлений (в произвольных единицах), можно получить сплошную кривую, показанную на фиг. 183. Точка на конусе высотой 9 1 % была получена ш фиг. 181 экстраполяцией вероятного эффекта конусообразования на распределение давления при условии, что конус воды дает подъем 86%» Последняя точка даете л на основании наблюдения, что для конуса высотой 100% можно удовлетворить уравнение (1), гл. VIII, п..0, только в том случае, если суммарная разнзсть давлений равняется допустимой суммарной разности гидростатического напора в системе. Сравнивая результирующую кривую с кривой, приведенной на фиг. 184 и выведе ной аналитическим путем, видим, что все наиболее характерные особенности последней фактически подтверждаются на экспериментальных моделях. Проведенные эксперименты показывают, что фактические ;

Глава VIII. Системы двух жидкостей водяные конусы будут иметь значения, несколько более близки е к кри тическим, чем соответствующие конусы, полученные теоретическим путем. Возвращаясь теперь к дальнейшему развитию аналитической обработки, рассмотрим поведение конусов в системах, имеющих практический интерес. Эта процедура будет заключаться в наблюдении наклонов линий, например кривой // на фиг. 182, дающей известное пересечение с кривыми потенциала, например кривой /. Эти пересечения представляют собой высоты конуса z/h. Наклон т этих линий в юлне опреде 5 Л оО > /У / ^*^ ^ /- — 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 лР(ат) % / Фиг. 184. Изменение высот водяного конуса ниже забоя нефтяных скважин с 25 и 50% вскрытием пласта в зависимости от перепада давления АР через песчаник.

Общее расстояние между забоем скважины и подошвой нефтяной зоны принимается за 100% подъема водяного конуса. Взртикальные участки представляют собой нестабильные высоты конуса. Пунктирные участки соответствуют нижним пересечениям кривых, представленных на фиг. 182. Мошность песчаника — 37,5 м;

радиус скважины — 0,075 м;

радиус контура горизонта— 152,5 м;

разница в значении плотности вода—нефть составляет 0,3 г,смг. 1— вскрытие пласта — 50%;

2 — вскрытие ппаста — 25%.

§>20 0 0 20 40 60 80 100йР(ami Фиг. 185. Изменение высоты водяного конуса ниже забоя «несовершенной» нефтяной скважины в зависимости от перепада давления АР через песчаник.

Вертикальный участок представляет собой нестабильные высоты водяного конуса. Мощность песчаника — 37,5 Гм? радиус скважины — 0,075 м;

радиус внешнего контура — 152,5 м;

разница плотности вода—нефть — 0,3 г 1см3.

ляется отношением т= ^ у. Отсюда можно подсчитать АР, если известны т и остальные константы системы. По этим величинам строится график относительно z/h. Такие кривые приведены на фиг. 184 и 185 г и соответствуют следующим константам : = yw— Го = 0,3 г/см*;

= 980 и эквивалентно 0,0097 am на единицу плотности;

/г = 37,5 м;

rw— радиус скважины—0,075 м;

ге = радиус контура резервуара—152,5 м. Совершенно неудивительно, что перепады давления, необходимые для создания водяных конусов, так малы, как это видно из фиг. 184, если обратить внимание, что столб воды высотой, равной половине мощности песчаника, 37,5 м имеет напор менее 2 am. Более того, так как АР на фиг. 184 и 185 представляют собой перепады давления, заме-.

Подробности этих расчетов можно най'и Маскета и Викова.

в первоначальной работе Часть П. Установившееся течение жидкостей ренные в кровле песчаника, то перепадами давления в нефтяной зоне, способными поднять воду, являются эти же величины АР плюс гидростатический напор нефти между забоем скважины и подошвой нефтяного горизонта. С другой стороны, относительно большие значения АР, необходимые для образования водяного конуса в случае несовершенной скважины, обязаны всецело большой концентрации градиентов давления вблизи последней, когда скважина только вскрывает песчаник. Действительно, градиенты давления вблизи скважины изменяются обратно пропорционально квадрату расстояния от нее. Поэтому более 100 am из всего перепада давления 107 am (для подъема конуса 54%) может быть потеряно в пределах 1,5 м от скважины и только небольшая доля его явится эффек60 тивной для подъема воды в конусе. Вертикальные уча4-0 стки кривых показывают, что по ту сторону критических 20 -~—. — — —, ~—-~. высот, соответствующих АР * fSam с h— О точкам касания кривых / и 0 С\2 С \U 0.8 0.8 1.n t ?. 1 i 1 1Й ? /// (фиг. 182), нет условий Фиг. 186. Теоретическое поперечное сечение гео- д л я существования физичеметрических форм водяных конусов ниже забоя УСТОЙЧИВЫ* кпмспп нефтяной скважины с 50% вскрытием песчаника *их Устойчивых конусов, для различных перепадов давления через песча- Пунктирный участок кривой ник;

мощность песчаника — 37,5 м;

радиус сква- для 2 5 % вскрытия (фиг. 184) жины—0,075 м-, радиус контура нефтяного го- представляете обой верхнее ризонта — 125,5 м\ разница плотности нефть — пересечение, например, на вода — 0,3 г/см*.

Ось ординат—подъем водяного конуса в %;

ось абсцисс—расстояние от скважины в единицах мощности песчаника. КРИВЫХ I И II (фИГ. 1о2). Как 6ЫЛО П р е д у с м о т р е н о За ранее, эта кривая согласуется во всех основных своих свойствах с кривой фиг. 183, выведенной из экспериментов на моделях, за исключением только разрыва непрерывности касательной к аналитической кривой при ее критической высоте. Это является следствием пренебрежения возмущением в распределении давления, возникающего всецело от присутствия водяного конуса. Вся вышеприведенная дискуссия, связанная с высотой водяного конуса, относилась к значению последней вдоль оси песчаника, т. е. в области, непосредственно залегаю шей ниже забоя скважины. Однако следует заметить, что можно произвести все подсчеты совершенно тем же способом для любого расстояния, отступя от скважины, при одном только условии, что кривая / (фиг. 182) будет соответствующим образом видоизменена так, чтобы она относилась к вертикальному распределению потенциала на выбранных заранее расстояниях от скважины. Если это проделать для некоторого числа кривых различных радиусов, можно получить графическое представление о геометрической форме водяного конуса построением корней уравнения (3), выведенного нами уже ранее. На фиг. 186 показаны результаты таких расчетов, проделанных для 37,5 м песчаника с глубиной вскрытия 50% и для различных разностей давления в песчанике. Разумеется, фактические геометрические Глава VIII. Системы двух жидкостей фермы конусов будут получаться вращением кривых на фиг. 186 вокруг вертикальной оси. Эти кривые, зависящие от техники подсчета, не могут быть точными в деталях. Однако всэ они обладают общей геометрической формой, которую следует ожидать для кривых линий, воспроизводящих поверхность водяного конуса и фактически весьма похожих на кривые, полученные из экспериментов на моделях (фиг. 181). На фиг. 187 даны значения разностей критического давления, необходимого для появления водяного конуса в скважине, и получаемые, как это было показано выше, из решения уравнения (3). Следует заметить, что разность критического давления возрастает очень быстро, особенно для более мощных песчаников с уменьшением глубины вскрытия. Более того, эта разность падает по мере того, как глубина вскрытия пласта достигает 100%, и забой скважины устанавливается вблизи уровня воды. Как и следует ожидать, разность критического давления не только уменьшается с уменьшением мощности песчаника, но влияние этого изменения мощО Ю 20 30 40 50 60 70 80 30 tOO ности песчаника становится особенно отчетливым, когда эта мощФиг. 187. Значения максимальных ность падает. С физической точки перепадов давления (давление резерзрения разности давления и гра- вуара —забойное давление), которые диенты являются регулирующими можно поддерживать на поверхности не факторами, определяющими стаФ т я н 0 Г 0 песчаника, не допуская обраJ за ^ ^ ~ зования водяных конусов, в зависи<5ильность водяного конуса. Одна- м о с т и о т в е л ичины вскрытия пласта ко с практической точки зрения hпесчаника и для различной мощности €ыть может наиболее интересным нефтяной зоны. Радиус скважины— фактом является связь лебита ">015м'> радиус контура продуктивного, горизонта 152,5 м;

разница плотности 3 F нефть — вода — 0,3 г) см. нефти с проникновением воды Ось ординат—максимальные перепады давв скважину. Чтобы найти текущие ления без образования конусов в am;

ось дебиты соответствующие ДР на абсцисс — величина вскрытия пласта в %;

7 — h = 60 м;

2—h= 37,5 м;

3 — h =22,5 м фиг. 187, необходимо приложить 4 — h = 15 м;

5 — h = 7,5 м;

6— h =4,5 м только конечные выводы гл. V, п. 4, как они приведены на фиг. 83 и 84, где дано построение эксплоатационной производительности на единицу разности давления для скважин с неполным вскрытием пласта, по отношению к величине вскрытия и мощности песчаника. На фиг. 188 дано графическое построение полученных таким путем критических или максимальных текущих дебитов. Может быть наиболее интересной особенностью этих кривых является то обстоятельство, что несовершенные скважины позволяют иметь максимальные текущие отборы, не допуская прорыва водяного конуса в скважину. Вполне понятно, что забой несовершенной скважины находится на гораздо большем ;

Часть II. Установившееся течение жидкостей расстоянии от водяного горизонта, чем забой скважины с частичным вскрытием пласта. Это обстоятельство будет естественным образом способствовать подавлению конусообразования. Фиг. 187 действительно показывает, что разности критического давления максимальны для несовершенных скважин. С другой стороны можно ожидать, что очень высокое сопротивление системы несовершенной скважины более чем сбалансирует влияние разрыва между забоем скважины и уровнем воды так, $500 чтобы получить оптимум неравttOO 900 ного нулю вскрытия, при котором 600 / 460 критический текущий дебит яв300 ляется максимальным по отношеN *ч •^ 150 нию к обо^м факторам: малой ав 120 е=я б м SO и большой величине вскрытия w,. \ 4 es пласта. Однако кривые на фиг. 188 s\ 30 показывают, что расстояние забоя ч SV 15 скважины от уровня воды является —А 12 9P наиболее важным фактором, хотж \ &0 заметно, что кривые для малой Ч, Ш величины вскрытия почти выполаживаются. Д л я практических ^^ Й= целей скважины с величиной I— ~ i ч вскрытия 15— 2 0 % дают факти;

чески те же текущие дебиты безw О W 20 30 40 50 60 70 80 90 100 водной нефти, что и весьма малые величины вскрытия пласта. Эта Фиг. 188. Максимально возможные вели- явление следует приписать дейчины отбора нефти, которые можно полу- ствительно счастливому обстоячать со скважин без образования водяных т е Л ьству, так как путем небольконусов, в зависимости от величины вскры- ш и х вскрытий пласта можно потия пласта для различной мощности ft нефтяной зоны. Радиус скважины — лучить на практике оптимум тех0,075 м;

радиус контура продуктивного нологических условий, не пригоризонта - - 152,5 м;

разница плотности б е г а я необходимости иметь к 3 нефть—вода — 0,3 г см. несовершенные скважины х, яв^« Мм -А* 5»».

=:

•»• шшт • ^ —« «^ ••«^ м« \ •и^ Е;

•*• ш •^ мм. ^ т м М_ 1 т N\l Ось ординат — максимальные величины отбора нефти без образования водяных конусов (м>!сутки);

ось абсцисс-вскрытие пласта(%);

ЛЯЮЩИеСЯ ными с точк вания производительности песчаника. Практическое значение приведенного анализа заключается в том, что он показывает необходимость избегать больших величин вскрытия нефтяного песчаника, если известно, что нижняя часть последнего содержит воду. Этот же анализ показывает далее, если в скважине уже имело место известное конечное вскрытие пласта и существует определенный текущий дебит нефти с водой, поступающей из конуса, можно попыОтмечая параллелизм кривых на фиг. 188 по логарифмической шкале, можно показать, что максимальные текущие дебиты Q можно выразить весьма приближенно_через Q = f(h)h2'B, где f(h) зависит только от процентного вскрытия пласта h. Эту формулу можно использовать для подсчета Q из песчаника с мощностью h, несколько иной, чем она была взята для фиг. 188.

7 — п = ЬО м, 2 — п — 31,0 м, 3 — п =22,5 м;

4 — h = 15 м-, 5 — л = 7,5 м;

б — h= 4, 5 м.

весьма НепраКТИЧз р е н и я ИСПОЛЬЗОи Глава VIII. Системы двух жидкостей таться вполне законным путем исправить создавшееся положение, заливая цементом забой скважины и уменьшая действительную величину вскрытия пласта. Отсюда видно, что образование водяного конуса, начавшееся в нефтяном пласте, не является необходимым постоянным спутником добычи нефти. Основными причинами существования конуса обводнения являются условия, чтобы перепад давления между контуром резервуара и точками ниже забоя скважины превосходил гидростатический напор соответствующего столба воды, а также чтобы градиенты динамического давления системы превышали статический градиент, возникающий вследствие разницы в плотности нефти и воды. Отсюда, если забой скважины залит цементом или текущий дебит ее снижен так, что суммарный перепад давления и динамические градиенты являются недостаточными для перекрытия гидростатического напора и градиента силы тяжести, водяной конус может опасть в направлении подошвы пласта. Трудно подсчитать время, которое следует затратить на такие переходные явления, но даже для очень плотных песчаников вполне вероятным кажется, что этот интервал времени измеряется часами. Таким образом, ясно, что, регулируя противодавление на скважине, мы в состоянии контролировать, с известной степенью произвольности,, дебит поступающей в скважину воды или стабилизовать добычу нефти при воде, залегающей статически ниже нефтяного горизонта. 12. Подавление водяного конусообразования прослоями глин. Промысловая практика в целом подтверждает полученные в. настоящей работе заключения, относящиеся к подавлению водяных конусов уменьшением величины вскрытия пласта скважиной. Однако наблюдения часто показывают, что порядок величины этого эффекта значительно выше, чем это можно ожидать из фиг. 187 и 188. Так, наблюдали случай, когда заливка забоя на 0,6—0,9 м оказывалась достаточной, чтобы устранить почти полностью воду из скважин, которые незадолго до этого эксплоатировались с высоким процентным содержанием воды. В качестве примера можно привести одну скважину из месторождения Восточный Тексас, где 2 0 % содержание воды сменилось на струю чистой нефти после тампонажа нижних 0,6 м от первоначальной глубины вскрытия 2,1 м. Ясно, что если бы пласт песчаника был строго однороден, как это принимается в приведенной выше теории, изменение в суммарной величине рскрытия от приблизительно 16 до 1 1 % должно иметь очень маленькое влияние на подавление водяного конуса. Поэтому наблюденный в приведенном примере эффект следует отнести к неоднородности условий залегания песчаника. Действительно, разрез этой скважины показывает плотную зону мощностью 0,6 м, начиная с 1,2 м от кровли продуктивного горизонта, а забой скважины был затампонирован как раз до этой зоны. Вполне понятно, что глинистый прослой, широко развитый на забое скважиныт предохранит последнюю от подъема водяного конуса. Однако во многих песчаниках встречается большое количество мелких прослойков глины в виде небольших перебитых линз, включенных в основную массу песчаника. Тогдз возникает вопрос, насколько эффективен тампонаж забоев до уровня таких линз, имеющих ограниченные размеры.

Часть II. Установившееся течение жидкостей Будет очень трудно попытаться дать аналитическое решение этой проблемы, за исключением, быть может, только графического метода. Однако на поставленный вопрос можно дать очень простой ответ с помощью электрической модели течения, которая уже была описана в гл. VIII, п. 10. На фиг. 189 а и б приведены сплошными линиями эквипотенциальные линии для 50% вскрытия пласта забоем скважины в однородном песчанике, найденные с помощью этой модели. На этой фигуре внешний потенциал принимается для удобства за 100. Непроницаемые глинистые линзы были введены в модель простым прорезыванием щелей ниже забоя скважины в одном случае с радиусом, равным 11,3% от мощности песчаника, а в другом случае с радиусом 20,6% от мощности последнего. Новое распределение потенциала показано пунктирными кривыми. С количественной стороны полученное изменение в распределении потенциала, обусловленное прорезями или линзами глин, не 6 Фи. 189. Эквипотенциальные линии, по- может быть использовано. Однако лученные из экспериментов на электриче- с качественной стороны полученской модели, для 50% величины вскрытия ные параметры являются вполне в однородном песчанике перед (сплошной контур) и после (пунктирный контур) определенными и имеющими полвведения в систему непроницаемых гли- ный смысл. Из фиг. 189 ясно, что нисытх линз S: в присутствии непроницаемых а—радиус глинистых линз— 11,3% мощности линз градиенты потенциала сконпесчаника;

б—радиус глинистых линз—20,6 % центрированы и повышаются в мощности песчаника. верхней части песчаника, а также вблизи края линз. На далеких расстояниях от скважины и в области, расположенной ниже линз, эти градиенты уменьшаются. Однако особо интересным моментом является то обстоятельство, что присутствие линз резко повышает потенциал в области, расположенной под линзами, где вода обладает тенденцией к подъему. Так, для более мелких линз (фиг. 189, а), граничная точка в подошве линзы, соответствующая 55% контуру потенциала в однородном песчанике, первоначально лежала на 4 0 % контуре. Для линзы, изображенной на фиг. 189, б, эта же самая точка, первоначально расположенная на 4 0 % контуре в присутствии линзы, будет служить оконечностью 65°/0 контуру. Так как тенденция нарастания водяного конуса в данной точке в основном пропорциональна разности потенциалов между этой точкой и эффективным контуром песчаного резервуара, ясно, что обе эти линзы (фиг. 189) будут соответственным образом снижать тенденцию к конусообразованию до значений порядка 75 и 5 8 % по сравнению с однородным песчаником. Такой конечный результат вполне соответствует изменению отбора при эксплоатации с 20% содержания воды Глава VIII. Системы двух жидкостей до чистой нефти. Отсюда становится понятным тот на первый взгляд противоречивый успех глушения водяного конуса забойным тампонированием, который можно объяснить теми же самыми физическими принципами, какими мы обычно объясняем другие СТОРОНЫ ЭТОГО явления. Вполне ясно, что наиболее эффективным средством закрытия подошвенной воды является тампонаж забоя скважины до уровня одной из более плотных линз, если даже последние имеют весьма ограниченные площадные размеры. 13. Заключение. Залегание вод по соседству с нефтесодержащими песчаниками обычно приводит к появлению одной из двух или совместно обеих проблем общего типа. В первом типе проблем вода проникает в нефтяные песчаники в виде „продвигающейся краевой воды", в результате чего нефтяной песчаник подвергается затоплению. Второй тип проблемы является в широком смысле только вариантов продвижения краевой воды. При этом последняя проникла уже в нефтяной песчаник и благодаря своей большей плотности стремится залечь в его подошве, но динамические градиенты, возникающие вследствие движения нефти в эксплоатационную скважину, превосходят разность плотности между нефтью и водой и приносят последнюю к скважину в виде приподнятого конуса, нарастающего из водного горизонта. При математическом решении задачи о продвижении краевой воды возникает новый тип задачи о потенциале. Так как вязкость воды отличается от вязкости нефти, то система вода—нефть должна быть сложной, составленной из двух областей различного потенциала, разделенных поверхностью раздела вода—нефть. По мере того как вода продвигается в нефтяной песчаник, область потенциала, соответствующая нефтяной зоне, постепенно замещается той областью потенциал, которая соответствует водяной зоне, и поверхность раздела между ними беспрерывно принимает новые формы. Движение контура между двумя областями потенциала приводит в конечном итоге к задаче совершенно отличного типа по сравнению с теми, которые встречаются в остальных физических проблемах, рассматривавшихся нами до сего времени. Можно дать очень легко общую формулировку задачи теории потенциала этого типа. Однако очень трудно получить процедуру точного решения этой проблемы, за исключением ограниченного числа специальных случаев. Тем не менее можно установить общее положение, что геомет ическая форма поверхности раздела не зависит от абсолютного значения разности давлений, действующих на перемещение нефти и воды к поверхности стока. Вполне понятно и соответствует истине, что скорость продвижения и поступательного перемещения поверхности раздела вода—нефть прямо пропорциональна разности давления. Однако геометрическая форма поверхности раздела не связана с последним. Система с небольшой разностью давления будет обладать совершенно тем же семейством поверхностей раздела, что и система с большей разностью, за исключением того, что положения этих поверхностей г будут пересекаться в пропорционально более поздние мгновения. Рассмотрение вопросов, приведенное в настоящей главе, связано с жидкостями, которые являются совершенными по способности смешиваться (например два вида масла) и не показывают разницы в поведении на разделе фаз. При рассмотрении же реальных несмешивающихся жидкостей затопляющая Часть II. Установившееся течение жидкостей Из точных решений задачи продвижения контура можно получить в законченном виде только те, в которых симметрия системы заранее устанавливает и делает очевидным геометрическую форму поверхности раздела. Эти решения обнимают проблемы линейного, строго радиального и сферического продвижения контура. Для остальных систем необходимость одновременного нахождения геометрической формы поверхности раздела и распределения потенциала в двух раздельных областях приводит к очень большим аналитическим трудностям. Анализ показывает (гл. VIII, п. 3), что для системы линейного продвижения, когда краевая жидкость продвигается в систему, содержащую жидкость повышенной вязкости, темп продвижения и темп отбора со скважин возрастает. Это всецело является следствием того обстоятельства, что первоначальная жидкость, обладающая более высокой вязкостью, беспрерывно замещается продвигающейся жидкостью более низкой вязкости, уменьшая, таким образом, сопротивление системы и повышая величину текущего дебита. Этот эффект возрастает по мере того, как вытесняющая жидкость сохраняет уменьшенные значения вязкости. Следует запомнить, что время, необходимое для прохождении рытесняющей жидкости через данную длину песчаника, если даже жидкость и обладает исчезающе малой величиной вязкости, никогда не может упасть меньше чем наполовину того времени, которое потребовалось, если бы вытесняющая жидкость обладала вязкостью замещаемой [уравнение (9), гл. VIII, п. 3] жидкости. Проблема радиального продвижения контура может быть решена точным методом (гл. VIII, п. 4). Если вытесняющая жидкость имеет относительно низкую вязкость, то темп продвижения по мере замещения ею жидкости с более высокой вязкостью, окружающей скважину, убыстряется вследствие сходящегося характера течения и за счет естественного ускорения. Однако рост текущего Дебита не становится заметным до тех пор, пока поверхность раздела между двумя жидкостями не приходит в непосредственную близость со скважиной. Если вытесняющая жидкость обладает вязкостью, составляющей 10% величины вязкости вытесняемой жидкости, то текущий дебит удвоится по сравнению с начальным дебитом, имеющим место при возникновении процесса движения контура, когда будет замещено 99,96% первоначально заключенной в пласте жидкости. Вследствие этого эффект от пониженной вязкости вытесняющей жидкости на снижение интервала времени, необходимого на достижение поверхностью раздела скважины, будет для радиального продвижения гораздо меньшим по сравнению с линейным продвижением контура. В данном случае, если вытесняющая жидкость обладает даже нулевой вязкостью, отрезок времени, необхожидкость полностью не замещает первоначальной жидкости, находившейся в песчанике. В результате этого процесса затопления площадь будет содержать смесь двух жидкостей. Задержка некоторой части первоначальной жидкости в пределах затопленной зоны приводит в результате к закупорке пор, что, строю говоря, следует рассматривать как уменьшение проницаемости пористой среды. Однако при аналитической обработке задачи уменьшение проницаемости пористой среды может быть соответствующим образом заменено \ величением вязкости затопляющей жидкости. Дальнейшие подробности динамического поведения таких систем находятся вне рамок настоящего рассмотрения.

Глава VIII. Системы двух жидкостей димый для достижения поверхностью раздела скважины, уменьшится только на 7 % [уравнение (8), гл. VIII, п. 4]. Сферическое течение приводит к выводам, весьма похожим на выводы, сделанные для радиального течения. Влияние схождения русла течения становится еще более отчетливым по отношению к замедленно темпа текущего дебита, по мере того как продвижение контура происходит с жидкостью, обладающей низкой вязкостью. Уменьшается также и эффект от продвижения, выражающийся в укорочении отрезка времени, необходимого для достижения вытесняющей жидкостью поверхности стока. Когда симметрия системы является недостаточной, чтобы установить определенность формы поверхности раздела нефть — вода, ее следует определить одновременно с распределением потенциала на любой стороне поверхности раздела. Однако аналитические трудности, возникающие при этом, настолько велики, что трудно получить искомое решение без помощи численных или графических методов. Можно получить вывод теории возмущения в системе таким путем, который требует независимых решений длн геометрической формы поверхности раздела и распределения потенциала. Однако и в этом случае такой метод решения повлечет за собой большие практические трудности. Если же пренебречь разницей в вязкости между вытесняющей и замещаемой жидкостями, можно получить хорошую качественную характеристику рассматриваемого явления. Поверхность раздела в реальной системе продвижения контура заменяется геометрической линией или поверхностью частиц жидкости. Допустим, что эти частицы первоначально лежали на границе между двумя жидкостями вдоль реального контура. Тогда их последующее движение соответствует по крайней мере с качественной стороны, если только не пренебрегать разницей в вязкости, движению реальной поверхности. Когда граничные условия сохраняются фиксированными, можно найти общее решение этой упрощенной задачи, — „нулевому приближению" к реальной проблеме продвижения контура, —простой квадратурой системы при условии, что можно установить границы эквипотенциальной поверхности и линии тока. Образцами этих теоретических решений являются решение задачи о линейном движении контура в единичную скважину (гл. VIII, п. 6) и непосредственного продвижения воды между двумя скважинами (гл. VIII, п. 7). Первая проблема соответствует идеализированному движению краевой воды в нефтяном месторождении, которое содержит одну скважину, пробуренную вблизи контура краевой воды. Вторая проблема представляет собой систему водной репрессии (флюдинг), состоящую из одной нагнетательной и одной эксплоатационной скважины. Можно проследить за развитием заводнения по поступательному перемещению линии частиц жидкости, первоначально окружавших нагнетательную скважину и затем движущихся по направлению к эксплоатационной скважине (см. фиг. 176). Интерпретация полученных решений для рассматриваемых, а также аналогичных им задач становится вполне понятной, если обратить внимание, что в однородной системе (отсутствует разница вязкости между наступающей и замещаемой жидкостями) линия частиц жидкости или поверхность раздела вода — нефть в реальной двухжидкостной системе испытает нарушения только в случае перемещения в областях Часть II. Установившееся течение жидкостей с непостоянным распределением давления. Прямая линия частиц жидкости будет оставаться прямой, если она будет только приурочена к системе с прямолинейными параллельными эквипотенциальными линиями и если она будет параллельной последним. Аналогично этому частицы, лежащие на окружности, концентричной с системой круговых эквипотенциальных линий, будут продолжать оставаться в системе концентрических окружностей. С другой стороны, если частицы лежат в непостоянных полях, то те из них, которые находятся под воздействием более высоких градиентов давления, будут двига ься вперед по сравнению с остальными, создавая постепенное нарушение линии частиц. В случае перемещения линейного контура в единичную скважину (фиг. 35) градиенты давления будут, очевидно, наибольшими вдоль нормали от скважины до первоначального положения линии движения. Отсюда частицы, расположенные вдоль этой линии и вблизи нее, будут опережать при своем движении дальше расположенные частицы, способствуя образованию языков гипотетической поверхности раздела. Так как по мере приближения к скважине градиенты увеличиваются, то это нарушение будет беспрерывно возрастать, и в конечном итоге поверхность раздела, поступившая в скважину, будет иметь форму серпа. Аналогичные выводы можно развить при интерпретации решения непосредственного процесса заводнения между двумя скважинами (см, фиг. 176), а также иных более сложных проблем. Полученные решения и заключения всецело базируются на идеализированных моделях, где пренебрегают эффектом силы тяжести и разницей вязкости воды и нефти. Однако нетрудно заметить те видоизменения, которые возникают вследствие наличия в системе этих факторов. Так, если продвижение контура фактически является трехразмерным, то эффект силы тяжести выразится в дополнительном вертикальном компоненте скоростей частиц. Это обстоятельство в горизонтально залегающем песчанике повлечет за собой выполаживание поверхности раздела рода—нефть так, что она скорее займет наклонное, чем вертикальное, положение. Если песчаник не горизонтален и вода продвигается вверх по крыльям структуры, то можно показать простым анализом, что основной эффект силы тяжести выразится в уменьшении языкообразования поверхности раздела. Аналогично этому разница в вязкости между наступающей и замещаемой жидкостями будет создавать два типа изменений в конфигурации системы, построенной на основе идеализации, принятой в теории. Как уже упоминалось, темп продвижения контура будет ускоряться или замедляться в зависимости о г большей или меньшей вязкости вытесняющей жидкости по сравнению с замещаемой. Однако этот результат будет оставаться незначительным, пока поверхность раздела между двумя жидкостями не вступит в области с высококонцентрированными градиентами давления. Следующим видоизменением, которое необходимо отметить, является влияние разницы вязкости на геометрическую форму поверхности раздела. Оно вытекает из элементарных рассуждений, что вытесняющая жидкость с высокой вязкостью будет наступать с приглушенным языкообразованием. Образование языков воды будет особенно резким с уменьшением вязкости наступающей жидкости. Однако это нарушение фронта продвижения Глава VIII. Системы двух жидкостей будет иметь место только в областях, уже имеющих естественное отклонение, вызванное асимметрией градиентов давления. Если отсутствует нарушение геометрической формы линии частиц в однородной системе, то этого нарушения, очевидно, не будет на поверхности раздела при реальном продвижении контура с аналогичной геометрией и распределен нием граничного давления. В дополнение к проблемам продвижения воды, которые содержат одновременную математическую обработку системы двух жидкостей в пределах одной и той же пористой среды, существует еще проблема образования водяных конусов. В наиболее простом случае эта проблема возникает, когда нефтяная зона подстилается водяным песчаником так,, что вместо водонепроницаемого ложа для продуктивного пласта существует еще один пласт песчаника или его продолжение, содержащее более тяжелую, но также и более подвижную жидкость— воду, как нижнюю границу нефтяного горизонта. Нефть движется в скважину, вскрывшую нефтяную зону, под влиянием перепада давления, существующего между скважиной и точкамиг расположенными на большом расстоянии от нее. Вполне очевидно, чта этот же перепад давления или по крайней мере часть его будет воздействовать также и на водяную зону, заставляя воду двигаться по направлению к скважине. В действительности последняя тенденция достаточно реальна, и именно эта реальность является физическим обоснованием проблемы водяных конусов. Однако в водяной зоне суш/ ствуют иные силы, которые противостоят этому перепаду давления. Относительная величина двух противостоящих сил и определяет собой: будет ли вода фактически поступать с нефтью в скважину. Противодействующая сила возникает из-за разницы в плотности нефти и воды. Так как забой скважины не вскрывает водяной зоны., то подъем воды должен происходить против силы тяжести, соответствующей разности плотности между водой и нефтью до того, как вода проникнет в скважину. В нефтяной же зоне сила тяжести фактически аннулируется и не оказывает никакого влияния на течение. Допустим,, что скважина только * скрыла кровлю нефтяной зоны мощностью 37,5 ж и в ней поддерживается давление ^0 am. Давление резервуара в кровле песчаника, которое движет нефть в скважину, составляет 50 am. Теперь можно показать на основании уравнений (6) и (7), гл. V, п. Зт что давление ниже и вдоль оси несовершенной скважины на глубине z падает ниже по сравнению с точкой, расположенной в подошве нефтяной зоны и на расстоянии 152,5 м от скважины, на величину где у 0 —плотность нефти ( ~ 0, 8 кг/см3);

g—ускорение силы тяжести;

h — суммарная мощность нефтяной зоны (37,5 м);

ДР — разность суммарного давления ( ~ 3 0 ат)\ rw — радиус скважины — 0,075 м\ ^—-логарифмическая производная функции гамма. Если пренебречь нарушением распределения давления, которое создается присутствием водяного* конуса, то рассматриваемая разность давления будет также воздействоБ ать на воду и стремиться поддержать ее поверх общего уровня воды До высоты, напор которой будет равняться ре — р.

Часть П. Установившееся течение жидкостей Таким образом, при высоте 3,6 м над общим уровнем воды (г = 3 3, 9 м) приведенная формула показывает, что ре — /? = 0,4023 am, в то время 1 как столб 3,6 м воды требует поддержания напора только 0,3894 am. Отсюда водяной конус не может оставаться стабильным после подъема на 3,6 м, но все же он продолжает подниматься. С другой стороны, если конус приподнят до 4,8 м от водяного горизонта (z = 32,7 ж), то ре — р = 0,4975 am, в то время как напор воды в конусе составит 0,5192 am. В данном случае разница между давлением резервуара и давлением, соответствующим принятой высоте конуса, не в состоянии поддержать последний на данной высоте, и конус должен опасть. Экспериментируя на моделях или прибегая к более систематизированному графическому решению [уравнение (3), гл. VIII, п. 11], найдем, что если конус приподнят до высоты 4,0 м поверх водяного уровня (z = 33,5 м), разность динамического давления в нефтяной зоне только уравновесит и поддержит гидростатический напор водяного конуса. Аналогично этому можно найти высоту конуса в точках, отличных от точек расположения вдоль оси скважины. По этим точкам можно дать начертание составной поверхности конуса (фиг. 186), отделяющую движущуюся нефть поверху, и статический приподнятый конус воды внизу. Если увеличить разность давления в 30 am путем снижения давления на скважине, то высота конуса, очевидно, возрастет до значения, которое дается уравнением (3), гл. VIII п. 11 с новым значением АР. Поскольку АР возрастает еще дальше, то конус в конечном итоге поднимется до такой высоты, что всякий последующий рост АР притянет водяной конус в скважину. Отсюда можно сделать вывод, что при высотах, больших критических, нет устойчивости водяного конуса (для данного песчаника и глубины вскрытия забоем скважины). Поэтому разность давления J P, поднимающая конус до своего критического значения, будет максимальной, которую только можно поддержать в системе, не отбирая из песчаника воду. Соответствующие текущие дебиты будут также максимально возможными для получения дебита -безводной нефти. Эксперименты на электрических моделях водяных конусов (см. фиг. 181 и 183) подтвержают, что верхние пределы устойчивости высот подъема последних учитываются допущениями аналитической теории. Те же самые расчеты можно выполнить и для других значений мощности нефтяной зоны, а также для скважин, которые фактически вскрыли полностью нефтяные зоны. Такие расчеты показывают, что разность давления, необходимая для поступления воды в скважину, будет наибольшей только д л ! несовершенной скважины, непрерывно уменьшаясь с увеличением глубины вскрытия (см. фиг. 187). С другой стороны, эти расчеты показывают довольно разительный вывод, что фактический темп добычи нефти, который можно поддержать без одновременного отбора воды, будет максимальным для несовершенной скважины и уменьшается с >величением глубины вскрытия (см. фиг. 188). Это означает, что если под нефтяным песчаником залегает пласт, содержащий воду, и сам пеПлотность воды принимается здесь 1,1 г]смъ, хотя в окончательном, определении высоты устойчивого конуса имеет значение только разница в плотности жидкостей.

Глава VIII. Системы двух жидкостей счаник на известную глубину будет вскрыт скважиной, то дебит безводной нефти, который можно получить из скважины, беспрерывно возрастает, если только тампонировать постепенно забой скважины, пока он не будет только касаться (вскрывать) верхушки нефтяной зоны. Эффект действительного отдаления забоя скважины от водяного горизонта более чем уравновешивает возросшее сопротивление системы песчаник—скважина в связи с уменьшением до минимума площади обнаженного забоя. Практически установлено, что кривая зависимости текущего дебита по отношению к глубине вскрытия для малык величин последнего почти полога. Поэтому даже 2 0 % вскрытие позволит иметь почти тот же самый текущий дебит, что получается со скважин, имеющих исчезающе малые величины вскрытия. Отсюда, если скважина уже была затампонирована до величины вскрытия — 2 0 % и вода все же не была закрыта, необходимо резко снизить текущий дебит скважины увеличением противодавления на ней. Если уменьшить разности давления до таких размеров, чтобы они не были в состоянии поддерживать далее напор жидкости, равный высоте забоя скважины над водяным горизонтом, то вода по необходимости должна будет падать, пока не достигнет уровня равновесия с динамическими градиентами, возникающими вследствие течения нефти. Полученные практические выводы в целом подтверждаются промысловыми наблюдениями, хотя часто встречаются и аномальные случаи, когда тампонаж нескольких дециметров забоя скважины вполне достаточен для закрытия практически всей воды, поступающей в скважину, которая эксплоатируется с высоким процентным содержанием воды. Объяснение таких случаев следует искать в допущении, что скважины тампонируются до водонепроницаемых линз. Эксперименты на моделях показывают, что такие непроницаемые линзы, имеющие весьма ограниченные радиальные размеры, поднимают давление в области, расположенной под линзами, оставляя, таким образом, в системе небольшие доли суммарного перепада давления, необходимого для подъема воды в виде водяного конуса. Отсюда хотя в целом и является бесполезным тампонировать скважину с водяным конусом, имеющую небольшую величину вскрытия, тем не менее можно добиться подавления водяного конуса при производстве тампонажа забоя скважины до уровня водонепроницаемых линз, если даже последние и обладают площадью ограниченных размеров.

Часть II. Установившееся течение жидкостей Глава девятая МНОГОСКВАЖИННЫЕ СИСТЕМЫ I. Введение. До сих пор мы подвергали математической обработке различные типы течений, обладавшие единичной поверхностью поступления или выхода, через которую жидкость могла покинуть или вступить в систему. В частности, большинство рассмотренных детально задач относилось к единичной скважине как к поверхности стока жидкости, которая питается с контуров окружающего скважину песчаника или пористой среды. Решения, полученные для этих задач, давали описание режима отдельных скважин при различных геометрических и физических условиях среды в целом. Детально рассмотренные стороны этих решений относились в основном к непосредственной близости индивидуальных скважин, например, распределение давления у скважин с частичным вскрытием пласта или же явление, встречающееся в проблеме водяных конусов. При математических выкладках в процессе анализа необходимо было ограничивать во всех случаях или принимать с известной точностью определенный тип и форму внешнего контура, с которого идет питание жидкостью рассматриваемой скважины. Как указывалось довольно часто в предыдущих главах, размеры контура в большинстве выражений, имеющих физический смысл, входят в логарифмической форме. Поэтому им можно дать только приближенное значение, и получаемые конечные результаты обладают небольшой степенью ошибок. Обычно эти приближенные расчеты требуют известных допущений, ибо иным путем нельзя будет обеспечить полноты аналитической процедуры. Так, например, радиус внешнего контура обычно принимается порядка 152,5 м с пояснением, что если истинное значение радиуса лежит гденибудь между 75 и 305 м, то подсчитанные текущие дебиты будут не намного отличаться по сравнению с дебитами, полученными при допущении радиуса 152,5 м. Несмотря на это, если рассматриваемая скважина является единственной в реальном нефтяном резервуаре или в далеко простирающемся водяном песчанике, который может тянуться более чем 18—20 км, то допущение о внешнем контуре с радиусом 152,5 м является по меньшей мере неоправданным. На этом основании принимается, что если размеры всего резервуара или песчаника фактически намного больше 305 м, то существуют другие пробуренные скважины по соседству с интересующей нас скважиной. Эти скважины расположены так, что они создают на расстоя Глава VIII. Системы двух жидкостей нии 152,5 м от себя эффективный внешний контур. С аналитической стороны это допущение формально вполне оправдывается на основании приведенного ранее положения, что „внешний контур" не должен иметь физическою или геометрического значения. Его единственной функцией является установление границ поверхности, где плотность расхода и давление можно рассматривать (с известной точностью) заранее известными. Фактически же нами были проведены достаточно подробные доказательства [гл. IV, п. 5)], что детальное распределение давления даже на заранее принятой эффективной границе для подсчета эксплоатационной производительности скважины неизвестно. Для последней цели необходимо знать только величину средних давлений на контуре. Тем не менее следует допустить, что введение и использование термина „эффективный" контур накладывает, по крайней мере с качественной стороны, условия знания распределения давления в сложной системе, где следует принимать в расчет взаимодействие всех работающих скважин. Как это будет видно из дальнейшего, если представлены четыре скважины, образующие квадрат с §0-м стороной вблизи центра большой площади, ограниченной окружностью с радиусом 3050 м, то каждая скважина будет обладать эксплоатационной производительностью, соответствующей радиусу эффективного контура, равного 0,3 »109 м, что намного больше реального радиуса контура (гл. IX, п. 3). С другой стороны, если четыре скважины образуют единый элемент бесконечной квадратной сетки расстановки, где поверхностями поглощения будут скважины, расположенные в центре квадратов, то* радиус эффективного контура для каждой скважины будет составлять 6960 м (гл. IX, п. 24). Кажется почти невероятным, что эти конечные выводы можно принять заранее, не прибегая к детальной аналитической процедуре, где с самого начала задачи подвергаются математической обработке как многоскважинные системы. Однако проблемы, рассматриваемые в настоящей главе, в некотором отношении имеют гораздо больший практический интерес по сравнению с проблемами, в которых рассматривались единичные скважины. Поэтому в настоящей главе будут развиты теория и решения для нескильких классов таких проблем. С практической и аналитической точки зрения представляется гораздо более удобным разделить и подвергнуть независимой математической обработке многоскважинные системы, где эксплоатационные скважины образуют группы, распределенные на небольшой площади, по сравнению с суммарной площадью несущего жидкость песчаника, и теми системами, где группа скважин распределена по всей или же большей части резервуара или продуктивного песчаника. Первый тип задач возникает на ранних этапах разбуривания большого участка продуктивного горизонта. Проведенный анализ покажет эффект интерференции групп скважин, которые сосредоточены на площади, составляющей лишь небольшую часть всего продуктивного песчаника. Второй тип задач встречается при рассмотрении взаимодействия между скважинами в резервуаре, который в значительной своей степени или полностью разбурен, или же разработка месторождения включает в себя процесс водной репрессии (флюдинга), или же бурение выброшенных скважин. Задача о небольших группах скважин вследствие своей простоты бу Часть II. Установившееся течение жидкостей дет рассматриваться нами с самого начала. В этом рассмотрении, а также на протяжении всей настоящей главы, примем, что песчаники однородны, имеют постоянную мощность и полностью вскрыты скважинами так, что течение можно принять двухразмерным. 2. Малые группы скважин. Общая теория. Из предыдущих глав следует напомнить, что скважина в двухразмерной системе может быть представлена членом, зависящим от распределения давления, в следующей форме:

УЧ..

In г, где Q —расход, связанный со скважиной (как источник или сток) г;

JU — вязкость жидкости;

/:—проницаемость песчаника;

г—радиальное расстояние, замеренное от центра скважины. Более того, линейность уравнения Лапласа, которому должно удовлетворять распределение давления, налагает следующее условие. Если мы сложим вместе некоторое количество логарифмических членов только что приведенного типа, каждый из которых удовлетворяет уравнению Лапласа, то сумма этих членов будет удовлетворять последнему и сумма будет являться решением, дающим распределение давления, обязанное некоторому количеству скважин в системе. Так, если гъ z 2... представляют собой комплексные векторы X1-{riy1, x2 + iy2... от проФиг. 190. извольно выбранного начала координат к центру ряда скважин с расходами Qv Q 2 " #и е с л и z является вектором, конец которого в переменной точке x^-iy (фиг. 190), результирующее распределение давления, дается выражением: Р (*, У) J l n( ~ Л> Х (О где с—константа, которую можно выбрать так, что среднее давление на внешнем круговом контуре принимает заранее установленное значение. При известных с и Qj уравнение (1) позволяет определить распределение во всех точках системы. Если известны давления на скважине, то с практической точки зрения представляет больший интерес предусмотреть значения расходов Qj. Поэтому сначала мы должны определить давления на скважине, которые накладываются условиями уравнения (1), причем следует рассматривать Qj как известные величины. Радиусы скважин г/ принимаются нами очень малыми по сравнению с остальными, имеющими физический смысл параметрами. Поэтом/ давления на скважине pj буЕсли только это не будет специально оговорено, расход Q в настоящей главе относится к единице мощности песчаника.

Глава VIII. Системы двух жидкостей дут определены как средние величины из /?, взятые на окружностях с радиусом Г] и центрами в zjf т. е.

p J - -Щ- Фи P > ds (2) где символ (ргу определяет собой контур с радиусом Г, взятым относи/ тельно Т Ч И Z = Zy. ОК Если теперь обозначить расстояние \Zi — Zj\ между центрами /-ной и /-ной скважины через Гц, можно легко убедиться в том, что j>zj In | z - zj i ds - 2я7у- In о, в то время как (pzj In | z — z,-1

(3) (4) Прилагая эти выражения, а также уравнение (1) к уравнению (2), получаем в результате, что где значок „прим" означает собой отбрасывание члена i = /. Аналогично этому, принимая контур по окружности Z=R, которую можно рассматривать представляющей собой внешний контур, среднее давление 1 на последнем можно найти из выражения:

Это выражение, а также уравнение (5) являются основными уравнениями математической обработки задачи о небольших группах скважин, так как они позволяют определить величины Q/, если даны значения давлений pj и ре. Теперь приложим эти уравнения к решению некоторых практических примеров. 3. Примеры, а) Е д и н и ч н а я с к в а ж и н а не дает характеристики общей многоскважинной системы, отличающейся интерференционными особенностями. Однако представляется весьма интересным приложить вышеуказанные уравнения к этому наиболее простому случаю, Так принимая / = 1, получаем из уравнения (5), гл IX, п. 2:

Прилагая функцию Грина, рассмотренную в гл, IV, п. 6, можно получить распределение давления для многоскважинной системы так, чтобы оно соответство вало строго постоянному давлению на внешнем контуре. Однако с практической точки зрения это решение будет достаточно искусственно по сравнению с решенпем, где заранее принимается только среднее давление.

Часть II. Установившееся течение жидкостей что Из уравнения (6), гл. IX, п. 2, следует, так что pin R/rx ' Можно сразу увидеть, что это уравнение идентично по форме с простой формулой радиального течения, выведенной в главе IV. Представляет интерес сравнить более детально обе эти формулы. Так, следует заметить, что в настоящем случае не было сделано допущения постоянства давления на скважине или внешнем контуре;

рг и ре представляют собой средние величины фактических давлений на скважине и внешнем контуре. Кроме того, уравнение (1), представляющее собой точный вывод, было получено без допущения, что внешний контур концентричен скважине. С другой стороны, следует заметить, что уравнение (1) не противоречит выводам гл. IV, п. 6, где было показано влияние на величину Q смещения скважины из центра внешнего кругового контура В гл. IV, п. 6, было принято, что давления на скважине и контуре постоянны и сохраняются фиксированными. В настоящем случае такое условие не накладывается. Поэтому по мере того, как скважина перемещается в пределах окружности с радиусом /?, независимость Q от положения Ф г 191 Л е скважины обеспечивается вариацией распределения жины на пласте пес- внешнего давления на контуре ре. Кроме того, чаника с большим уравнение (1) основывается на распределении даэффективным радиу- вления согласно уравнению (1), гл. IX, п. 2, при сом/?. Q/=0;

/ф\, что соответствует радиально симметричному давлению относительно единичной скважины в системе. Выводы же гл. IV, п. 6, основывались на совершенном распределении общего давления, свободного от источника, или стока, наложенного на логарифмическое соотношение, обязанное наличию в системе скважины. Отсюда уравнение (1) является таким видоизменением простой формулы радиального течения, чтобы его можно было приложить при несколько иных условиях по сравнению с обобщенными выводами гл. IV. б) Д в е с к в а ж и н ы. Реальное явление интерференции будет иметь место, очевидно, сначала в задаче, где в пределах внешнего контура имеются только две скважины (фиг 191). В этой, а также во всех последующих задачах будет допущено, что давления скважин Pj и их радиусы Г будут одними и теми же для различных скважин. / Поэтому влияние различного количества скважин или расстояния между ними на расходы Q можно всецело отнести скорее за счет именно этих факторов, чем за счет специального подбора давлений и расстояния между отдельными скважинами. Кроме того, примем ряд обозначений: обычное давление на скважине—pw;

обычный радиус скважины—r w ) среднее давление на внешнем контуре—р е ;

радиус внешйего контура—R Глава VIII. Системы двух жидкостей Тогда, возвращаясь к уравнениям (5) и (6), гл. IX, п. 2, можно получить для настоящего случая следующие уравнения:

(2) Решение для Qx и Q 2 легко найти из следующего выражения:

2лк (р ~ р (3) Как это подробно рассматривалось для единичной скважины, в данном, а также во всех других случаях, непосредственно вытекающих из уравнений (5) и (6), гл. IX, п. 2, установлено, что расходы или эксплоатационная производительность различных скважин зависят не от их абсолютных положений, но от расстояния между скважинами. Было уже показано, что эта особенность уравнений (5) и (б), гл. IX, п. 2, является прямым следствием того, что первоначальное распределение давления [уравнение (1), гл. IX, п. 2] состоит из членов, обязанных своим существованием скважинам в пределах окружности, избранной в качестве внешнего контура. Хотя это может показаться ненужным препятствием к широкой применимости анализа, но уравнения (5) и (6), гл IX, п. 2, в действительности являются аналитическим выражением того комплекса, который мы рассматриваем под названием „небольшая группа скважин". Согласно первоначальному определению для таких систем можно рассматривать все стоки, заключенные в последних и находящиеся в пределах внешнего контура. Отсюда распределение давления для такой системы слагается только из логарифмических членов, соответствующих этим стокам. Возвращаясь к уравнению (3), следует заметить, что расходы и Q 2 уменьшаются с уменьшением d2. Вполне понятно, что этот эффект является непосредственным проявлением взаимной интерференции между двумя скважинами. Фактически интерференция соответствует расходу скважины при таких условиях, будто скважина эксплоатируется только одна при той же разности давлений в области, ограниченной 2 окружностью с радиусом R jd2, который при допущении небольшой группы скважин намного больше действительного радиуса (d2<^R). Отсюда величина эффективного сопротивления системы на одну скважину скорее эквивалентна круговой области с площадью я;

/?4/<22а, а не с я;

Pages:     | 1 |   ...   | 6 | 7 || 9 | 10 |   ...   | 12 |



© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.