WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Pages:     | 1 |   ...   | 5 | 6 || 8 | 9 |   ...   | 12 |

«М. Маскет Течение однородных жидкостей в пористой среде Перевод М. А. Геймана Москва • Ижевск 2004 УДК 622 The Flow of Homogeneous Fluids Through Porous Media ВУ М. MUSKAT, PH. D. ...»

-- [ Страница 7 ] --

L — ширина основания плотины. На первый взгляд этот вывод является весьма поражающим,, так как приведенное уравнение было получено первоначально из теории Дюпюи-Форхгеймера, все остальные стороны которой находятся в резком несоответствии с теми выводами, которые получаются на основании расчетов согласно точной гидродинамической теории. Так, теория Дюпюи-Форхгеймер а содержит ошибку в указании геометрической формы свободной поверхности, распределения давления у основания плотины и в распределении скорости вдоль поверхности, поглощения. В действительности невольно приходишь к заключению, что вывод этой формулы на основании теории Дюпюи-Форхгеймера является совершенно случайным. С другой стороны, само уравнение имеет физическое значение, так как оно, как это будет показано ниже, может быть получено из другой приближенной теории, которая является свободной от допущения Дюпюи-Форхгеймера и включает в себя только такие приближения, относительно которых можно заранее ожидать, что они приведут к небольшим ошибкам при установлении величины расхода. Применение метода годографов к математической обработке задач гравитационного течения в пористой среде представляет собой наиболее серьезное по своему значению теоретическое изыскание, которое было сделано в области изучения гравитационных течений. Однако этот метод страдает ужасающей трудностью производства числовых выкладок на всех входящих в него этапах. Когда же геометрия течения становится несколько сложнее плотины с вертикальными фасами, то производство анализа становится еще более трудным и требует для получения частных результатов применения графических или числовых методов. Однако по счастливой случайности для решения задач гравитационного течения можно приложить также и метод электрического моделирования (гл. V I, п. 6), хотя при течении отсутствует прямая аналогия между электрическим током и эффектом силы тяжести. В действительности для любого гравитационного течения с почти произвольной сложностью можно построить точную эквивалентную электрическую модель. Разумеется, непосредственной трудностью при конструировании такой модели является отсутствие предварительной осведомленности о форме границ гравитационного течения, которые имитирует электрическая модель. В частности, в формулировках задачи гравитационного течения не дается форма свободной поверхности и верхняя оконечность поверхности фильтрации — оконечность свободной поверхности на стоке. Фактически все эти данные должны быть определены в процессе решения задачи. Однако из определения понятия „свободная поверхность' Глава VI. Гравитационное течение заранее известно, что потенциал вдоль последней должен изменяться линейно в зависимости от изменения вертикальной координаты. Тогда если остальные граничные условия будут смоделированы электрическим путем, аналогично моделям негравитационного течения (гл. VI, п. 17), и верхняя часть модели будет вырезана опытным путем так, что потенциал вдоль образованного этим путем контура будет изменяться линейно в зависимости от вертикальной координаты, граница эта будет точным эквивалентом свободной поверхности при действительном течении. Разумеется, необходимо отрегулировать значение потенциала вдоль участка поверхности стока так, чтобы оно также линейно возрастало с увеличением вертикальной координаты, ибо величина давления вдоль поверхности стока над уровнем жидкости на стоке должна иметь постоянное значение, как это имеет место над свободной поверхностью. Этого можно легко достичь, прикрепив к поверхности стока над уровнем стекающей жидкости полоску высокой проводимости и приложив к ее верхнему и нижнему концам соответственные потенциалы стока и поглощения. Как только будет найдена свободная поверхность, можно будет дать отображение внутреннего распределения потенциала и линии тока точно так же, как это делается в электрических моделях негравитацйонных течений. Соответственно этому можно замерить расход тока, проходящий через модель, что дает эквивалентный расход жидкости при аналогичном течении. Особым преимуществом таких моделей, которые легко изготовляются из листов картона, покрытого коллоидным раствором графита, является их гибкость. Так, если аналитическая теория до сих пор была полностью разработана только для плотины с вертикальными фасами, то элекрическим путем можно изучать так же легко плотины с наклонными фасами (фиг. 110—111), как и плотины с вертикальными фасами. Более того, электрическим путем можно моделировать без какой бы то ни было трудности сооружение плотины с внутренним водонепроницаемым сердечником или облицовкой, а также забивной крепью. Можно учесть также разницу в проницаемости отдельных участков сооружения простым изменением количества слоев графитового покрытия, нанесенного на соответственные части модели. В дополнение к непосредственной аналитической процедуре, например, методу Гопфа и Трефтца или же методу годографов, где потенциальные функции строятся и выводятся так, чтобы получить решение для заранее принятого гравитационного течения, можно применить более упрощенную обратную процедуру построения потенциальных функций, а затем последующую привязку их к соответствующему физическому течению. Основным этапом этой процедуры является построение зависимостей комплексной переменной между вектором 2 = X -f iy и комплексным потенциалом а = Ф + г(//, как co = f(z) или z~F(a>), таким > путем, чтобы вдоль одной из линий тока W = const потенциал изменялся линейно с изменением вертикальной координаты у. Эта линия тока будет представлять собой свободную поверхность соответствующего течения и если последняя имеет физическое значение, то комплексный потенциал будет также иметь физическое значение. Такие зависимости были построены для следующих случаев: а) линейная поверхность течения по склону холма, / — линейная функция Z\ Часть II. Установившееся течение жидкостей б) системы с параболической свободной поверхностью;

F—квадратичная функция со;

в) специальные случаи фильтрации из канав;

F — сумма экспоненциальной и линейной функции со. Решения для параболической свободной поверхности приближаются к соответствующим результатам для мощных плотин с вертикальными фасами. Решения, соответствующие фильтрации из канав, построенные таким же образом, дают совершенно искусственный радиальный тип распределения потенциала на больших расстояниях от канав или же такой тип распределения, который асимптотически приближается к фильтрации свободным падением на больших глубинах. Проблема фильтрации воды из канав или каналов, где фильтрующийся поток по существу своему относится к свободно падающему типу, может быть решена также более простой процедурой (пп. 6, 8, 9), Такие системы с физической стороны соответствуют условиям, когда уровень грунтовых вод устанавливается на очень большой глубине или же когда воды уносятся слоем гравия или иной средой, проницаемость которой является более высокой по сравнению с проницаемостью отложений, непосредственно залегающих под основанием канавы или канала. При этом фильтрация из последних недостаточна для поддержания непрерывного течения в этом слое. Тогда фильтрационное течение само по себе не будет сливаться с уровнем грунтовых вод, но будет просто диспергировано в гравийном слое в виде капельных струй, ударяющихся беспрерывно о зеркало воды. Эти системы можно решать методом, весьма похожим на метод Гопфа и Трефтца. Решения будут получаться точными, пока строго удовлетворяется условие линейности изменения функции тока вдоль стенки канавы или канала с изменением ее горизонтальной координаты. Допуская сохранность этого условия, можно без всякого труда проделать до конца весь анализ и рассчитать в конечном итоге форму стенок, которые будут удовлетворять этому допущению. В пределах, которым соответствует для практически интересных случаев найденная таким образом геометрическая форма, можно рассматривать полученное решение, дающее величину расхода фильтрации и форму свободной поверхности как достаточно точное. При этом для данной глубины и ширины верхних кромок канала или канавы имеется еще один произвольный параметр, определяющий геометрическую форму их стенок [уравнения (6), гл. VI, п. 8, и (5), гл. VI, п. 9]. Установлено, что расход возрастает, приближаясь к закону прямой линии, с изменением щирины канавы у верхнего уреза водной поверхности, а для фиксированного отношения ширины канавы к глубине воды в ней — прямо пропорционально величине последней. Более того, расход возрастает с увеличением среднего наклона стенок для данной ширины канавы и глубины воды в ней. Наконец, расход фильтрации возрастает с уменьшением глубины высокопроницаемого слоя, в котором находится зеркало грунтовых вод. Увеличение расхода становится очень большим, когда глубина этого слоя достигает значения, порядок которого составляет глубину свободной воды в пределах разреза канавы или канала (см. фиг. 124). Метод электрического моделирования имеет возможность дать полное описание решения для любой специальной задачи течения. Однако для каждого отдельного случая требуется своя новая модель с отличными геометрическими размерами. Полное изучение проблемы фильтрации Глава VI. Гравитационное течение воды через плотины с наклонными фасами требует сооружения различных моделей для ряда значений ширины основания, напоров жидкости на поглощении и стоке, угла наклона фасов поглощения и стока. Так как до сих пор такой комплекс исследований еще не был проделан полностью, следует обратиться к приближенным методам. Для плотин с наклонными фасами приближенный метод расчета величины расхода через плотину может быть построен следующим образом. Допустим, что вся система течения, т. е. часть поперечного сечения плотины, занятая движущейся водой, делится на три независимые части. К каждой из них прикладывают самостоятельный приближенный метод решения. Первым участком принимают область, имеющую форму треугольного клина и ограниченную поверхностью поглощения, основанием плотины и нормалью к основанию, проведенной из самой верхней точки поверхности поглощения, которая достигается жидкостью. Когда наклон поверхности поглощения составляет четную часть 90° (л;

/2п), течение на этом участке может быть совершенно точно описано комплексными потенциалами, если рассматривать течение как негравитационное. Принимается, что свободная поверхность вблизи поверхности поглощения следует наиболее высоко расположенной линии тока в первой области. Примыкающая к ней область с основной массой фильтрационного течения рассматривается приближенно, как имеющая линейную фильтрацию на линейно уменьшающемся участке, т. е. со свободной поверхностью, падающей с постоянной скоростью. Наконец, область которая включает в себя поверхность стока, подвергается совершенно иному рассмотрению. Характеристика этой области устанавливается на основании экспериментов с песчаной моделью. Систематическое выполнение всего этого анализа требует принятия во внимание отдельных деталей, относящихся к местам соединения отдельных областей (гл. VI, п. 10). Однако точное положение этого смыкания определяется окончательно из условия, что подсчитанные расходы, проходящие через каждую из этих областей, должны быть равны между собой. Необходимая при этом поправка требует только применения простых алгебраических процессов. В дополнение к величине расхода фильтрации этот метод дает также некоторые интересные сведения, относящиеся к характеру распределения скорости вдоль поверхности поглощения. Так, установлено, что, за исключением случая вертикальной поверхности поглощения, скорость фильтрации равномерно возрастает от нуля, подымаясь кверху от основания плотины. При этом с уменьшением наклона фаса плотины скорость этого возрастания увеличивается. На поверхности стока, ниже поверхности фильтрации, изменения скорости будут иметь аналогичный характер, хотя теоретически скорость у верхней оконечности уровня жидкости на стоке будет всегда бесконечной. Вполне понятно, что области с высокими скоростями являются теми участками, где более резко отмечается эрозия и где наиболее важно применять профилактические мероприятия. Значения расхода через плотины с наклонными фасами, подсчитанные на основании рассмотренного метода, разумеется, не будут точными количественно вследствие большого числа сделанных различных допущений. Однако они будут иметь правильный порядок величин, и точность их Часть П. Установившееся течение жидкостей будет ближе для низких значений столбов жидкости на фасе поглощения. Это положение было подтверждено на основании тщательного выполнения всех расчетов для двух случаев, исследованных с помощью электрических моделей. Методика разделения всего течения на независимые части, к которым можно приложить в отдельности различные приближенные методы обработки, может быть использована также при подсчете величины расхода при фильтрации из канав или каналов (гл. VI, п. 11), где фильтрационное течение сливается непосредственно с зеркалом грунтовых вод. В последнем случае течение может быть разделено на две области: а) область, непосредственно окружающую канаву, где линии тока имеют большую кривизну, и распространяющуюся от центра канавы на расстояние, равное полусумме ширины канавы и уровня жидкости над водонепроницаемым ложем, и б) область с приближенно линейным течением, распространяющуюся до крайних пределов интересующего нас течения. При этом предполагается, что известна высота стояния жидкости в песчанике. Течение в первой области принимается аналитически с допущением комплексной потенциальной функции, а связанные с ним величины расходов устанавливаются по экспериментам на песчаных моделях. Течение в области „6й принимается линейным. Напор его на поверхности поглощения выбирается опытным путем так, чтобы расход через эту область был равен соответствующей величине в области, окружающей канаву. Эта процедура, включающая в себя ряд допущений, должна дать, как и в предыдущем случае, по крайней мере истинный порядок величины расхода фильтрации. Для того чтобы установить существенные стороны некоторых других практических проблем ирригации, дренажа, эрозии и т. д., необходимо обратиться к иным, еще более приближенным методам анализа. Так, чтобы найти размер бокового дренажа в слой грубозернистого гравия, рассеченного каналом, раньше чем вода уйдет в залегающие под гравием слои, необходимо полностью пренебречь свободной поверхностью, которая образуется в пласте гравия. Наоборот, допуская, что течение в гравии состоит из направленной от канала линейной фильтрации, на которую налагается идущая вниз боковая утечка воды, найдем, что квадрат расстояния, на которое будет распространяться фильтрация, прямо пропорционален давлению на поверхности слоя гравия, его мощности и проницаемости и обратно пропорционален проницаемости залегающих под системою глин [уравнение (2), гл. VI, п. 13]. Если задача борьбы с эрозией почвы будет заключаться в необходимости найти такую толщину почвенного слоя, который унесет весь выпадающий на него дождь и не затопит поверхности слоя, то приближенное решение покажет, что такой слой почвы на склоне холма, чтобы не затопило его поверхности, должен иметь форму клина. Как и следует ожидать, угловая мощность клина возрастает с увеличением интенсивности дождя и уменьшается с увеличением проницаемости почвы [уравнение (4), гл. VI, п. 15]. Если пренебречь присутствием свободной поверхности, можно получить решения задачи дренажа гончарными трубами (гл. VI, п, 16), который применяется с целью предохранения от насыщения водой верхнего покрова почвы, направленной вверх фильтрацией воды из Глава VI. Гравитационное течение залегающего под ним слоя гравия. Исключая капиллярные явления, зона водонасыщения может быть определена как область, которая должна быть полностью насыщена жидкостью, если она только соединяется с основным руслом течения трещиной или открытой скважиной. Верхняя, ограничивающая эту зону поверхность водонасыщения эквивалентна общепринятному термину „пьезометрическая поверхность", и ее высота пропорциональна потенциалу скорости в основном русле течения. В области, находящейся ниже пьезометрической поверхности или же в пределах зоны водонасыщения, давления жидкости будут, очевидно, превосходить атмосферное давление. Поэтому условие преду^ преждения почвенного покрова от насыщения водой путем дренажа его гончарными трубами тождественно условию, чтобы давление жидкости у поверхности не превосходило атмосферного. Принимая известными глубину дренажных труб, их радиусы, глубину залегающего ниже русла течения, поддерживающего направленную вверх фильтрацию, а также перепад давления жидкости, создающей эту фильтрацию, можно получить приближенный подсчет необходимого расстояния между дренажными трубами, которое исключает всякое просачивание через верхний слой почвы и его водонасыщение и полностью удаляет все направленное вверх фильтрационное течение [уравнение (6), гл. VI, п. 16]. Как и следует ожидать, необходимое расстояние между дренажными трубами уменьшается с ростом скоростного напора, уменьшением глубины дренирования или глубины слоя гравия и уменьшением радиуса дренирования (фиг. 139). Если же последние параметры меньше известных пределов, то стоимость эффективного дренирования гончарными трубами может достигнуть недопустимой величины. К приближенному методу математической обработки задач гравитационного течения, который применялся заинтересованными в этой проблеме лицами в течение многих лет и даже в настоящее время, относится так называемая теория Дюпюи-Форхгеймера. Эта теория, созданная в 1863 г. Дюпюи и позже разработанная Форхгеймером, базируется в основном на следующих допущениях: 1) жидкость при гравитационном течении движется цилиндрическими оболочками, причем горизонтальная скорость не зависит от глубины;

2) значение горизонтальной скорости пропорционально наклону свободной поверхности. На основании этих допущений можно вывести геометрическую форму свободной поверхности при гравитационном течении и величины расхода через нее [уравнение (3), гл. VI, п. 17]. Эти допущения обладают по всей видимости некоторой вероятностью для вывода приближенной теории. Тем не менее общие рассуждения и точные расчеты показывают, что эти допущения и вытекающие из них следствия находятся в очень сильном противоречии с фактической характеристикой гравитационного течения. Так, можно легко доказать, что постоянство горизонтальной скорости вне зависимости от глубины в системе, имеющей постоянный потенциал на вертикальном контуре, налагает условие равенства нулю всех вертикальных скоростей, а это в свою очередь уничтожает явление гравитационного эффекта, определяющего характер системы. Более того, точные подсчеты фильтрации через плотину с вертикальными фасами (гл. VI, п. 5) показывают Часть II. Установившееся течение жидкостей вполне определенно, что горизонтальные скорости далеки от постоянства и что их средние значения не имеют никакого отношения к наклону свободной поверхности, который всегда равняется нулю на поверхности поглощения. Наконец, геометрическая форма свободной поверхности, которая предусматривается теорией Дюпюи-Форхгеймера, дает очень плохое приближение к истинному ее значению (фиг. 103). Это несоответствие является следствием полного пренебрежения этой теорией поверхности фильтрации на поверхности стока. В свете этих трудностей становится ясным, что успех теории Дюпюи-Форхгеймера, располагающей формулами, которые даются ею для определения величины расхода в практических целях и которые воспроизводят истинные значения величины расхода при линейном и радиальном гравитационных течениях, следует считать совершенной случайностью. Однако совершенно иной комплекс допущений, как это будет показано ниже, также приводит к идентичным формулам расхода. Эти допущения с физической стороны, повидимому, особенно соответствуют целям подсчета величины расхода при гравитационном течении. Несмотря на фундаментальное значение задаче радиального гравитационного течения в скважину, до 1927 г. не было предложено ничего нового, кроме применения упомянутой теории Дюпюи-Форхгеймера. Тогда же эта теория была впервые поставлена под сомнение и было предпринято решение рассматриваемой проблемы непосредственными методами теории потенциала. С точки зрения получения удовлетворительного математического решения, обладающего точностью, эти теоретические изыскания не имели успеха, но они послужили толчком к развитию экспериментального изучения проблемы. Наиболее поздняя из этих работ (гл. VI, п. 18), проделанная с песчаными моделями действительного течения, привела к следующему выводу: свободная поверхность не следует теории Дюпюи-Форхгеймера. В частности, свободная поверхность заканчивалась совсем не на уровне стока жидкости, как это принимала последняя теория, выше а на высоте порядка половины разности суммарного напора. Однако давление или распределение напора жидкости у основания системы можно выразить формулой, по виду идентичной с той, что дается теорией Дюпюи-Форхгеймера для геометрической формы свободной поверхности, а именно = *~ ™ l n f + /&, [уравнение (4), гл. VI, п. 18] где h—напор жидкости при радиусе г вдоль основания системы, ограниченной радиусами rey rw, где he и h^—напоры жидкости. Согласно теории Дюпюи-Форхгеймера h представляет собой высоту свободной поверхности при радиусе г. С другой стороны эта теория дает следующую формулу для расхода пкуй (hi — ЛЛ Q == — ' * v * 1L [уравнение (6), гл. VI, п. 18J где к — проницаемость песчаника;

у и /и — плотность и вязкость жидкости;

g—ускорение силы тяжести. Эта формула воспроизводит Глава VI. Гравитационное течение довольно точно замеренные величины расхода после того, как в шХ будет внесена поправка на течение в капиллярной зоне. Эти эксперименты были распространены также на те случаи, когда на простое гравитационное течение были наложены скоростные напоры — видоизменения, имеющие значительную практическую важность, но которые до этого времени не подвергались математической обработке ни теоретически, ни экспериментально. Выводы из этих обобщений были весьма недвусмысленны и обладали равным образом исключительной простотой. Так, было найдено, что распределение напора жидкости у основания сложной системы является просто суммой распределения напора жидкости при строго гравитационном течении и соответствующего напора, обязанного негравитационному течению с величиной напора на стоке, равной мощности песчаника. Соответственно этому результирующий расход можно представить в виде суммы отдельных расходов, этих индивидуальных систем, т. е.: (2hheh и in г 1г ti\ ' [Уравнение (2), гл. VI, п. 19] где he — внешний напор жидкости, который превышает мощность песчаника к. Как уже было замечено, приведенная формула расхода при простом радиальном гравитационном течении была продиктована раньше теорией Дюпюи-Форхгеймера. Однако сложное течение, повидимому, не попадает в рамки этой теории, пока не будет принята суперпозиция указанных выше негравитационного и гравитационного течении. Кроме того, было показано, что успех этой теории даже для простого случая строго гравитационного течения имеет несколько большее значение, чем обыкновенная случайность. К счастью, оба случая простого и сложного течений можно решить различным приближенным методом, который не только приводит к формулам расхода, установленным эмпирическим путем, но, повидимому, является с физической стороны вполне обоснованным. Эта теория базируется на простом наблюдении, что вследствие относительно высоких потенциалов вдоль поверхности стока при гравитационном течении, например, в плотине с вертикальными фасами под точкой, где заканчивается свободная поверхность, будет проходить очень малое количество жидкости через верхний участок поверхности стока даже в том случае, когда свободная поверхность не будет падать ниже уровня жидкости со стороны поглощения. Так, с физической стороны можно ожидать, если продолжить линейное изменение потенциала вдоль поверхности стока до уровня столба жидкости на поглощении и если не допустить падения свободной поверхности раньше, чем будет вырезан верхний контур, на соответствующей электрической модели, имитирующей свободную поверхность, то результирующая величина расхода будет немного выше соответствующего значения при физическом гравитационном течении. Тогда эту гипотетическую приближенную систему можно подвергнуть совершенно точной математической обработке, и полученные расходы будут полностью соответствовать тем величинам, которые дает теория Дюпюи-Форхгеймера. Можно получить также аналогичные результаты, прикладывая этот метод к задаче радиального гравитационного течения (гл. VI, п. 20).

Часть II. Установившееся течение жидкостей Вполне понятно, что полученный аналитический метод совершенно пренебрегает существованием свободной поверхности, и в этом отношении он не имеет никаких преимуществ по сравнению с теорией Дюпюи-Форхгеймера. Тем не менее, оставляя в стороне допущения, заключенные в этом методе, которые, повидимому, являются вполне резонными с точки зрения подсчета величины расхода, полученный метод вполне удовлетворяет и с физической стороны, так как он дает близкое приближение к истинному значению распределения давления вдоль основания обоих—линейного и радиального — гравитационных течений, а также распределение скорости вдоль поверхности поглощения плотин с вертикальными фасами, которое было подсчитано точным путем. Приближенная теория хорошо воспроизводит распределение скорости вдоль поверхности стока указанной плотины под верхней кромкой уровня жидкости на стоке, которая нарушается только непосредственно под и над оконечностью свободной поверхности. Поэтому с точки зрения предложенной теории не является такой уже удивительной точность величин расхода, которую дает эта теория. Наконец, можно заметить, что приближенную теорию можно приложить более упрощенным путем—заменой в итоге действительного изменения потенциала вдоль поверхности стока суммарной высотой (he), которая до высоты /zu, имеет постоянный потенциал, эквивалентный напору жидкости /zw, а начиная от этой точки постоянное давление с его средним значением, эквивалентным напору жидкости {hl-\-h%)j2he. Если затем решать задачи течения как негравитационные • полной разностью напора жидкости с h,—.+ь%) 2/L ~ Ж можно получить вышеуказанные формулы непосредственно для величины расхода. Аналогично этому для случая сложного напорного и гравитационного течений необходимо приложить среднюю величину разности напора жидкости h 2/z ~ 2ft при соответствующих негравитационных течениях, чтобы получить установленные эмпирическим путем формулы расхода. Можно показать, что этот метод полностью эквивалентен более подробной процедуре приближенной теории, которая была вкратце приведена выше. Поэтому таким путем можно вывести значение расхода для любого гравитационного течения общего типа, фильтрации через плотину или радиального течения в скважину с несовершенным или совершенным вскрытием пласта, где поверхность поглощения представлена вертикальным цилиндром (или плоскостью), проходящим через всю массу песчаника, не принимая формально в расчет неизвестный верхний граничный контур, создаваемый свободной поверхностью.

Глава седьмая СИСТЕМЫ С НЕПОСТОЯННОЙ ПРОНИЦАЕМОСТЬЮ 1. Введение. Поверхности разрыва непрерывности. Большинство течений, встречающихся на практике, являются достаточно „идеализированными", чтобы оправдать допущение однородности пористой среды. Однако существуют известные типовые отклонения от однородности, которые не только представляют особый интерес как физические отклонения от идеальных систем, но о которых известно также, что они встречаются достаточно часто, чтобы оправдать детальное изучение проблем, включающих в себя эти отклонения. Вполне ясно, что все водонесущие песчаники далеки от однородности и постоянства, и связанные с ними величины проницаемости могут изменяться в довольно широких пределах внутри сравнительно ограниченных объемов песчаника. Однако эта местная неоднородность с ее редким распределением, взятая в большом масштабе, дает усередненный эффект, словно песчаник на всем его протяжении обладает вполне удовлетворительным постоянством. Поэтому практический интерес представляют только такие, взятые в крупном масштабе отклонения, когда проницаемость претерпевает резкие изменения, например, при пересечении пласта известными геометрическими границами, или же когда изменение проницаемости связано с изменением координат. Величина проницаемости в одно и то же время может изменяться с изменением направления течения. Однако при рассмотрении настоящей главы мы заранее допустим, что пласт песчаника изотропен. Влияние анизотропности в однородном песчанике было уже рассмотрено в гл. IV, п. 15. Когда проницаемость изменяется в пределах среды непрерывно, то распределение давления в системе может быть найдено и рассмотрено точно так же, как и для случая однородной среды, за исключением того, что основное уравнение Лапласа для давления заменяется, как это будет видно из следующего раздела, несколько более общим уравнением. Если песчаник слагается из двух или более различных областей с постоянной, но различающейся между собой проницаемостью, то на границах, разделяющих эти области, должны быть приняты определенные условия. Хотя детали решения, очевидно, будут зависеть от особенностей геометрических форм отдельных областей, но методика решения этой проблемы будет заключаться в следующем: для каждой области принимаются совершенно независимо решения уравнения Лапласа. Затем эти решения увязываются на контурах, разделяющих эти области, или на „поверхностях разрыва не Часть II. Установившееся течение жидкостей прерывности", так что комбинированный ряд решений соответствует комбинированному течению жидкости. Эта „увязка" может быть сформулирована более точно следующими двумя условиями, которые должны удовлетворяться на любой поверхности разрыва непрерывности, разделяющей две области (1) и (2):

(1) во всех точках контура, нормаль к которой обозначена через /?. Уравнение (1) выражает собой простое условие постоянства давления при переходе через поверхность разрыва непрерывности, ибо в целом такая геометрическая граница сама по себе не может вызвать дополнительного напряжения. В свете закона Дарси уравнение (2) дает, что нормаль скорости на поверхности разрыва непрерывности должна быть непрерывной. Это условие вытекает из непосредственного наблюдения, что каждый элемент жидкости, попадающий из любой области на поверхность разрыва непрерывности, должен по необходимости попасть в иную область в течке, где он поступает на раздел между областями *. Когда оба эти условия в каждой из точек всех поверхностей разрыва непрерывности удовлетворяются, то результирующий ряд распределения давления для нескольких областей будет соответствовать сложной системе, где отдельные части с различной проницаемостью соединены между собой как физически, так и геометрически, 2. Непрерывное изменение величины проницаемости. В практических условиях часто может и не встретиться возможность получения достаточно большого количества данных относительно залегающего на глубине песчаника для определения функциональной зависимости его проницаемости по отношению к расстоянию от определенной скважины. Представляет все же интерес показать, что, когда известно отклонение в величине проницаемости, можно решить задачу течения для таких песчаников принципиальным приложением тех же самых методов, что были уже использованы для однородной среды 2. Линии тока, однако, будут преломляться согласно закону & 2 tg0i = = &i tg в2, где 0 Ь в2 — углы, образованные на разделе линиями тока с нормалью, проведенной к разделу в областях (1) и (2). Этот закон, который вытекает непосредственно из уравнений (1) и (2), контролирует таже преломление силовых линий в электростатических системах, где k]ti соответствует диэлектрической постоянной, и линий тока в электропроводящих системах, где kit* представляет собой проводимость (гл. III, п. 6). Если линия тока является в одно и то же время свободной поверхностью, следует приложить к системе дополнительное условие: sinfli cos (a -f #i) = sin0 2 cos (а + 0 2 ), где а — наклон поверхности разрыва непрерывности. Отсюда углы 0 Ъ 02 для свободной поверхности вполне четко определятся через kijk2 и а (См. работу A. Casagrande, Jour. New. Eng. Water Works Assoc, 51, 131, 1937). 2 Можно упомянуть, что недавние работы показали, если при исследованиях с однородными жидкостями подобный анализ не представляет собой большой практической ценности, то определенные задачи течения, рассматривающие движение смеси газ-жидкость, можно подвергать изучению переводом характеристики смеси жидкости в эквивалентные ей изменения проницаемости пористой среды (R. D. Wyckoff, H. G. Botset, M. Muskat and М. W. Meres, Physics, 7, 325, 346, 1936).

Глава VII. Системы с непостоянной проницаемостью Так, возвращаясь к общей формулировке закона Дарси, которая была выведена в главе III видно, что он может быть представлен III, следующим рядом уравнений: к_ др к —• — х : ~~ ц дх ' ду 0) к ^Р J к у а {л dz Вполне понятно, что эти уравнения справедливы, даже если к зависит от координат, так как в действительности последние определяют собой местную проницаемость к (х, у, z). Отсюда, прилагая снова уравнение неразрывности (2), гл. III, п. 1 и не допуская постоянства к, находим:

"S? V ~дх) + dj7 Г ~ty) + '67 \ ~д е К % Примем, что к (х, У, Z) известно. Тогда снова получим уравнение относительно р, которое, будучи разрешено, даст детальное распределение давления. Общего решения уравнения (2) г нельзя получить, но простой случай радиального двухразмерного течения позволяет иметь точное решение. Так, для двух переменных (х, у) уравнение (2) принимает вид:

или для более частного случая, когда к зависит только от. радиуса и само течение радиальное, из уравнений (2), гл. IV, п. 2, и неразрывности следует: 1д г ~дг так что *<Г) const где Q — расход на единицу мощности песчаника. Наконец, pw — давление на забое скважины радиусом г ш. Таким образом, чтобы получить точный вид для р, необходимо произвести только единичное интегрирование. После этой операции можно проделать обычный анализ и интерпретацию его, как будто к имеет постоянную величину. 3. Прерывное радиальное изменение проницаемости. Проблемой, которая имеет значительно больший интерес, чем непрерывное изменеВ том случае, когда к можно выразить через произведение функций от (х, у, z) и можно пренебречь гравитационным эффектом, последний член (уравнение 2) допускает общие решения разделением переменных. Частным случаем такого вида для к является тот случай, когда к изменяется только в одном направлении и зависит только от одной координаты.

Часть II. Установившееся течение жидкостей ние проницаемости, рассмотренное в предыдущем разделе, является такая, где несущий жидкость песчаник слагается из двух или более различных однородных частей с различной проницаемостью. В качестве первого образца такой системы рассмотрим случай, когда система обладает двухразмерной радиальной симметрией *-, так что продуктивный горизонт можно рассматривать разбитым на две соприкасающиеся кольцевые области с проницаемостями кг и к2 (фиг. 148). Такая система соответствует скважине, которая пробурена в области, имеющей большую или меньшую проницаемость, чем соответствующая ей величина для всего резервуара в целом. Эта система может воспроизводить также условия течения в скважину, которая была пробурена первоначально в однородном песчанике. Последующее отсутствие однородности могло явиться следствием частичной закупорки или заглинизирования области, непосредственно окружающей открытую поверхность песчаника, Фиг. 148. в процессе эксплоатации или бурения. Возрастание проницаемости вблизи ствола скважины могло последовать за введением в последнюю кислоты, например, при способе искусственного стимулирования добычи из карбонатных резервуаров, известного под названием „солянокислотная обработкаи 2. Так как распределение давления в каждой из кольцевых областей будет обладать, очевидно, радиальной симметрией, то наиболее общим решением уравнения Лапласа, которое можно применить в данЛегко убедиться в том, что для весьма обычного случая линейной системы, например, фильтрующего слоя, состоящего из участка пористой среды, длиной Ьг и проницаемостью къ примыкающего и последовательно расположенного по отношению к другому участку длиной L% и проницаемостью /с2, с давлениями на поверхности поглощения и стока P i и Р2, распределение давления на обоих у участках дается выражениями: Pi — Pi — к2(Р1~Р2Р ) k(P — P2 ) ( L —x) ) к ( Р )х kx(Pi P)L и р У Рг = 2 + —~ I г IVT и - так, что расход будет проницаемость г, k 8 2 Q= —ту-7—., у ч у fcifc (Pi Я) JU [K^Li -f- KiL'2) результирующая эффективная (Li + L 2 ) T, ^ Ког а оба ТПГТ—• Д Участка с площадью Аг и А2 примыкают друг к другу, но расположены параллельно, то распределение давления на обоих участках имеет одинаковое значение и дается выражением p = s P x — (Pi — Р 2 ) xJL, где L — их общая длина. Суммарный расход определится:

s = с эффективной проницаемостью fcp = (/ciAi + ^ 2 A 2 )/(A 1 -|-i4 2 ). Если представлены п участков с проницаемостью kt и мощностью Lt последовательно, легко показать по аналогии с соответств} ющей проблемой электрических проводников, что результирующая проницаемость будет l/A;

s = ( V LJk^J^ Lv Если же участки имеют одну и ту же длину и площади А-, но расположены параллельно, их результирующая проницаемость дается выражением кр = См. главу VII, п. 7.

Глава VII. Системы с непостоянной проницаемостью ном случае для результирующего распределения, явится уравнение (6)* гл. IV, п. 2. Обозначая решения для обеих этих областей с различной проницаемостью соответственными индексами 1 и 2, распределение давлений для области (1) имеет следующее выражение: а для области (2):

p1*=a1\nr+b1, /?2 = я 2 1 п г + 6 2.

(1) (2) r = re, (3) Если принятые граничные условия будут: p = pw: r = rw;

p = pe: то ясно, что так как rw лежит в области (1) и ге в области (2), то первое условие следует приложить к р19 а второе к /?2. Таким образом, при r = rw уравнение (3) налагает условие, чтобы И При Г = Г е, ЧТОбЫ = pW (4) \ + b2 = pe.

(5) Выбирая аг, bv а2, Ь2 так, чтобы они удовлетворяли этим уравнениям, мы примем во внимание соответственно граничные условия. В дополнение к этому должны быть приложены к поверхности разрыва непрерывности, которая определяется выражением г = г 0, условия уравнений (1) и (2), гл. VII, п. 1. Уравнение (1), гл. VII, п. 1 дает очевидно,, p1 = a1lnro+b1 а из (2), гл. VII, п. 1, следует, Го " = p2 = a2\nro-\-b2, что Ma Г0 ' (6) /7Ч V) Таким образом, для данного случая были выведены четыре уравне ния для четырех констант alf b±,-a2i-b2. Когда эти уравнения будут решены и константы будут подставлены обратно в (1) и (2), находим:

ln J~ + P^ ^

(9) Эти выражения дают результирующее распределение давления для: сложной системы (фиг. 148). Расход жидкости через песчаник в скважину на единицу мощности последнего дается, очевидно, выражением:

_ 2nkr dp Часть II. Установившееся течение жидкостей На фиг. 149 построены распределения давления, которые даются уравнениями (8) и (9) и которые иллюстрируют эти зависимости. Кривые построены для системы со следующими параметрами: Гн, = 0,075 М] /?г = 70 am;

г о = 15,25л*;

/V = 0;

ге=152,5ж;

- 1 = 3,0.

Пунктирная кривая представляет собой распределение давления, которое должно существовать в песчанике при его однородности. Видно, что высокая проницаемость вблизи скважины дает в результате медленный подъем давления вблизи последней или же пониженные градиенты давления. Разумеется, следует ожидать этого явления, если заметить, что один и тот же расход должен проходить через высокопроницаемую зону вблизи скважины так же, как и и через более отдаленные области с низкой проницаемостью. Тогда соответствующие градиенты давления, за исключением тех, что связаны 20 по необходимости с геометрией системы, будут естественно ниже по своему значению, но О вполне достаточны, чтобы пере90 120 (50 J0 60 о носить жидкость в скважину. г-расстояние Можно еще более резко отмеФиг. 149. Распределение давления при ра- тить влияние неоднородности диальном течении. песчаника при условиях, кото —— 1/ ( / — распределение в песчанике, где кольцевое пространство, окружающее ствол скважины, с paдиусом 15,25 м имеет проницаемость, в три раза большую по сравнению с остальной массой песчаника;

11— распределение в однородном песчанике;

радиус скважины и давление —0,075 м и н у л ь ;

радиус внешнего контура и давление — 152,5 м И 7 0 ат p b i e ДаЮТСЯ ВЫШеуказаННЫМИ v n a n u o u u o M u РГГТЫ ГПЯДНИТК неУ р а в н е н и я м и, еСЛИ СравНИТЬ Be ЛИЧИНУ vраСХОДа Q Ч е р е з НеОДНОJ А Л рОДНЫЙ ПеСЧаНИК С раСХОДОМ Vo из песчаника с теми же самыми пространственными размерами и находящимся под действием той же разности давлений, но с постоянной проницаемостью /с2. Обозначая отношение kjk2 через а из уравнений (10) и (10), гл. IV, п. 2, имеем:

Q aim W Разница в значении, отличающемся от единицы, дающая относительное изменение текущего дебита, обусловлена наличием цилиндра с проницаемостью к± в непосредственной близости к скважине и распространяющегося в песчанике на расстояние г 0, где проницаемость становится уже /с2. Так, для приведенного численного примера уравнение (11) дает значение Q / Q o = 1,87, показывающее, что наличие 15,25-ж кольцевого пространства, окружающего скважину и имеющего проницаемость в три раза большую, чем основная масса песчаника, увеличивает течение на 8 7 %.

Глава VII. Системы с непостояннойпроницаемостью На фиг. 150 построено уравнение (11) для нескольких значений г 0. Видно характерное влияние местных аномалий проницаемости на величину текущих дебитов. Так, если проницаемость призабойной зоны в 2,5 раза больше проницаемости остального песчаника, то, для того чтобы увеличить текущий дебит скважины на 30%, необходимо, чтобы радиус этой зоны составлял 1,52 м, т. е. 0,01% от всей протяженности песчаника, а именно для ге= 152,5 м. С другой стороны, если внутренняя зона имеет 0,25 нормальной проницаемости, то текущий дебит скважины упадет больше чем на 2 / 3 от своего нормального значения, хотя радиус призабойной зоны составляет только €,305 ж, т. е. 0,0004% объема песчаника. Эти огромные изменения, которые создаются небольшими зонами у забоя скважины, являются, очевидно, следствием высокосконцентрированного характера перепада давления относительно центра скважины при радиальном течении. Возвращаясь к фиг. 149, о видно, что 6 0 % всего перепада давления при радиальном течении с радиусом системы 152,5 м Фиг. 150. Зависимость изменения производиотносительно скважины, с ра- тельности скважины от kjk2 = (проницаемость внутри кольцевого пространства с раn /V7C „ диусом г 0 ) / (проницаемость от г 0 до 152,5 Fм): диусом 0,075 м, сконцентри•• ровано на первых 7,5 м песчапада давления приурочены ко всей внешней зоне с радиусом протяженности 145 м. Это явление подтверждается также фиг. 150, из которой видно, что ординаты над линией QjQQ—\ для некоторых кривых растут медленнее значений г 0. В то время как первые 7,5 м с аномалией проницаемости ^ 2, 0 увеличивают текущий дебит на 4 3 %, прибавление следующих 7,5 м дает повышение дебита только на 10%. Соответственно этому снижение текущего дебита на 64,5%, обязанное наличию 7,5-ж зоны аномальной проницаемости, равной 0,25 нормальной ее величины, падает до 67,6%, если добавляются следующие 7,5 м к зоне пониженной проницаемости. Что же касается значения истинной величины аномалии проницаемости k^k^ то следует заметить, что для зон с малым радиусом совершенно отсутствует необходимость иметь высокие значения kjk^y чтобы повысить значительно величину Q/Qo. Так, кривые на фиг. 150 имеют постоянно уменьшающийся наклон с возрастанием а и достигают предельных значений Q/Qo = == (In rejrw)j\n (г е /г 0 ) для а—> oo, что соответствует скважине с радиусом г 0 по сравнению со скважиной, имеющей радиус rw. С другой стороны, предел Q/Qo> когда а уменьшается от 1, составляет нуль.

г\ НИКа. О с т а ю щ и е с я лг\п/ 4 1 ) % ПереQ!Qo~ (эксплоатационная производительность скважины в песчанике, где tki Ik 2ф\) /(эксплоатационная производительность скважины в песчанике с проницаемостью которая составляет повсюду /с 2 );

радиус скважины —0,075 м. 1 — го = 15 м;

2 —го = 7,5 м;

3 — г 0 = 3 м;

4 — го = 1,5 м;

5 — г 0 = 0,3 м.

Часть П. Установившееся течение жидкостей Так, если внутренняя зона становится совершенно непроницаемой, течение через всю систему должно стать по необходимости равным нулю, как узка ни была бы зона пониженной проницаемости. Помимо приложения этих выводов к проблеме солянокислотной обработки скважин, которая будет рассмотрена в последующем разделе, практическое значение полученных результатов заключается также и в том, что они дают объяснение большим колебаниям в величине текущих дебитов одинаковых, повидимому, скважин, эксплоатирующих один и тот же нефтяной или водяной песчаник. Так, весьма локализованная высокопроницаемая зона может сообщить скважине ненормально высокий текущий дебит, в то время как в остальном песчаник обладает сравнительным постоянством, и средние скважины дают значительно меньшие текущие дебиты. Соответственно этому скважина с ненормально низким текущим дебитом обязана этим зоне с пониженной проницаемостью, сосредоточенной в непосредственной близости к данной скважине. 4. Прилегающие слои с различной проницаемостью. Течение жидкости в трещиноватых известняках. Как уже было показано в главе I, карбонатные резервуары, в противоположность сложенным из обычных несцементированных песчаников, пронизаны обычно многочисленными крупными и мелкими трещинами. Некоторые из этих трещин распространяются на значительное расстояние внутри продуктивного горизонта. Так как проницаемость самого известняка обычно очень мала, то основную причину высоких текущих дебитов из таких коллекторов следует искать в присутствии этих трещин, которые, несмотря на их весьма малую ширину, имеют значительно большую эффективную проницаемость, чем сам известняк. Тогда можно представить себе общий характер механизма движения жидкостей в известняке следующим образом. Общая масса резервуара питает жидкостью высокопроницаемые трещины, которые приносят ее непосредственно или через сложное сплетение соединительных каналов в эксплоатационные скважины. Детали этого механизма вполне определяются внутренним строением известняка. Так, равномерно распределенная сеть трещин дает в результате систему, эквивалентную однородному в радиальном направлении песчанику. Если же в известняке имеется только ограниченное количество далеко идущих трещин, можно считать течение обладающим некоторыми из свойств линейного канала. Последнее положение будет рассмотрено в настоящем разделе при допущении, что в системе существует только одна трещина и что единственным выходом для жидкости является часть поверхности забоя скважины, пронизанная этой трещиной. При идеализированном рассмотрении известняка с далеко идущими трещинами удобно рассматривать сам известняк и трещины как две примыкающие пористые среды с различной проницаемостью. Проницаемость трещины будем считать „эффективной", соответствующей условию, аналогичному свободному линейному каналу, транспортирующему жидкость при ламинарном режиме. Практически в такой системе трещина будет иметь весьма малую ширину.

Глава VII. Системы с непостоянной проницаемостью Следует предусмотреть это обстоятельство только до того предела, где будет наложено граничное условие на конечном выходе из среды, представляющей собой трещину, а это будет соответствовать более удобному требованию постоянства плотности тока. Вследствие очень малой ширины треду щины это требование почти аналогично поX -* стоянству давления, что и является физиче2 г (04) ским условием. Удобно также принять ши(О kt *_ Адх рину трещины как единицу длины, а среду, 3 представляющую собой трещину, и сам извест12) к2 няк принять бесконечных размеров. Широтное распространение известняка принимается также бесконечным. Вследствие симметрии. 151. Схематическое системы, содержащей только одну трещину, изображение известняка, раснеобходимо рассмотреть только один квад- сеченного трещиной, покарант плоскости (X, у) — горизонтальный уча- зывающее единичный квадсток системы „известняк-трещина" (фиг. 151). Р а н Т ™оскости поперечного гг, Тогда можно сформулировать аналитическую задачу таким образом: найти распределение давления рг и р2 так, чтобы орх ду Z j сечения I щма-Вз— 0;

у = 0;

P2> dpi дх дрг дх = 0, х = 0, Для поставленной цели достаточно допустить, что среда ( 1 ) — трещина — распространяется до той же самой глубины, что и среда (2), и что ни одна из констант системы или физических условий не изменяется с глубиной. Таким образом, система становится двухразмерной. Более того, мы должны синтезировать конечное решение из предварительных, но более простых, соответствующих единичному элементу течения в точке (0, d) среды (1). Отправной пункт вывода предварительных решений заключается в том, чтобы представить распределение давления, обязанное первичному элементу расхода, в точке (0, d) в интегральной форме1.

Вывод этого решения можно получить также, распространяя метод конформных отображений, показанный в гл. IV, п. п. 7 и 9, для однородной среды, хотя последний будет гораздо сложнее аналитического метода, приведенного здесь. Метод конформных отображений основывается на следующем положении: чтобы удовлетворить граничные условия на поверхности разрыва 1 непрерывности в y = Jz, первичный элемент полюса в (0, d) среды (1) требует отображения в (0,1 — d ), кратностью (кг — k^)j(k\-\-k2), относящейся к plt и отображения в (0, d) кратностью 2к1/{к1-{- к2), относящегося к р2. Эти отображения последовательно реализуются в других контурах так, чтобы получить конечный результат, удовлетворяющий иным граничным условиям проблемы. Анализ, который приводится здесь, следует М. Маскету, который вывел его для аналогичной электрической проблемы (Physics., 6, 14, 1935).

Часть II. Установившееся течение жидкостей Такое распределение давления в системе дается выражением:

= In[х 4т(у- h)*\ = 2 J ~ — cos xz (2) при условии, что система во всем своем объеме строго однообразна. Однако требование равенства величины расхода нулю при у = 0 (вследствие симметрии системы относительно У~0) и различная проницаемость для у>*/г вводит возмущения в распределение давления для у < х / 2 и для у> х /2* Обозначая эти возмущения через рх и /?2, значения их можно получить из следующего выражения:

оо = cos хг] со dz (3) „-С cos xz], где y)t и гр2 — функции, независимые от (х, у), соответствующие члену e~z, выраженному через /?0, а коэфициенты А19 Bv А2 — функции переменной интегрирования z—выбираются таким образом, чтобы результирующие функции распределения давления удовлетворяли граничным условиям уравнения ( 1 ) г. Так как значение р2 берется так, чтобы получить распределение давления в целом для у > Х12, можно написать граничные условия для предварительной задачи, включающей в себя только единичный элемент расхода, где /?0 + Ри обозначаются через plt а именно:

;

у-4-- ( ) Прилагая эти условия к интегральным выражениям (2) и (3), легко найти, что последние будут удовлетворять при условии, когда произвольные функции^, Л, В будут решениями уравнений:

— е-

и должны удовле (0) + А 2 (0) = 0.

(6) Можно легко убедиться подстановкой, что интегралы в уравнении (3) являются решениями уравнения Лапласа. Действительно, любая сходящаяся линейная прерывная форма ряда или непрерывная (интегральная форма) суперпозиция элементарных решений e±yz нию Лапласа.. xz будет удовлетворять уравнеsin Глава VII. Системы с непостоянной проницаемостью Решения этих уравнений даются выражениями:

АХА*=2dsh ВгЛ = 2 (1 - д) f m ( l2-d)z4'2ch( l2ch dz;

Л2А = 4chdz ch — + sh -|-) ;

(7) При этих значениях для Av Въ А2 и гръ у>2 конечное распределе ние давления можно написать в виде:

COS XZ dch -f X X г (8), - (у - Чъ) COSXZ dch Приравнивая ния (8):

теперь д = tg в, получим следующую форму уравне ft- ch( X -2 z ch/ _ cosxz X + e - d z ) chyz;

— yz) ch dz;

Ь P v

интегрируемые значения также через г пир 2> X оо — г,. 2COSX zA X х \е— yz (<3ch - г/2 + yz oo (10) sh •\b e sh z/2 cos ~J где J дается уравнением (7). Для подсчетов удобно исключить при х = 0. Так, для у = х / 2 :

оо l Tsh (г/2+ Л значения р константы, вычитая Л (X. 7г) - Pi (0, х/«) - Vt 1" О + 4х2) + 2х z2 sh (2/2 + е) f* sin 2 X2 sh (z - g) 2 2 sh (2 + e) оо оо ' О о /л 1/ \ (0, 1/2) = 8 ch e о u sin 2 X2/2 sh 2/ (12) На фиг. 152 дано построение нескольких распределений давления 1 1 (вдоль у = /2);

получающихся из вышеуказанных уравнений ( I ). Изменение давления вначале линейно, а затем принимает логарифмическую Q форму. Давление для очень больших величин х и е ~ 10 значений, которые даются выражением:

достигает р {x> 2-)-p(°> J 2 che (1,2704 + In ex).

(13) Вместе с тем линейное изменение р возрастает для все больших и больших значений х по мере того, как уменьшается е и фактически становится совершенно линейным для е = 0, когда среда (2) имеет исчезающе малую проницаемость. Это следует из уравнения (11), где (14) Для е ^ 1 0 можно получить очень близкие приближения к интегралам уравнений (11) или (12) комбинированием их с более простыми, для которых можно получить точные решения, или вывести их из таблицы для интегралов синуса и косинуса („Funktionen Tafeln" by E. Jahnke and F. Emde, 1928;

есть русское издание).

1 Глава VII. Системы с непостоянной проницаемостью С другой стороны, в предельном случае, когда среда (2) имеет ту же самую проницаемость, что и среда (1), е = о о и Р (х, Va) - Р « Ш = Ш (1 +х ) + 2х tg" -L.

(15) Замечая, что уравнение (13) дает перепад давления между скважиной и точками вдоль трещины на расстоянии х для расхода 2пкх\р^ в скважину с любой стороны оси у-ов, можно легко рассчитать перепад давления для единицы текущего дебита или эффективного сопротивле ио 0. / / / г— ол О О 10* •мам— •i W k)/kz ~12 16 20 24 28 32 36 К Фиг. 152. Распределение давления вдоль трещины, отдающей жидкость и рассекающей карбонатный резервуар:

Ар — падение давления от оконечности трещины у скважины до расстояния х (замеренного в единицах ширины трещины), для текущего дебита 4nk1j/и единиц на единицу мощности известняка;

/ci//c2 —(эффективная проницаемость трещины) / (проницаемость самого известняка).

иия системы. На фиг. 153 это сопротивление построено в виде кривой / для kj/u—l, в интервале k2lk17 имеющем практический 3 5 смысл — ^ 10 и для х = 4« 10. Уменьшение наклона с уменьшением k2jkt на этой фигуре всецело обязано тому обстоятельству, что, если проницаемость второй среды продолжает уменьшаться, то все больше и больше жидкости транспортируется непосредственно средой (1) — трещиной, при практической реализации рассматриваемой системы. Поэтому эффективная проводимость комбинированной системы не будет уменьшаться так сильно от этого фактора, как будет уменьшаться проводимость среды (2). Действительно, из уравнения (12) следует:

ж дх sin xz sh z/2 sin sh / *sh(-L cthe -~ (cth*e-Vi)+O для больших (16) значений х по ширине dp Полагая, что -— постоянно трещины, получаем величину расхода, поступающего непосредственно Часть II. Установившееся течение жидкостей в трещину при больших значениях х. Разделив расход на 2л, получаем долю всего течения в скважину, поступающего непосредственно через трещину за пределами, по крайней мере, расстояния х от скважины. На фиг. 153 дается кривая //, которая показывает, как изменяется 5 эта доля с изменением кх\к2 для х = 4-10. Эта кривая показывает, 4 что в то время как для кх\кг—\О из известняка на расстоянии х поступает в трещину 99,2% всего расхода, для / ^ / й ^ Ю 6 поступает только 54% всего расхода. Так как кривая / (фиг. 153) базируется на фиксированной единице проницаемости среды (1), она дает изменение сложного сопротивления системы известняк— трещина, где трещина сохраняется Qf/Q ОА 2.0 1,0 0,6 0, 0,10 0,06 0,02 0. 0, 0,10 0,06 0,040, 0,010 0,006 0.004 0, 10 -s w /О' o,ooi О/Ю01 0, 0, 1, W- ширина трещин ( Фиг. 153. Сопротивление систем трещин в карбонатном резервуаре на единицу эффективной проницаемости трещин (k) I — падение давления Ар между скважиной 5 и расстоянием 4 • 10 (в единицах ширины трещины) от скважины для единицы расхода на единицу мощности известняка;

Ар— выражено в атмосферах, где k1l/u = l;

II — доля QflQ общего потока, поступающего в скважину, которая прошла по всей 5 трещине на расстояние 4,10 единиц.' к 2— проницаемость самого известняка;

ц— 1 сантипуаз.

Фиг. 154. Сопротивление систем трещин в карбонатном резервуаре для фиксированной проницаемости известняка (0,01 дарси):

/ — падение давления (в атмосферах) на протяжении первых 91,5 м от скважины для единицы расхода (см31сек) на единицу мощности известняка;

//—доля Qf/Q общего потока, поступающего в скважину. Это количество прошло по всей трещине для полного интервала 91,5 м.

строго фиксированной, а может изменяться только проницаемость известняка. Если рассматривать известняк имеющим фиксированную проницаемость, при изменении только размера трещины, то эффективное сопротивление системы следует кривой /, представленной на фиг. 154 1. В этом случае проницаемость известняка была принята 0,01 дарси, а радиус резервуара — 91,5 м. Следует заметить, что для относительно больших трещин сопротивление сложной системы изменяется обратно пропорЭффективная проницаемость кг трещины здесь была переведена в эквивалентную ширину ее w с помощью уравнения (2), гл. УП, п. 8.

Глава VII. Системы с непостоянной проницаемостью ционально кубу ширины трещины. Этого следует ожидать, так как на основании гл. VII, п. 8 эффективная проницаемость трещины изменяется пропорционально квадрату ее ширины, а величина суммарного расхода через трещину для данного перепада давления будет также пропорциональна ее абсолютной ширине. Кривая // на фиг. 154 дает долю Qf/Q суммарного расхода, который поступает в скважину непосредственно через трещину;

1 — QfjQ дает долю расхода, которая поступает в трещину из окружающего известняка в пределах 91,5 м от скважины. Видно, что для трещин, ширина которых более 0,75 мму менее 14% всего течения поступает в трещину в пределах 91,5 м от скважины. 5. Системы с ограниченными трещинами в известняках. Анализ последнего раздела базировался на допущении, что известняк и его трещины распространяются на бесконечно большие растояния от эксплоатационной скважины. Полученные выводы показали, что давление изменяется логарифмически на больших расстояниях от последней, так что составная проводимость системы будет нечувствительной к точным размерам ее при конечности системы. Однако было бы весьма поучительно сделать вывод соответствующих решений для такого случая, где с самого начала принимается конечность размеров системы. Тогда можно было бы Фиг. 155. Схематическое приложить метод рядов Фурье аналогично изображение оконтуренной тому, как это было сделано в последнем системы известняк—трещина: / — трещина;

2 — массив разделе, где применение интегрального анаизвестняка 1 лиза Фурье дало большой эффект. Будет специально допущено, что на удаленных контурах давление поддерживается точно равным ре (фиг. 155). Соответствующие решения для рх и р2 можно получить из выражения:

ре + а (х — xo)-f нечет.

An cos п Ttx 2xQ ch 2x a tiny 0> (2) Pe "T нечет.

n C0S ~2x U — У) 2x Так как эти выражения полностью удовлетворяют условиям, что для х = 0, 4- >у<& и -ф- = а для х = О, 0<у<4~заключаются Остающиеся условия, которые необходимо удовлетворить, В у е г 1у W. E., „Fourier Series and Spherical Harmonics", гл. IV.

Часть II. Установившееся течение жидкостей р и к -~ л s непрерывности нения:

при у -—-. Они дают следующие урав1 пп ппх An ch •--— cos Замечая, что О. ( X Лл ) — л 7, а~ COS 2*о ' нечет.

и решая уравнение относительно Л п, ВП1 а затем подсчитывая соответствующий перепад давления при п Ре у _ = —, находим, ?

Л-. птг что —— П\ * V°;

пPw— 8ах Я ° V У нечет.

а Г птг/Л—- 1 М где Так как xQ замеряется в единицах ширины среды (1) — трещины и потому будет выражаться очень большим числом, уравнение (3) приближенно можно выразить так:

Л Р ~ Tt* _ л / " нечет.

V где & берется порядка 2х 0. Тогда суммарный расход в системе будет, очевидно:

нечет.

Отсюда, замечая, у где л (п + я) ct L ^ — логарифмическая производная гамма-функции 1 и принимая l7t, можно переписать уравнение (5) в таком виде:

_ нечет.

«^_Г0) что -7г-= - 4 - 0,2886+ w (2s) ~ y>(s)\. (7) гч Q як2 L 2 J Значения Ap/Q для трещины шириной 1,0, 0,1 и 0,02 л ш, полученные из уравнения (7), даны на фиг. 154 в виде кружков на кривой /. Следует заметить, что эти значения для практических целей хорошо См. главу V, п. 3.

Глава VII. Системы с непостоянной проницаемостью " согласуются с величинами, подсчитанными по методике гл. VII, п. 4, То обстоятельство, что сопротивления, которые даются уравнением (7), несколько завышены, всецело обязано принятому допущению, что нижняя граница среды (2), где предполагается давление равным ре, находится на расстоянии 2х0 или больше от скважины, в то время как анализ гл. VII, п. 4 налагает в основном условие, что давление будет равняться ре на круговом контуре с радиусом х 0 (при условии значительной величины х 0 ). Повидимому, последнее допущение является несколько менее произвольным, чем то, которое было принято при выводе уравнения (7). Однако для математических выкладок форма (7) более удобна, чем (11) и (12), гл. VII, п. 4. коллекторов1. Весьма интересным практическим приложением аналитической процедуры, разработанной в последних нескольких разделах, является физическое пояснение реакции нефтяных скважин, эксплоатирующих карбонатные коллекторы, на солянокислотную обработку. Солянокислотная обработка является средством искусственного стимулирования добычи из скважин, работающих с малыми и экономически невыгодными дебитами, путем введения на забой скважины интенсифицирующего агента—соляной кислоты. Этот метод до сих пор является единственным наиболее успешным процессом обработки скважин из карбонатных коллекторов, которые легко разрушаются от воздействия кислоты 2. Элементарное объяснение, которое до сих пор обычно дается для понимания причин эффективности метода, заключается в том, что кислота «очищает» скважину и отсюда повышает ее текущий дебит. Однако широкое расхождение результатов, полученных в результате обработки, повидимому, аналогичных скважин, очевидно, требует более детального исследования этого явления в целом. Так, в некоторых случаях обработка, видимо, дает плохие результаты, а в других случах, при совершенно идентичных условиях, она высоко эффективна и приводит к резкому повышению нефтеотдачи. Кроме того, было найдено, что в некоторых случаях обработка повышает только текущую добычу, оставляя суммарную добычу из подземного резервуара неизменной, а в других случаях достигается увеличение суммарной физической отдачи нефти из подземного резервуара. В настоящем разделе будет сделана попытка произвести согласование некоторых из особенно резко отличающихся результатов промысловой практики, на основе разделения первоначального механизма нефтеотдачи обработанных скважин и первоначальных условий, господствовавших в них до производства обработки. Однако с самого начала подчеркнем, что все дальнейшее рассуждение предполагает отсутствие новых источников жидкости, которые могут открыться в результате солянокислотной обработки, так что последняя скорее увеличивает суммарную экомическую нефтеотдачу резервуара, чем физическую. Если же кислота, M u s k a t M. and Wyckuif R. D., Physics, 7, 106, 1936. В скважинах, эксплоатирующих песчаные коллекторы, безуспешно пытались вплоть до настоящего времени применять обработку плавиковой кислотой.

2 6. Теория солянокислотной обработки скважин из карбонатных Часть II. Установившееся течение жидкостей проникая в трещины продуктивного горизонта, вскрывает новые и нетронутые источники жидкости, то не только возрастет суммарная физическая нефтеотдача системы, но весь характер ее настолько изменится, что замаскирует характерные свойства различных механизмов движения, которые рассматриваются в дальнейшем. Скважины покажут резкое повышение текущих дебитов вне зависимости от воздействия кислоты на ту часть резервуара, которая была подвергнута первоначальному дренированию. Кроме того, кривая падения дебита после обработки может принять более пологий вид, чем до обработки. Если же новые источники жидкости не открыты, то кривая падения добычи становится круче, чем это имело место до обработки. Разумеется, во всех случаях скважины покажут немедленно после обработки первоначально высокий текущий дебит благодаря восстановлению давления в призабойной зоне в процессе обработки. Однако эти промежутки являются слишком кратковременными, чтобы проверить эффективность обработки. Поэтому следует учитывать только установившиеся дебиты для сравнения с предшествующими дебитами. Рассматривая только такие случаи, где кислота повышает только экономическую суммарную отдачу (повышение текущего дебита), ясно, что эффект от таких обработок по существу должен представлять собой повышение эффективной проницаемости продуктивного горизонта, окружающего забой скважины. Так как солянокислотная обработка не может вызвать сама по себе воздействия на давление в резервуаре, она не оказывает никакого влияния на перепад давления, необходимый для продвижения нефти в скважину. Поэтому всякий прирост текущего дебита после обработки следует приписать эффективному уменьшению сопротивления течению. С этой точки зрения теория солянокислотной обработки для резервуаров, которые не показывают роста суммарной нефтеотдачи после обработки, будет заключаться в анализе эффекта результативной проницаемости пористой среды, вследствие введения в скважину кислоты, которая в состоянии реагировать и растворять те участки породы, с которой кислота вступает в непосредственный контакт. Теоретическое обоснование получаемого эффекта основывается, очевидно, на определенном механизме нефтеотдачи и, в частности, на определенной геометрической конфигурации течения, принятой для первоначальных условий продуктивного горизонта до ввода в скважину кислоты. Для практических целей можно рассматривать следующие два типа такого механизма, хотя в действительности чаще могут встречаться промежуточные типы. Этими типами являются: 1) трещины или большие поры, широко и равномерно развитые в пределах всего коллектора, так что течение по существу радиальное 2) большая часть течения в скважину приносится ограниченным количеством развитых трещин, которые питаются широтно от известняка, — результирующее течение является средним между линейным и радиальным. В первом случае кислота просто увеличивает проницаемость относительно небольшого кольцевого пространства, концентрично расположенного относительно скважины, или объем порядка 2 0 % от объема взятой кислоты. Во втором случае кислота проникает в известняк на значительное расстояние по трещинам, расширяет их и увеличивает их эффективную Глава VII. Системы с непостоянной проницаемостью проницаемость на значительное расстояние вдоль их протяжения в массиве известняка. Существуют промысловые наблюдения, которые подтверждают, что в процессе солянокислотной обработки были затронуты скважины на расстоянии 366 м от обрабатываемой, что доказывает вполне определенно существование далеко распространяющихся трещин. Так, полагая, что в скважину было закачено 1890 л соляной кислоты 18° Be, которая равномерно проникла в окружающую породу с пористостью 20% и мощностью 3,0 м, будем иметь кольцевое пространство вокруг скважины, занятое соляной кислотой с радиусом 0,98 м. После полной реакции соляная кислота растворит 0,37 м3 всей массы известняка. 3780 л соляной кислоты проникнет в кольцевое пространство с приблизительным радиусом 13,8 м и растворит 0,75 мь известняка. Однако 1890 л той же самой кислоты могут расширить трещину в известняке на 0,4 см на расстоянии 30,5 м. Количественная величина эффекта от обработки будет весьма чувствительной к физической характеристике коллектора по отношению к его действительной проницаемости перед обработкой. Так, плотный известняк будет резко отличаться степенью реагирования по сравнению с известняком более высокой проницаемости, а известняк с тонкой трещиноватостью от известняка с более заметной шириной трещин. Более того, горизонт, который был забит или заглинизирован в непосредственной близости к призабойной зоне, покажет отличный результат по сравнению с однородным коллектором. Постараемся приложить теперь для этих независимых случаев аналитическую теорию, разработанную в последних нескольких разделах с учетом изменения конечных результатов.

7. Эффект от солянокислотной обработки в радиальной системе.

На фиг. 156 приведено схематическое изображение радиального течения после обработки скважины соляной кислотой. Допустим, что кольцевое пространство между стволом скважины радиусом 0,075 м и радиусом г0 было поражено соляной кислотой, в то время как остальной известняк за г0 сохранил свою первоначальную проницаемость /с2. Результативный эффект от действия кислоты можно представить себе очень удобно отношением текущего дебита скважины после обработки Q к соответствующему значению Q o до обработки. Эксплоатационная производительность в свою очередь зависит от величин проницаемости внутри и вне кольцевой области, поражаемой кислотой. Представляется весьма удобным рассматривать раздельно случай, когда первоначальная проницаемость кольцевой области нормальна и равняется проницаемости основной массы известняка, так что кислота просто увеличивает ее до более высокого значения, и случай, где кольцевая область имеет первоначально низкую проницаемость вследствие природного отсутствия однородности резервуара, а также закупорки или заглинизирования его в процессе бурения. В последнем случае эффект от кислотной обработки будет заключаться по существу в увеличении проницаемости до приблизительно нормального ее значения. На фиг. 157 1 дается в виде Фиг» 157 и 158 по существу одинаковы с фиг. 150. Они только были перестроены так, чтобы их можно было приложить с удобством к проблеме солянокислотной обработки.

Часть П. Установившееся течение жидкостей графика результат солянокислотной обработки для первого случая. На фиг. 157 абсциссы kjkt дают отношение конечной проницаемости кольца к ее первоначальному значению;

kt равняется также к2 ~ проницаемости основной массы известняка. Из фиг. 157 видно, что результаты в целом не так уже велики, пока радиус пораженного кислотой кольца не достигнет большого значения, что в свою очередь потребовало бы огромных количеств кислоты. Более того, QjQ0 не зависит особенно резко от абсолютного значения роста проницаемости до тех пор, пока kjkt составляет величину порядка 2,0 5 или больше.

— — — -" ———J 1. Г, 1А 1,2 и ^- * — — — / — — — — —н в •— I—.

' IMMMM S $' 9 к,/Hi Фиг. 156. Радиальное течение в известняке, который был подвергнут солянокислотной обработке.

1 — зона, поражаемая соляной кислотой.

Фиг. 157. Повышение эксплоатационной производительности системы радиального течения, связанное с солянокислотной обработкой, при условии, что первоначальная проницаемость известняка повсюду одинакова:

Q!Qo— (эксплоатационная производительность после обработки) /(эксплоатационная производительность до обработки);

ki/ki —(проницаемость пораженной зоны с радиусом го после обработки)/(проницаемость пораженной зоны перед обработкой);

радиус скважины — 0,075 м;

радиус внешнего контура — 152,5 м. 7 — го = 7,5 м;

2 — г 0 = 3,0 м;

3 — го = 1,5 м;

4 — го = 0,3 м;

5 — г0 = 0,15 м.

Действительно, если бы даже удалось растворить внутреннее кольцо полностью так, что k1fki = со, то увеличение Q o равнялось бы только цифре, соответствующей увеличению радиуса ствола скважины от 0,075 ж до г 0. Таким образом, эксплоатационная производительность скважины не удвоится до тех пор, пока поражение породы соляной кислотой не достигнет радиуса 3,4 м, если даже соляная кислота полностью удалит известняк в пределах этого радиуса. Соответствующие кривые для второго случая приведены на фиг. 158. Здесь абсциссами являются отношения первоначальной проницаемости внутреннего кольца к значению ее после солянокислотной обработки, причем заранее принимается, что последнее значение проницаемости соответствует основной массе известняка. В этом случае даже для малых значений г 0 можно гораздо легче получить большие значения Q/Qo при условии, что внутреннее кольцо обладало первоначально очень малой проницаемостью и не было ограничено значениями г0. Повидимому, в предельном случае, когда забой скважины будет полностью очищен от пробки и глинистой корки, /о = 0 и Q/QQ принимает бесконечно большое значение.

Глава VII. Системы с непостоянной проницаемостью 8. Эффект от солянокислотной обработки высокотрещиноватых известняков. Далеко распространяющиеся трещины в карбонатном коллекторе могут играть важную роль при добыче нефти из таких резервуаров, если заметить при этом, что трещина даже с малой шириной обладает эффективной проницаемостью, в сотни раз превосхо- Q/Qo\ дящей проницаемость самого изП вестняка. Реальную трещину с шириной w можно, очевидно, рас- 10 сматривать как эквивалент откры8 того линейного канала равной ширины. Тогда для условий ла- 6 минарного течения можно пока- 4 зать, что транспортирующая производительность такого линейного 2 5 mass* канала на единицу градиента дав- О О 0,1 02 0,3 ОА 0,5 0,8 0,7 0,8 0,9 ку% ления согласно классической гидродинамики дается выражением: Фиг. 158. Повышение эксплоатационной производительности радиального течеO jx ния, связанное с солянокислотной обра) боткой, при условии, что зона, поражаемая^ соляной кислотой, с радиусом г 0 обладала где \i — вязкость жидкости. Отсюда эквивалентная прони- первоначально более низкой проницае* мостью по сравнению с остальной массоиг цаемость канала будет: известняка, а затем под действием соляной 2 кислоты возросла до величины, соответw 10V е ствующей проницаемости всей массы 12 1 2 - Д а р С И > известняка: QlQo— (эксплоатационная производительность где w выражено в см. Тогда тре- после обработки) / (эксплоатационная производительность перед обработкой);

kijki— (прощина с шириной только 0,1 мм ницаемость пораженной зоны перед обработбудет иметь проницаемость кой)/(проницаемость после солянокислотной обработки). Радиус скважины 0,075 м;

радиус 833 дарси, в то время как провнешнего контура 152,5 м. 7 —го = 7,5 м;

2 — г = 3,0 м;

3—го =- 1,5 MV ницаемость самого известняка 4— го = 0, 3 м;

5—го = 0,15 м. обычно бывает порядка 0,01 дарси. Действительно, суммарная производительность переноса жидкости в сложной радиальной системе с радиусом 13,5 л/, состоящей из известняка с проницаемостью 0,01 дарси, может быть заменена единичной линейной трещиной длиной 13,5 м с глубиной, равной глубине радиальной системы, и шириной 0,126 л ш. Если вводить кислоту в скважину, которая вскрыла карбонатную породу, то кислота будет, очевидно, стремиться быстро проникнуть в последнюю, расширить любую трещину, ведущую к стволу скважины, и вступить в реакцию с известняком, непосредственно окружающим забой. Отсюда, если только поражаемая кислотой область не имела первоначально аномальной проницаемости и имея в виду, что рост радиальной проницаемости у ствола скважины создает только относительно небольшое влияние на текущий дебит, представляет собой интерес подвергнуть исследованию те результаты, которые можно ожи II 11 1 II к ммин к См. L a m b перевод.

H., Hydrodynamics, б th. edit:, p. 582, 1932.

Есть русский Часть II. Установившееся течение жидкостей дать вследствие расширения трещин кислотной обработкой. На практике эти трещины имеют ограниченные размеры, и в целом кислота не проникает в трещины на всю их длину. Однако следует вспомнить, что в теоретическом анализе было принято, что с самого начала трещины протягиваются не только до эффективной границы резервуара (90—150 м), но что последующее действие кислоты равномерно расширяет трещины по всей их длине. Последнее допущение приводит к значительно большим приростам текущего дебита по сравнению с тем, который приходится наблюдать на практике, если только кислота не проникнет полностью в трещины. Однако эти ошибки должны быть малы вследствие высоких концентраций распределения давления вдоль трещин у скважины, особенно в узких трещинах. Поэтому точное значение эффективной или действительной проницаемости в отдаленных точках от ствола 0,2 0Л де 08 1.Q A W(MM) скважины влияет очень мало на общее сопротивление системы. На фиг. 159 приведен график, на Фиг. 159. Повышение эксплоатационной производительности тре- котором показаны конечные результаты, щиноватого известняка, связанное базирующиеся на этих допущениях *. с солянокислотной обработкой: Ординаты Q/Qo дают отношение текущих дебитов после кислотной обра(эксплоатаботки и до нее;

абсциссы дают дополработкой);

Aw — расширение трещины^ созданное инжекцией соляной кислоты;

нительную ширину трещин после обраw% — первоначальная ширина трещины;

ботки. Эти абсциссы приблизительно сплошная линия — проницаемость известняка = 0,01 дарси;

пунктирная липропорциональны количеству израсхония — проницаемость известняка =Vi2 дарси;

7—и>= 0,01 мм;

2—w =0,05 мм дованной на обработку кислоты. От3 — w = 0,1 мм;

4 — w = 0,5 мм;

дельные кривые относятся к различным 5 — w= 1,0 мм;

6—w = 0, 1 мм;

начальным ширинам трещин и, за исключением пунктирной кривой, для всех случаев, представленных на фигуре, принято, что проницаемость известняка составляет 0,01 дарси, а для пунктирной кривой — 0,083 дарси. Наиболее поразительным свойством этих кривых является, повидимому, колоссальный возможный эффект от обработки, особенно для трещин более мелких размеров, даже при умеренном приросте их ширины. Уже было сказано, что значения Q/Qo, приведенные на фиг. 159, должны быть несколько более высокими благодаря сделанным в анализе допущениям. Отсюда кажется вполне вероятным, что если внести соответствующие поправки на эти допущения, все же получим, что увеличение текущих дебитов в 100 и больше раз может быть объяснено t Расчет величины Q/QQ заключается в простом подсчете отношения обратных зависимостей ординат кривой / (фиг. 154) для начального и конечного значения ширины трещин.

Глава VII. Системы с непостоянной проницаемостью всецело за счет механизма трещин, не требуя привлечения сюда какойлибо иной гипотезы. Из фиг. 159 становится также ясным, что эффект от обработки, гораздо выше для систем, трещины которых первоначально были узкими, и потому давали добычу при низких дебитах. Пунктирная кривая, которая была рассчитана для известняка с проницаемостью 0,083 дарси, легла на графике ниже, чем соответствующая кривая (и^ = 0,1 мм) для известняка с проницаемостью 0,01 дарси. Это показывает, что если первоначальный эксплоатационный дебит являлся скорее следствием низкой проницаемости известняка, чем малой ширины трещин, то эффект от обработки будет опять относительно велик по сравнению со скважиной, которая имела первоначально более высокий текущий дебит (более высокую проницаемость известняка). Для радиального течения было показано, что эффекты от обработки будут гораздо выше для скважин, в которых проницаемость внутренней зоны составляет только небольшую часть проницаемости всей остальной массы известняка, т. е. для скважин, которые показывают относительно высокую закупорку призабойной зоны. Для фиксированной проницаемости внутренней зоны скважины с более высокой проницаемостью вне этой зоны, а отсюда наивысшим начальным текущим дебитом будут давать наиболее высокие показатели после солянокислотной обработки. Если же рассматривать проницаемость внешней зоны как фиксированную, то скважины, где внутреннее кольцевое пространство обладает низкой проницаемостью, а отсюда низшим начальным текущим* дебитом, будут давать также сайые высокие показатели после обработки. Как показали промысловые наблюдения, малодебитные скважины обычно реагируют лучше всего на солянокислотную обработку. Поэтому следует сделать заключение, что поскольку течение соответствует радиальному, такая реакция со стороны малодебитных скважин получается скорее по причине серьезной закупорки призабойной зоны, чем вследствие низкой проницаемости основной массы известняка. Конечные выводы можно резюмировать следующим образом. 1. Небольшое увеличение эксплоатационной производительности (до 50%) после кислотной обработки можно объяснить, допуская увеличение проницаемости небольшой радиальной зоны вокруг ствола скважины от нормального значения до более высокого, так же как и удаление радиальной закупорки или расширение далеко простирающихся трещин, которые имеют широтное питание из самого известняка. Если только известняк не имеет развитой системы трещин или он не закупорен очень сильно у ствола скважины, то солянокислотная обработка должна быть малоэффективна для стимулирования нефтедобычи. 2. Умеренный прирост эксплоатационной производительности от 50 до 500% можно объяснить, предполагая радиальное течение при одном только допущении, что забой скважин был первоначально закупорен. Размер закупорки является основным фактором, определяющим начальный текущий дебит, так что малодебитные скважины должны давать самые высокие показатели после обработки. Это явление можно объяснить равным образом, принимая движение по широко развитой трещине.

Часть II. Установившееся течение жидкостей 3. Рост эксплоатационной производительности значительно выше 500% для скважин с первоначально умеренным дебитом можно объяснить только, допущением, что в известняке присутствуют далеко развитые трещины, через которые поступает жидкость и которые расширяются кислотой. В этом случае малодебитные скважины должны дать наивысшие показатели после обработки, вне зависимости от того, является ли их первоначальный низкий текущий дебит следствием низкой проницаемости известняка или малой ширины трещин. Для скважин с очень низкими дебитами прирост свыше 500% можно объяснить также механизмом отдачи по трещинам, соответствующим радиальному течению, хотя необходимо допустить при этом, что первоначально в системе существовала почти полная закупорка зоны у ствола скважины. На основании предварительных испытаний величины „отбора" следует отметить, что нельзя сделать априорных утверждений относительн > механизма отдачи и предсказать отсюда возможный эффект от солянокислотной обработки. Всякий механизм отдачи покажет приблизительно линейное соотношение между текущим дебитом и перепадом давления, откуда можно вывести результирующее сопротивление системы. Это результирующее сопротивление может быть получено синтезом радиального течения и течения в породе с трещинами, соответственно предусмотрев некоторые физические и геометрические константы, необходимые для того, чтобы найти границы отдельных сторон системы. 9. Несовершенные скважины в переслаивающихся горизонтах. Иным типом задачи, включающей в себя область с различной проницаемостью и имеющей большое практическое значение, является несовершенная скважина, пробуренная на песчаник, (0,0) состоящий из слоев с различной проницаемостью. — „р g противоположность двухразмерным задачам,коf/ kf ' торые подвергались исследованию до с и х пор в настоящей главе, рассмотрение поставленной 2 задачи относится к трехразмерному типу. Однако с формальной точки зрения аналитическая процедура в данном случае будет почти аналогичной w той методике, которая была разработана в г л. VII, Фиг. 160. Схема «не- п. 4, с одной только существенной разницей, что совершенной» скважи- основные элементарные решения, из которых синны, вскрывшей пере- тезируется конечное распределение потенциала, слаивающиися песча*^ лтт. здесь будут являться произведением экспоненциальник> ной и бесселевой функции, в то время как в г л. VII, п. 4, распределение потенциала выражалось произведением тригонометрической и экспоненциальной функций. В любом практическом случае глубина вскрытия пласта скважиной имеет величину, неравную н у л ю ;

песчаник имеет конечную мощность и может обладать переменной проницаемостью. Однако в данном случае примем для простоты, что скважина несовершенна, и песчаник сложен непосредственно из слоя / с проницаемостью к1} покоящегося на бесконечном однородном песчанике 2 с проницаемостью к2, как это показано на фиг. 160.

Глава VII. Системы с непостоянной проницаемостью Эту задачу можно решить путем некоторого обобщения метода кон1 формных отображений, примененного в гл. V, п. З. Однако более простым и поучительным является применение бессе2 левых функций для рассмотрения задач о потенциалах с осевой симметрией. В то же самое время мы остановимся на основных положениях одного из наиболее современных методов классического решения диференциальных уравнений в частных производных математической физики, а именно методе разделения переменных. Этот метод обеспечивает систематическую процедуру при выводе элементарных решений уравнения Лапласа, так как применявшиеся до сих пор элементарные решения уравнения Лапласа, как In r (гл. IV, п. 2), /-"ей Л0 (гл. IV, п. 5), f(x + iy) (гл. IV, п. 8) 1/г (гл. V, п. 2) и e±yzCsilxz(rn. VII, п. 4) при построении распределения давления или потенциала, соответствующего специальным физическим проблемам, были получены из форм вырождения диференциального уравнения, в частных производных, например, уравнения (2), гл. V, п. 2, и (3), гл. IV, п. 2У или были просто предложены как решения, подтверждающиеся подстановкой. Метод разделения переменных применяется следующим путем. Беря уравнение Лапласа в цилиндрических координатах (3), гл. III, п. 7, и допуская аксиальную симметрию и безразмерные переменные уравнения* (3), гл. V, п. 3, а именно где h — мощность верхнего имеем:

слоя, которого коснулся забой скважины;

Q Теперь допустим, что функцию потенциала Ф можно выразить функцию, в которой зависимые переменные „разделены", а именно, произведение функции R от одной переменной Q И функции W от ной переменной w, т. е.: 0=R(g)W (w);

это выражение подставляется в уравнение делится на Ф. Отсюда находим: R dq2 "•" R • Q как как од(3) (2), и конечный результат d g ^ W dw* Перенося последний член уравнения (4) в правую сторону и замечая, что левая сторона тогда представит собою функцию от Q, a правая часть функцию от w, ясно, что обе стороны могут быть H u m m e l J. N., Zeits. Geophysik, 5, 89, 228, 1929;

также сноска в гл. VII, п. 4. 2 М и s k a t M., Physics, 4, 129, 1933, где приведены остальные ссылки;

см. также L. V. King, Roy. Soc. Proc. A = 139, 237, 1933. В этих сносках проблема рассматривается с точки зрения электрической аналогии течения.

Часть П. Установившееся течение жидкостей если они обе равны некоторой по равны только в том случае, стоянной величине, т. е.

R dg* "* RQ dQ ~~ W dw* где а — произвольная постоянная. Отсюда непосредственно следует, что (5) + a / ? (6) Таким образом, задача диференциального уравнения в частных производных (2) была сведена с помощью разделения переменных уравнения (2) к решению обыкновенных диференциальных уравнений (5) и (6) для компонентных функций R и W и к приведению, которое дает очень серьезные аналитические упрощения. Решение уравнения (5) будет, очевидно, W = const e±wa. (7) С другой стороны, уравнение (6) не имеет решения, которое может быть представлено конечным числом элементарных функций. Скорее всего решение этого уравнения можно получить с помощью бесконечного степенного ряда от да с однозначно установленными коэфициентами1, сумма которого представляет бесселеву функцию нулевого порядка и обозначается через J0(QCL), Т. е.

оо R = const J ( ~2Ы(п% а) = c°"st Уо М (8) Элементарные решения уравнения (2) отсюда могут быть выражены следующим:

(9) Возвращаясь теперь к первоначальной физической проблеме, поставленной в настоящем разделе, можно изобразить несовершенную скваPiaggio, Н. Т. Н., Differential Equations, 1929,' глава IX. Есть русский перевод. 2 Второе фундаментальное решение уравнения (б), часто называемое функцией Неймана iV0(ag), имеет логарифмическую особенность при Q = 0 и потому его не следует здесь подвергать рассмотрению. Кроме того, если а не имеет действительного значения, ни одно из решений уравнения (б) не может быть здесь использовано, так как одно из них становится бесконечностью при малом значении Q. ЕСЛИ а— мнимая величина, то решение, которое становится бесконечностью при большом значении Q, является функцией /0, которая будет применена в следующем разделе. Решение, которое становится бесконечностью при малом значении Q, есть функция Ганкеля К0У которая была использована в гл. V, п. 3, а также будет использована в последующем разделе. Дальнейшие подробности, относящиеся к теории этих различных функций, можно найти в гл. XVII, „Modern Analysis," Е. Т. Whittaker and G. N. Watson, а также в исследовании „The Theory of Bessel Functions, G. N. Watson, 1922, которое всецело посвящено функциям этого типа.

Глава VII. Системы с непостоянной проницаемостью жину точечным стоком, расположенным в центре скважины. Такой стокбудет создавать распределение потенциала вида При помощи этого решения можно построить систему конформных отображений, как это было уже дано в гл. V, п. 3, так, чтобы получить результирующее распределение потенциала, удовлетворяющего граничным условиям. Но так как элементарное решение (9), уравнения (2), выведенное в настоящем разделе, выражено бесселевой функцией, его можно объединить с уравнением (10) только при условии, что последнее также будет выражаться бесселевой функцией. Этого можно добиться с помощью интегрального выражения1:

ф ои = и о = -I ~ Уе + w ТЙ z оо е Тогда, объединяя Ф о с аналогичной непрерывной суперпозицией элементарных решений, например уравнением (9), можно получить результирующее распределение потенциала в верхнем слое (фиг, 160) из следующего выражения:

оо +A(a)e~wa -t-B(a)eiw-lh)a]da.

(12) Последние два члена в интегрируемом количестве представляют собой возмущение в Ф о, возникающее вследствие наличия нижнего слоя (фиг. 160). Действительно, если нижний слой имеет ту же самую проницаемость, что и верхняя зона, то потенциал, обязанный скважине, будет Фо и, как это видно из дальнейшего, если к2=к1у то А и В будут равны нулю. Аналогично этому можно получить вывод для Ф 2. Это дает распределение потенциала в нижней зоне. Однако вследствие того, что последняя распространяется до бесконечности, член, включающий в себя ewa, должен быть отброшен, так как в бесконечности он примет значение бесконечности. Отсюда Ф 2 примет вид:

оо Ф2 —JC(a)e~~^w~ о /2)а J Q (Qa)da.

(13) Вид функций А(а), В(а) и С(а) должен быть выбран таким образом, чтобы Фг и Ф 2 удовлетворяли граничным условиям задачи. Физически это значит: 1) плоскость w = 0 должна быть непроницаема для жидкости;

2) давления, а отсюда Ф/к должны быть непрерывными при переходе 1 через поверхность раздела при w = / 2 ;

3) нормаль скорости —дФ/дп W a t s о n G, N., Theory of Bessel Functions, стр. 384.

Часть II. Установившееся течение жидкостей Аналити должна быть непрерывной на поверхности раздела w = i/2. чески это обозначает, что * dw dw :w I 2* '.

Так как интегралы обоих потенциалов Фг и Ф 2 имеют те же пределы 0 и оо и так как интегрируемые выражения имеют тот же самый общий член Jo (да), необходимо рассмотреть остальную часть интегрируемого выражения, прилагая сюда граничные условия уравнения (14) К Прилагая эти условия к функциям (12) и (13) и принимая k найдем, что коэфициенты Л, В, С, должны удовлетворять:

л Лг~ Лг~ «'/2 - Я Решения этих уравнений:

—а/а _ о, — «/ hB — с так что Л и В равняются нулю для (5= 1 (/с2 =/Cj), как это было уже указано выше. Найдем после некоторого приведения, что при этих значениях Л, В и С и при обозначении;

(17) кг можно получить Ф± и Ф2 из следующих выражений:

Такие процедуры непосредственно ведут только к д о с т а т о ч н ы м условиям для А, В, С. Теорема же об однозначности решения уравнения Лапласа с данными граничными условиями (гл. III, п. 5) обеспечивает, что полученное таким образом решение аналитически эквивалентно единственному физическому решению задачи. 2 Первое из этих уравнений было получено, прилагая первое выражение из (14) только к членам А и В в Ф1} так как первый член, обязанный Фо» как это дается уравнением (10), автоматически удовлетворяет первое выражение из (14), хотя производная его интегральной формы будет иметь разрыв непрерывности при w = 0.

Глава VII. Системы с непостоянной проницаемостью для <5> оо Jo fee) sh ( в + " ch оо а wa da О (18) da;

ch le-f тг 02 = — cheJ'J± для б < a <*>!=о = —she sh u«a ( +f) e da (19) о sh i 8 4- "o" Эти уравнения содержат полное описание распределения потенциала в системе. Мы не входим здесь в подробности решения интегралов, но дадим вкратце конечные выводы анализа. Так, для w = 0, т. е. в кровле песчаника, будем иметь:

ОО T V + п> где V № (20) Это показывает, как вытекающее из n ностью v. Разлагая подставляя в (18) и нием (8), получаем значении Q;

ЭТО что распределение потенциала можно рассматривать ряда конформных отображений при w=±n с кратуравнение (19) по степеням Q ИЛИ непосредственно (19) степенной ряд для Jo, как это дается уравнеряд, удобный для числовых выкладок, при малом l/i +e ОО J (21) где ЬЗ...2/72— Ст, ;

оо т п 2.4....2т ' (22) и где выделен член 2?>/j/l-b 2, чтобы увеличить радиус сходимости ряда от |^| = 1 до \Q\ = 2. Для больших значений Q МОЖНО получить Часть II. Установившееся течение жидкостей вывод асимптотического распространения Фх с обратной зависимостью степеням д. Для членов с \/д9 зто дается выражением:

(< (23) Если (5 = 0, нижняя зона полностью непроницаема, уравнение (23) нарушается и необходимо вернуться к (7), гл. V, п. 3, которое было построено полностью для этого случая. С другой стороны, если нижняя зона имеет бесконечную проницаемость — < = оо,то уравнение (23) 5 должно быть опять заменено. Соответствующее выражение для этого случая будет:

со о Чтобы получить более ясное представление о влиянии нижней среды на распределение потенциала, на фиг. 161 была построена зависимость Фг как функции от д ДЛЯ нескольких избранных значений отношения k2jklt Чтобы избежать трудностей построения и перекрывания кривых при малых значениях величины д, на оси абсцисс вместо Фг откладывается—дФ г. Видно, что когда проницаемость верхнего слоя выше, чем нижнего (А: 2 //с 1 <1), потенциал не падает так ? резко, как в однородной системе. ——— С другой стороны, когда нижние слои более проницаемы, чем залегающие выше, падение потенциала становится 3 \/ более резким, Эту зависимость следует понимать с количественной стороны, 2 если обратить внимание на то, что кг/ 1\ нижний слой с низкой проницаемостью кг!кг-5,0 •t будет стремиться сконцентрировать теL-. Оо чение в верхнем слое, сообщая ему 4 6 8 10 12 14 радиальный характер, а отсюда и маФиг. 161. Распределение потенциала в кровле двухслойного пес- лые градиенты потенциала, в противочаника., вскрытого «несовершенной» положность совершенному сферическоскважиной: му распределению, когда нижняя зона имеет ту же самую проницаемость, что ft 2Ik — (проницаемость нижнего (бесконечной мощности слоя), (проницаеи верхняя. мость верхнего слоя);

Q — радиальное расстояние замеренное в единицах двойСовершенно противоположный эфной мощности верхнего слоя. фект будет получен, если направить течение вниз, в нижнюю зону с повышенной проницаемостью. Большой практический интерес представляет собой зависимость между эффективмммвви Подробный вывод этих результатов, а также уравнения (7), гл. V, п. 3, и математическая обработка электрической аналогии случая, где проницаемый пласт состоит из трех слоев, можно найти в уже цитированной работе М. Маскета.

Глава VII. Системы с непостоянной проницаемостью ньш сопротивлением системы и отношением проницаемости к2\к±. Практически это осуществляется подсчетом текущего дебита скважины на единицу перепада давления или потенциала в системе как функции k2/kv Эту зависимость лучше всего представить в графическом виде вследствие различия форм, которые принимает Ф для больших значений д, зависящих от значения к2\кх. Делая эти выкладки, следует сначала заметить, что все приведенные выше выражения для потенциала соответствуют текущему дебиту скважины, умноженному на 2л:, и потенциалам скважины^ которые даются выражением:

— 2 In (25)= Примем для определенности, что „,= 0,005;

где qw— отношение радиуса скважины к двойной мощности верхнего слоя и qe — отношение внешнего радиуса, к которому приложен внешний;

потенциал Фе, также к двойной мощности верхнего слоя. Тогда, например, для скважины с радиусом 0,075 м значение gw = 0,005 соответствует верхнему слою мощностью 7,5 му а де—\0 соответствует внешнему радиусу 152,5 м. На фиг. 162 дается построение 0 количества2 Q/АФ или расхода в скважину на единицу падения Фиг. 162. Эксплоатационная производительпотенциала через песчаник по ность «несовершенной» скважины, вскрывшей отношению к k2jkx (или на 1,Ь-м пласт песчаника с проницаемостью к19, единицу падения давления залегающий на пласте песчаника бесконечной для значения в верхнем слое мощности с проницаемостью kt: QIАФ — эксплоатационная производительность на к//л= I). Из рассмотрения этой единицу падения потенциала в верхнем слое 1ц= 1);

кривой видно, что можно пред- (см 1сек на атмосферу &пяк внешнегорадиус скважины — 0,075 м;

радиус контура — ставить себе влияние нижней 152,5 м. зоны только лишь как небольшую поправку к основному течению в верхнем слое песчаника. Таким образом, для бесконечного интервала проницаемости нижней зоны к2 суммарное изменение величины Q составляет только 3 %. Последний вывод был получен из строгого допущения, что забой скважины только вскрывает верхний слой песчаника. Однако с количественной стороны нетрудно усмотреть, что рост влияния нижней зоны в том случае, когда величина вскрытия не равняется нулю,будет небольшим. Допустим на один момент, что нижний песчаник имеет ту же проницаемость, чтои верхний. Тогда мы можем приложить к последнему случаю результаты выводов гл. V, пп. 3 и 4, а также фиг. 85, которые показывают, что 3 Членами в уравнении (21) порядка gj, или меньше можно пренебречь. АФ представляет собой разность между <2>i(lO), как это дает уравнение (23), и Ф^ (0,005), как это дает уравнение (25) Часть П. Установившееся течение жидкостей для единичного песчаника и несовершенной скважины нижние слои его, залегающие под забоем скважины, по мере увеличения глубины залегания, дают быстро падающую долю в суммарном течении. Действительно, пока величина вскрытия скважиной верхнего слоя песчаника не превзойдет 50%, а в числовом значении будет меньше 7,5 му всякое добавление под его залегание очень мощного песчаника той же самой проницаемости не увеличит по всей вероятности суммарного текущего дебита скважины более чем на 15%. Возвращаясь к фиг. 162, видно, что по крайней мере для несовершенной скважины можно получить дополнительно более чем 3 / 4 эксплоатационной производительности за счет нижнего песчаника с бесконечной проводимостью при условии, что проницаемость нижнего песчаника не превышает проницаемости верхнего слоя. Отсюда можно сделать заключение, что влияние нижней зоны с высокой проницаемостью на несовершенную скважину в песчанике, залегающем над нижним слоем, по всей вероятности не будет превосходить 2 0 % роста суммарного текущего дебита для глубин вскрытия до 5 0 %. В то же самое время при небольших глубинах вскрытия и низкой проницаемости более глубоких слоев этот рост дебита не будет превосходить по всей вероятности, 10% 1. Наконец, можно заметить, что большие расхождения между кривыми «а фиг. 161 дня различных значений к^кх не противоречат только что отмеченной малой эффективности в колебании расхода Q в зависимости от k2jk1. Причина этого явления заключается, очевидно, в том, что видимые большие расхождения в значениях дФ для больших значений Q на кривых фиг. 161 включают только малые абсолютные изменения в значении Фг. Но так как Фе само по себе пренебрежимо мало по сравнению с потенциалом скважины Ф ф, то даже относительно большой процент изменения Фе очень мало повлияет на разность ЛФ= Фе—Фш и ординаты Q/АФ, которые приведены на фиг. 162. 10. Эффективность заиленного лайнера на эксплоатационную производительность скважины. В качестве последней задачи, включающей в себя пористые среды с различной проницаемостью в пределах одного и того же течения, рассмотрим влияние заиленного (забитого песчаной пробкой) лайнера на эксплоатационную производительность скважины. Первая мысль, которая появляется при рассмотрении этой задачи, подсказывает, что присутствие колонны чистого песка на забое ствола скважины должно иметь малое влияние на текущий дебит последней, так как проницаемость такого столба чистого песка должна быть значительно выше проницаемости обычного песчаного коллектора. Однако широкие наблюдения показывают, что в фонтанных или глубоконасосных скважинах текущие дебиты очень часто резко падают Принимая постоянство расхода вдоль поверхности скважины, а затем беря потенциал скважины, соответствующий величине его при 3 / 4 глубины вскрытия от кровли песчаника, получаем близкое приближение к количественному решению при условии, когда глубина вскрытия не равна нулю, как это дается в гл. V, п.З, для случая единичного песчаника. Однако для большей части практических целей должны быть вполне достаточными приведенные здесь качественные выводы.

Глава VII. Системы с непостоянной проницаемостью вследствие поступления песка в ствол скважины. Так как во многих случаях после удаления накопившейся „пробки" восстанавливается полная нефтеотдача, то потеря эксплоатационного дебита или даже фактическая гибель скважины часто обязаны присутствию песка в пределах лайнера, а не глинизации или закупорке глинистыми частицами фильтрасетки. Поэтому имеет большой практический смысл подвергнуть детальному анализу физическое объяснение этого явления. Схематическое представление этой физической системы приведено на фиг. 163. Допустим, что песок заполняет ствол скважины до кровли продуктивного горизонта и имеет постоянную проницаемость к19 в то f время как проницаемость продуктивного горизонта составляет/^. Песок в стволе скважины поддерживается исключительно силой тяжести, так что вблизи верха песчаной колонны течение жидкости, направленное, вверх,будет стремиться ослабить набивку, :::?-:^:.-.-;

;

t-y:": а при высоких скоростях течения жидкость может даже удалить песок из скважины. Однако основные стороны задачи моФиг. 163. Схематическое изобрагут быть, повидимому, представлены сижение скважины, имеющей застемой, в которой песчаная колонна имеет полненный песчаной пробкой хвост-фильтр. постоянную проницаемость от кровли до 1 — песчаная колонна;

2 — прозабоя. Представляется удобным допустить дуктивный горизонт. неограниченное распространение продуктивного горизонта по направлению от ствола скважины и принять безграничным давление в резервуаре на большом расстоянии ге от последнего. Тогда поставленная задача может быть аналитически сформулирована так: найти такие потенциальные функции Фг и Ф 2, чтобы 2c:

dz кг 0:

z i. z -0;

дФ2 "~ dr дФ2 dz Oj 2= : r= w (1) для где за единицу длины принимается мощность песчаника Л. Чтобы упростить анализ, вместо требования Фг = <>w (потенциал скважины) было выбрано условие - ^ - = 2с при 2 = 1 • Однако в свете малого значения радиуса rw по сравнению с остальными размерами системы эти оба условия физически почти эквивалентны. Вполне ясно, что первый ряд условий уравнения (1) удовлетворяется распределением потенциала:

oo х - Во + с (z - -^ oo cos (2) ЛпК0 (пш) cos nm Ф 2 = A-f-Ao In Часть П. Установившееся течение жидкостей где / 0 и /Со— бесселевы функции третьего порядка. Первая функция становится экспоненциально бесконечной для больших значений аргумента, а вторая обращается экспоненциально в нуль также для больших значений аргумента. /Со известна как функция Ганкеля, которая была 1 нами введена в анализ для несовершенных скважин (гл. V, п. З ). Константы Вп, An и А следует определить, чтобы они удовлетворяли остальным условиям уравнения (1). Это можно получить из выражений:

оо V [6BnI0(njtrw) — АпК0(rmrw)] cos ппг = А — дВ со (3) ) + АпКг(nnrw)] cos nozz= -~- + cr w к.

кг ' Aoln-j Первые два уравнения представляют собой ряды Фурье;

коэфициенты при cosriTtz можно определить согласно гл. IV, п. 3. Таким образом, находим, что А= Ф д h (rmrw) Bn Кг (rmrw) w Г ^ IE ^_ 1П _^_ (4) в„= Принимая потенциал скважины

Глава VII. Системы с непостоянной проницаемостью и замечая, что величина расхода из скважины связана с константой с отношением Q = — nr%h -^-i 0Z = — 2nchr%, z=i (6) находим, что проводимость системы может быть написана в форме:

_ =_ _ _ _ ^^ > n O) где Др = ре—/7W. Обозначая через Q o величину расхода в стволе скважины, свободном от песка, влияние песка в стволе скважины можно выразить отношением:

Q ^ I n r Раньше чем приступить к рассмотрению уравнения (8), представляется интересным обратить внимание на изменение его характера с приближением к предельным случаям. Так, предел, где совершенно отсутствует в стволе скважины песок, очевидно, соответствует случаю, когда S равняется нулю. Так как Бп принимает исчезающе малое значение при < = 0, то уравнение (8) приводится к виду: = 1, (9) который показывает, что система вырождается, как это и следует ожидать, в строго радиальное течение. Случай (5=1 полностью соответствует обычной несовершенной скважине, так как в этом случае песчаная колонна имеет ту же самую проницаемость, что и основная масса песчаника. В таком случае п Суммируя 2 Вп на основании формулы Эйлера, найдем:

оо Z ^J п о Отсюда, так как r w

— См. работу „Theory of Bessel Functions*, p. 80. W h i t t a k e r E. Т.-and Ro b i n s o n C, The Calculus o! Observations, 2d. ed., 1926, глава VII, или Modern Analysis, гл. VII, п. 21. Есть русский перевод.

2 Часть II. Установившееся течение жидкостей где во втором уравнении rw является действительной величиной радиуса скважины. Последнее значение для Q (12) тождественно с тем, что вытекает из анализа, аналогичного гл. V, п. 3, и приложенного непосредственно к задаче несовершенной скважины, за исключением множи1 теля 2. Этот множитель, повидимому, возникает первоначально из того обстоятельства, что рассматриваемая здесь „несовершенная скважина" является диском с площадью яг^у в то время как в цитированном нами анализе она была принята полушарием с площадью 2ш%. Oft* Вследствие того, что „потен0,8 циал скважины" Ф^ уравнения (5) принимается соответ0.6 1 •ствующим центру диска, Ар ) OA уравнения (12) является максимальным Ар в системе, но не 0,2 V *>—. средним из значений Ар на ~——-J —„w •• •• • •!

О 0J 0,2 0,3 o~4~~dJ~W~~Q7 0,3^0.9Hrjk граничных поверхностях.

На фиг. 164 приведено построение величины Q/Qo для общих значений б с отноше -J Фиг. 164. Влияние заполненного песком фильтра на эксплоатационную производительность скважины;

QIQo — (эксплоатационная производительность скважины с песчаной пробкой в фильтре)/(эксплоатационная производительность скважины, свободной от песка);

k2lk1 — (проницаемость песчаного коллектора) / (проницаемость песчаной пробки в фильтре);

мощность песчаника — 7,5 м;

радиус скважины — 0,075 м;

радиус внешнего контура — 152>5 м.

нием ~ = 0,01 и r e /r w =2,000. На этой фигуре показан почти вертикальным падением кривой весьма характерный эффект очень проницаемой песчаной колонки для малых значений к2/к1. Так, столб песка с проницаемостью в 200 раз большей проницаемости продуктивного горизонта уменьшает эксплоатационную производительность скважины до 3 4 % ее первоначального значения 2. Более того, если проницаемость песчаной колонки имеет тот. же самый порядок, что и продуктивный горизонт, текущий дебит соответствует несовершенной в действительности скважине, независимо QT точного значения отношения проницаемостей. Если рассматривать распределение потенциала в стволах скважин, заполненных песком, становится ясной физическая причина уже отмеченного эффекта песчаного столба с высокой проницаемостью. На фиг. 165 приведены кривые, показывающие вертикальное распределение потенциала вдоль оси стволов скважин, для которых /с2/&1 = 0,01 и 0,1. Последнее значение соответПодробный анализ можно найти у М. Маскета (М. Muskat, Physics, 2, 329 1932. pt. 1. Уравнение (11), гл. V, п. 2, дает тот же самый результат при деле" нии на 2, чтобы получить величину расхода в каждой полусферической поверхности. 2 Хотя проблема заиленного лайнера рассматривалась здесь с точки зрения скважины, дренирующей песчаник, РО все полученные результаты, включая сюда фиг. 164 и 165, можно, повидимому, применить к случаю нагнетания жидкости через скважину в пласт, как, например, в системах заводнения или водоспуска минерализованных вод.

Глава VII. Системы с непостоянной проницаемостью ствует столбу песка, содержащего значительное количество пылевидных, частиц или ила. Распределение потенциала дается выражением:

_2_ % о л непосредственно вытекающее из уравнений (2) и (5) и дающее долю суммарного перепада потенциала в песке, который существует между верхушкой песчаного столба и глубиной z. Видно, что потенциал возрастает очень сильно с уменьшением значения 2, так что нижние части песн а фактически работают против высокого обратного давления по сравнению с давлением в скважине у верхушки песчаного... се — столба. Поэтому они не принимают значительного участия 0,6 в производительности скважиол ны. Таким образом, глубина вскрытия пласта скважиной 0,2 уменьшается от полного физиОО 0,1 0,2 0,3 ОА 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 Z ческого совершенства до эффективного значения менее чем 20о/0 мошности продуктивного ^ горизонта в однородном песча- с проницаемостью кг до кровли продуктовнике, если проницаемость песФ(г) —ф г — (падение потенного слоя;

чаного столба становится меньциала между кровлей продуктивного горише в 200 раз проницаемости зонта по оси скважины и глубиной z) / (обпродуктивного горизонта. щее падение потенциала в системе);

Было показано, что вполне z — глубина (в единицах мощности песчаника) возможно получить точное ре- вдоль оси скважины от подощвы песчаной ко/ (прошение задачи заиленного лай- лонки. (Проницаемость песчаной колонки) 10 для ницаемость продуктивного песчаника) =* кривой I и 100 для кривой //. нера при одном упрощающем допущении о постоянстве расхода на верхушке песчаного столба. Однако весьма поучительно отметить, что можно получить основные стороны проблемы на основании более элементарного анализа, базирующегося на некоторых вполне обоснованных физических приближениях. Так, допуская, что течение в пределах ствола скважины строго линейно, между тем как в продуктивном горизонте оно строго радиально, видно, что распределение давления вдоль оси ствола скважины должно удовлетворять уравнению: d2p(z) — \ N\ \ где количества z, rw и ге будут абсолютными длинами, и решение уравнения дается равенством:

(15} Допущено, что ре замерено у верхушки песчаного столба, z—h.

где Часть II. Установившееся течение жидкостей w Inr A ' (16) так что Qo th bh bh (17) Как и следует ожидать, эта приближенная теория дает более низкие значения для Q[Q0 по сравнению с точным анализом. Она не учитывает вертикальное течение в продуктивном горизонте в направлении верхней части песчаного столба, где давления имеют низшее значение. Так, для < = 0,01 уравнение (8) дает значение QjQQs= 0,258, между тем как 3 согласно уравнению (17) получается 0,195. Однако порядок величины этого эффекта остается тот же самый, что дается точной теорией. Pw Когда столб песка поднялся выше кровли продуктивного горизонта, больше не представляется возможным дать точной математической обработки си'2 стемы и приходится обращаться к при± ближениям только что показанного типа. Так, следует допустить, что теФиг. 166. Схема ствола скважины, чение до кровли продуктивного горизаполненного песком до глубины he зонта следует теории, которая была поверх кровли продуктивного гориразработана для решения задачи, где зонта. столб песка распространяется только 1 — песчаная колонка;

2 — продуктивдо кровли продуктивного горизонта, ный песчаник. а течение в стволе скважины выше продуктивного горизонта принимается строго линейным. Отсюда, если столб песка распространяется до высоты he поверх кровли продуктивного горизонта (фиг. 166), потребуется дополнительный перепад давления:

ш »Рчтобы транспортировать расход Q через систему вне тех рые требуются условием /?е = 0. Поэтому следует, что U> (18) границ, кото In rJr w Г 2h Qo T где /ze, rw и ге даны в единицах мощности песка. Дополнительный столб песка над кровлей продуктивного горизонта действует как штуцер малого диаметра, установленный на скважине* Это следует из замечания, что если столб песка распространяется только на 1,5 м поверх кровли 7,5-Ж песчаника, эксплоатационная производительность скважины упадет до 4 2 % той величины, которая была, если столб песка распространялся бы только до кровли продуктивного горизонта и имел проницаемость в 100 раз больше проницаемости послед Глава VII. Системы с непостоянной проницаемостью него, и до 16%, если бы его проницаемость была только в 10 раз больше проницаемости продуктивного горизонта. Причиной резкого падения производительности является всецело высокое эффективное сопротивление ствола скважины, возникающее вследствие его малого поперечного сечения. Практическое значение сохранения ствола скважины свободным от песка вытекает непосредственно из полученных выводов. В течение фонтанного периода скорости течения будут возможно вполне достаточными, чтобы вынести любое количество песка, поступающего в ствол скважины, но на последующих этапах эксплоатации в скважине может начаться скопление песка, которое быстро поведет к осложнениям, причиняемым образованием „песчаной пробки". Вполне понятно, что любая закупорка фильтра сетки будет действовать как дополнительный штуцер, помимо того что создается накоплением песка в лайнере. Следует также заметить, что столб песка имеет весьма отчетливое закупоривающее действие, но он не устраняет полностью течения в точках, которые находятся значительно ниже верхушки песчаного столба. Поэтому если такая простая песчаная пробка на забое скважины и устраняет большую часть краевых вод, все же достаточное количество последних может проникнуть в скважину и создать серьезные затруднения в смысле образования эмульсий. Отсюда нельзя интерпретировать приведенный анализ как указание на необходимость применения несцементированных песчаных пробок для изоляции подошвенной воды, поступающей в скважину вследствие продвижения краевых вод. Тем не менее такие несцементированные песчаные столбы будут стремиться подавить подошвенную воду, которая может создать конус в скважине. Однако они не будут столь эффективны, как цементные пробки *. Действительно, можно проделать предварительное испытание ожидаемого успеха от создания такой пробки на забое путем засыпки несцементированного песка в ствол скважины, наблюдая за эффективностью ее на добычу воды. Если полученный результат невелик, не следует ожидать дальнейшего успеха от производства цементной забойной заливки, скважина, очевидно, потребует более решительных мер подземного ремонта. 11. Заключение. В том случае, когда в пористой среде имеются большие колебания в величине проницаемости, распределение давления получается несколько отличным путем по сравнению с системами, имеющими постоянную проницаемость. Чтобы найти распределение давления в системе с непрерывным изменением величины последней, необходимо применить обобщенную форму уравнения Лапласа [(2), гл. VII, п. 2]. Это уравнение можно решить аналитическим путем только в том случае, если проницаемость зависит только от декартовых координат или имеет осевую симметрию, зависящую только от радиального расстояния от точки [уравнение (5), гл. VII, п. 2]. Если проницаемость изменяется прерывисто, имея постоянные, но различные значения на отдельных участках, составляющих систему в целом, то распределение давления все же может быть найдено с поСм. гл. VIII, пп, 10 и И, для более детального рассмотрения этой проблемы.

Часть II. Установившееся течение жидкостей мощью уравнения Лапласа. Для этого устанавливаются независимые решения для каждой области с постоянной проницаемостью, а затем увязываются на «поверхностях разрыва непрерывности» таким образом, чтобы давления и скорости по нормали были одинаковыми с каждой стороны в каждой граничной точке системы [уравнения (1) и (2), гл. VII, п. 1]. Когда такая увязка закончена, результирующая последовательность распределения давления для нескольких областей будет соответствовать сложному течению, при котором различные участки с различной проницаемостью объединяются физически и геометрически. Прерывистое изменение проницаемости, имеющее некоторый практический интерес, представляет собой случай, когда песчаник, несущий жидкость, можно рассматривать разделенным на два прилежащих концентрических кольцевых пространства с различной проницаемостью. Такая система может быть представлена скважиной, пробуренной в области, имеющей проницаемость большую или меньшую той, которую имеет в целом продуктивный песчаник. Эта система будет также соответствовать скважине, которая была первоначально пробурена в однородном песчанике, а затем в ней забилась призабойная зона. Последующая неоднородность явилась следствием частичной закупорки или заглинизирования в процессе эксплоатации или бурения области, непосредственно примыкающей к стволу скважины, или, наоборот, увеличения проницаемости у ствола скважины в результате солянокислотной обработки. Анализ этой проблемы показывает, как это и следовало ожидать, учитывая локализованный характер перепада давления при радиальном течении относительно центра скважины, что эксплоатационная производительность последней весьма чувствительна к величине проницаемости зоны, непосредственно примыкающей к стволу скважины. Так, если кольцевая зона, примыкающая к стволу скважины, имеет проницаемость в 2,5 раза больше проницаемости остального песчаника и только 1,5 м в радиусе, т. е. занимает 0,01% всего объема песчаника, то текущие дебиты для данных суммарных разностей давления будут на 30% выше по сравнению с однородным песчаником. Соответственно этому, если х зона имеет проницаемость, составляющую / 4 соответствующей величины основной массы песчаника, то эксплоатационная производительность скважины уменьшится до 46% своего нормального значения. Эти результаты не возрастают пропорционально радиусу зоны анормальной проницаемости. Более того, наибольший эффект создают первые несколько дециметров призабойной зоны, а дальнейшее увеличение последних дает последовательно все меньшие изменения эксплоатационной производительности. Аналогично этому для зон с относительно высокой проницаемостью рост эксплоатационной производительности — уменьшение суммарного сопротивления системы, по мере того как возрастает проницаемость внутренней зоны, быстро приближается к предельному значению и соответствует скважине, внутренняя зона которой была полностью удалена и потому имеет радиус, равный радиусу внутренней зоны (см. фиг. 150). Эти выводы объясняют большие изменения в величине эксплоатационной производительности, которые так часто наблюдаются в соседних и, повидимому, одинаковых скважинах. Если только песчаник не представлен совершенно неоднородной средой, Глава VII. Системы с непостоянной проницаемостью не похоже, чтобы соседние скважины могли вскрыть зоны с резко отличной местной* проницаемостью и дать различные текущие дебиты, если даже рассматривать песчаник в целом как полностью однородный. Следующая проблема, включающая системы, сложенные областями с различной проницаемостью, возникает при изучении течения жидкостей в карбонатных резервуарах. Карбонатные породы обычно обладают очень низкими проницаемостями, и текущие дебиты скважин, вскрывших карбонатные резервуары, должны быть отнесены к наличию каверн и трещин, которые распространяются по всему известняку. Когда такие трещины имеют ограниченные размеры и равномерно распределены по всему продуктивному горизонту, результирующая нефтеотдача будет эквивалентна отдаче из однородной пористой среды. Когда же трещины развиваются в длину и ограничены числом, их можно рассматривать независимо, как линейные каналы, которые питаются широтно жидкостью, поступающей из самого известняка. Тогда сами трещины можно представить себе как отличные зоны пористой среды с проницаемостью, равной эффективной проницаемости линейного свободного канала, несущего жидкость при условиях ламинарного режима. Из классической гидродинамики следует, что свободный линейный канал с шириной w (в сантиметрах) имеет эффективную проницаемость 10V/12 дарси. Распространяя метод интегралов Фурье или рядов Фурье, развитый в главе IV для математической обработки однородных систем, можно получить вывод для распределения давления внутри системы, бесконечных или конечных размеров, состоящей из однородной двухразмерной пористой среды (сам известняк), рассеченной линейной голосой отличной проницаемости (трещина), которая вскрыта эксплоатационной скважиной. Изменение давления вдоль полосы вблизи скважины линейно и меняется логарифмически на больших расстояниях от скважины. Однако линейное изменение продолжает сохраняться на далеких расстояниях от скважины, по мере того как возрастает проницаемость полосы (трещины) относительно той величины ее, которой обладает остальная часть системы (см. фиг. 152). Для фиксированной проницаемости линейной полосы (фиксированной ширины и проницаемости трещины) сопротивление сложной системы возрастает с уменьшением проницаемости основной массы известняка. Однако, если проницаемость известняка сохраняется фиксированной, то результирующее сопротивление уменьшается с увеличением ширины трещины. При изменении ширины больше 0 5 мм сопротивление системы обратно пропорционально кубу ширины трещины. Значимость последней как носителя жидкости в скважину подтверждается в дальнейшем подсчетом величины суммарного течения через систему, которое поступает в скважину после непосредственного перемещения по трещине по крайней мере вне заданного расстояния от скважины. Как и следует ожидать, эта доля увеличивается с шириной трещины Действительно, для ширины трещины больше 0,75 мм в нее в пределах расстояния 91,5 м от скважины поступает менее 14% всего течения. Однако для ширины 0,1 мм или менее более 9 7 % суммарного течения в скважину поступает через трещину в пределах ближайших 91,5 м к скважине (см. фиг. 154). Исключительно интересным приложением анализа систем с непо Часть II. Установившееся течение жидкостей стоянной проницаемостью является теория солянокислотной обработки скважин, эксплоатирующих карбонатные резервуары. На основании результатов, полученных аналитически для систем с непостоянной проницаемостью, можно легко объяснить эффект от воздействия соляной кислоты на карбонатные коллекторы и увеличение эксплоатационной производительности скважин, работающих в карбонатных резервуарах. Так, если течение в скважину по существу является радиальным благодаря приближенно постоянному распределению трещин ограниченных размеров, и продуктивный горизонт, непосредственно окружающий ствол скважины, имеет нормальную проницаемость по сравнению с основной массой известняка, то увеличение проницаемости зоны, примыкающей к стволу скважины, вследствие введения в скважину соляной кислоты даст относительно небольшой прирост текущего дебита скважины. Действительно, если даже кислота полностью растворит известняк в радиусе 1,5 м вокруг скважины, текущий дебит последней увеличится только на 6 5 %. Однако, если забой скважины забит или известняк, окружающий ствол скважины, имеет ненормально низкую проницаемость, то введение соляной кислоты должно быть значительно более эффективным в смысле увеличения эксплоатационной производительности скважины. Если, например, призабойная зона имеет проницаемость, составляющую только 10% проницаемости основной массы известняка, которая в результате кислотной обработки возрастет до величины, соответствующей проницаемости известняка, то текущий дебит скважины увеличится на 70%, если поражаемая зона имеет только 7,5 см толщины, и на 350%, если кислота проникнет при этом на глубину 1,5 м. Получится еще больший эффект от кислотной обработки, если известняк пронизан далеко идущими трещинами, в которые проникает кислота и которые расширяются. Так, если известняк с проницаемостью 0,01 дарси рассечен одной далеко идущей трещиной с шириной 0,5 мм, то текущий дебит скважины, пересекающий эту трещину, увеличится на 570% при условии, что ширина трещины удвоится. Если первоначальная ширина трещины 0,1 мм, то добавление к ширине ее 0,5 мм вызовет увеличение текущего дебита на 2500%. Более того, малодебитные скважины в целом дают лучшие показатели после обработки, чем скважины с хорошим дебитом. Это подтверждается промысловой практикой. Теоретический анализ течения жидкости в пористой среде с непостоянной проницаемостью дает возможность полностью объяснить большое разнообразие в промысловых наблюдениях над влиянием кислотной обработки на увеличение текущих дебитов скважин, эксплоатирующих карбонатные резервуары, на основе различия в детальном механизме нефтеотдачи отдельных скважин. Действительно, теория показывает, что поскольку трещиноватые известняки дают лучшие показатели после кислотной обработки по сравнению с непосредственно радиальным течением, торпедирование скважин, вскрывающих резервуары последнего типа, является эффективным предварительным мероприятием до кислотной обработки. Следующей практической проблемой, включающей в себя систему, состоящую из участков различной проницаемости, является влияние заиленного лайнера на текущий дебит скважины. Хотя с трудом можно Глава VII. Системы с непостоянной проницаемостью ожидать, что присутствие столба чистого песка на забое скважины может значительно уменьшить эксплоатационную производительность последней, но обычные промысловые наблюдения показывают, что фонтанные и насосные скважины теряют значительно в дебите при поступлении песка в ствол последних. Более детальный анализ этого явления объясняет, однако, полностью наблюденный эффект. Так как вся добыча из скважины должна пройти через узкий ствол скважины, то градиенты давления в последнем, который рассматривается как пористая среда, должны быть очень высокими и весьма чувствительными к величине ее эффективной проницаемости. Действительно, если даже проницаемость столба песка в 100 раз больше проницаемости основной массы песчаника, то 87,5% всего перепада давления в системе происходит при непосредственном прохождении течения вдоль оси скважины от кровли до подошвы продуктивного горизонта. Эта обстановка, повидимому, эквивалентна той, когда нижние участки песка работают против искусственно созданного высокого противодавления, уменьшая, таким образом, величину течения, поступающего из этих участков. При этом фактически уменьшается эффективная величина вскрытия песчаника и связанная с этим эксплоатационная производительность системы. В частности, анализ показывает, что если столб песка в скважине распространяется до кровли продуктивного горизонта мощностью 7,5 м и имеет проницаемость в 100 раз большую проницаемости самого продуктивного горизонта, то текущий дебит уменьшится до 26% от,значения, соответствующего стволу скважины, свободному от песка. Если отношение проницаемостей песка и горизонта составляет 10, то текущий дебит забитой песком скважины будет 0,1 его значения для скважины, свободной от песка. Это явление становится еще более отрицательным, если столб песка распространяется поверх кровли продуктивного горизонта. Для дополнительной высоты песка, только в 1,5 м поверх кровли продуктивного горизонта, текущий дебит системы уменьшается для одного и другого случая, приведенного выше, до 42 и 16% по сравнению с той величиной дебита, когда столб песка достигает уровня не выше кровли продуктивного горизонта.

Pages:     | 1 |   ...   | 5 | 6 || 8 | 9 |   ...   | 12 |



© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.