WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Pages:     | 1 || 3 |

«В.И. ЛЕДЕНЕВ, И.В. МАТВЕЕВА ФИЗИКО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ЭКСПЛУАТАЦИИ НАPУЖНЫХ КИРПИЧНЫХ СТЕН ГРАЖДАНСКИХ ЗДАНИЙ ИЗДАТЕЛЬСТВО ТГТУ Министерство образования и науки Российской Федерации ...»

-- [ Страница 2 ] --

Градусо-сутки отопительного периода Dd, °С·сут., вычисляются по формуле tint Dd = (tint - tht )zht, (3.42) где tint – расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, °С, принимаемая для жилых, ле чебно-профилактических и детских учреждений, школ, интернатов, гостиниц и общежитий по мини мальным значениям оптимальной температуры соответствующих зданий по ГОСТ 30494 (в интерва ле 20…22 °С), для других общественных зданий согласно классификации помещений и минималь ных значений оптимальной температуры по ГОСТ 30494 (в интервале 16…21 °С);

tht, zht – средняя температура наружного воздуха, °С, и продолжительность, сут., отопительного периода, принимае мые по СНиП 23-01–99* [21] для периода со среднесуточной температурой наружного воздуха не более 10 °С – при проектировании лечебно-профилактических, детских учреждений и домов интернатов для престарелых и не более 8 °С – в остальных случаях.

r Следует иметь ввиду, что приведенное сопротивление теплопередаче R0, м2 ·°С/Вт, для наруж ных стен необходимо рассчитывать для фасада здания в целом либо для одного промежуточного r этажа с учетом откосов проемов без заполнений окон. Методики расчетов R0 приведены в СП 23 101–2004 [22].

Для обеспечения наружными стенами второго, санитарно-гигиенического, показателя необходи мо, чтобы расчетный температурный перепад t0, °С, между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности стены не превышал нормируемой величины tn, °С, установ ленной в СНиП 23-02–2003 [19].

Нормативная величина tn для наружных стен жилых, лечебно-профилактических и детских уч реждений, школ, интернатов равна 4 °С, для других общественных зданий она составляет величину 4,5 °С.

Расчетный температурный перепад t0 определяется по формуле tint n(tint - text ) t0 =, (3.43) r R0i где n – коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности по отношению к наружному воздуху (для наружных стен его величина равна 1);

i – коэффициент теплоотдачи внутренней по r верхности стены, принимаемый для гладких стен равным 8,7 Вт/(м2 ·°С);

R0 – приведенное сопротив ление стены, м2 ·°С/Вт;

tint – то же, что и в формуле (3.42);

text – расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, принимаемая по СНиП 23-01–99* [21] равной средней температуре наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92.

Для обеспечения третьего показателя, отвечающего условиям энергосбережения, необходимо, чтобы удельный расход тепловой энергии на отопление здания, отнесенный к 1 м2 площади или к des м3 объема здания, qh, кДж/(м2 ·°С·сут.) или кДж/(м3 ·°С·сут.), должен быть меньше или равен нор req мируемому значению qh, т.е.

des req qh qh. (3.44) req Значения qh устанавливаются СНиП 23-02–2003 [19] для разных видов зданий в зависимости от des их назначения и этажности. Значения qh рассчитываются по методике, изложенной в [19].

Требования теплозащиты для гражданских зданий считаются выполненными, если одновременно соблюдаются требуемые условия по первому и второму показателям или по второму и третьему по казателям при соблюдении определенной величины первого показателя.

Достижение третьего показателя без значительного повышения приведенного сопротивления те плопередаче ограждений может быть обеспечено за счет выбора рациональных объемно планировочных решений и соответствующих систем поддержания микроклимата. Выбор оптималь ных по теплозащите объемно-планировочных решений возможен только при проектировании новых зданий. Поэтому для эксплуатируемых зданий, у которых наружные ограждения запроектированы по ранее действующим нормам теплозащиты, как правило, необходимо обеспечивать соблюдение нор мативных требований в основном по первому и второму показателям.

r Следует отметить, что если выполняется условие (3.44), то величина R0 для стен может быть сниже на до величин Rmin, определяемых как Rmin = 0,63Rreq. (3.45) Расход тепловой энергии зависит от компактности здания, характеризуемой показателем ком пактности как des sum Ke = Ae Vh, (3.46) sum где Ae – общая площадь внутренних поверхностей наружных ограждающих конструкций, м2;

Vh – отапливаемый объем здания, ограниченный внутренними поверхностями наружных ограждений, м3.

des Величина Ke не должна превышать значений, нормируемых СНиП 23-02–2003 [19].

Кроме рассмотренных выше трех нормируемых показателей к стенам согласно СНиП 23-02– [19] предъявляется также требование по температурам внутренней поверхности стены в зоне тепло проводных включений (места опирания железобетонных плит, ригелей, жестких связей облегченной кладки и т.п.), на углах и оконных откосах. Эти температуры должны быть не ниже температуры точки росы td, °С, внутреннего воздуха при расчетной температуре наружного воздуха за холодный период года.

Температуры поверхностей в углах, на откосах, в местах теплопроводных включений следует определять на основании расчета температурных полей (см. параграф 3.4) или по приближенным ме тодикам, данным, например, в СП 23-101–2004 [22] (см. параграф 3.5).

Расчет температуры точки росы подробно рассмотрен в главе 4.

Рассмотренные выше нормативные показатели теплозащиты стен в полном объеме введены в практику проектирования и строительства с 2003 г. До этого времени теплотехнические параметры стен устанавливались в соответствии с действующими в тот период нормами проектирования тепло защиты (например, СНиП II-В.3 «Строительная теплотехника», действующим до 1962 г., СНиП II А.7–62 «Строительная теплотехника. Нормы проектирования», действующим до 1972 г., СНиП II-А.7–71 «Строительная те плотехника. Нормы проектирования», действующим до 1979 г., СНиП II-3–79 «Строительная тепло техника. Нормы проектирования», действующим с отдельными изменениями до 2003 г.).

До 1995 г. во всех перечисленных редакциях СНиПа сопротивления теплопередаче стен нормирова лись только по санитарно-гигиеническим условиям. При этом сопротивление теплопередаче стены R должно было быть не менее требуемого сопротивления, определяемого по формуле n(tв - tн ) тр R0 =, (3.47) вtн где n – то же, что и в формуле (3.41);

tв – расчетная температура внутреннего воздуха, принимаемая по нормам проектирования, действующим в этот период для зданий соответствующего назначения;

tн – расчетная зимняя температура воздуха, принимаемая по главе СНиП «Строительная климатология и геофизика» с учетом тепловой инерции стены;

в – то же, что и i в формуле (3.43);

tн – норма тивный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутрен ней поверхности стены, равный для жилых и подобных им по назначению общественных зданий 6 и 7 °С для остальных общественных зданий.

Как видно из формулы (3.47) в перечисленных выше нормах климатические условия района строительства учитывались весьма ограниченно. При этом практически не учитывался расход тепло вой энергии, напрямую зависящий от градусо-суток отопительного периода. Обеспечение санитарно гигиенических условий связано в формуле (3.47) с величиной tн. Видно, что в отмененных нормах она превышала нынешний уровень tn для стен в 1,5 раза, а по отношению к оптимальному гигиеническому уровню (см. табл. 2.1) превышение было равно трем.

Таким образом, практически все находящиеся в настоящее время в эксплуатации гражданские здания с кирпичными стенами не отвечают требуемому современному уровню теплозащиты как по условиям энергосбережения (первый и третий показатели действующих норм), так и по санитарно гигиеническим условиям (второй показатель действующих норм).

Для обеспечения требований теплозащиты необходимо все кирпичные стены эксплуатируемых гра жданских зданий дополнительно утеплять. При этом сопротивление теплопередаче наружных стен должно быть повышено в зависимости от климатических условий в 2,5 – 3,0 раза. При таком увеличении сопротивления теплопередаче, как правило, автоматически обеспечиваются требования и по санитарно-гигиеническим условиям (по второму показателю дейст вующих норм).

Вопросы, связанные с дополнительным утеплением стен эксплуатируемых зданий, рассмотрены в главе 6.

4 ВЛАЖНОСТНЫЙ РЕЖИМ КИРПИЧНЫХ СТЕН ГРАЖДАНСКИХ ЗДАНИЙ Влажностный режим кирпичных стен является одним из важнейших показателей их эксплуатацион ных качеств.

Как показано ранее, повышение влажности материалов кирпичной кладки приводит к значительно му повышению ее теплопроводности и, соответственно, к снижению теплозащитных свойств стены.

Повышенная влажность стен не приемлема также и с гигиенической точки зрения. Влажный мате риал является средой, обеспечивающей появление и развития грибков, плесени и болезнетворных бак терий. Высокая влажность стен способствует увеличению влажности внутреннего воздуха. При наличии плесени это приводит к резкому ухудшению санитарно-гигиенических условий среды обитания.

Влажность материалов кладки влияет на долговечность стен. Влажные материалы имеют меньшую морозостойкость и, следовательно, срок службы их в условиях попеременного замораживания и оттаи вания резко сокращается.

В этой связи при эксплуатации зданий с кирпичными стенами необходимо обеспечивать условия, ограничивающие возможность попадания и накопления влаги в стенах в период их эксплуатации.

4.1 Причины появления и накопления влаги в наружных кирпичных стенах Выбор мер, обеспечивающих защиту кирпичных стен от повышенного увлажнения, зависит от путей попадания влаги в кладку стен. Имеется достаточно много причин появления и путей проникновения влаги в толщу стен.

Влага, накапливающаяся в конструкциях, может быть классифицирована в зависимости от причин ее появления в ограждениях. Различают строительную, атмосферную, эксплуатационную, грунтовую, гигроскопическую и конденсационную влагу.

Строительная влага вносится в кирпичные стены в процессе их возведения. При кладке стен влага попадает в толщу в месте с кладочным раствором, а также проникает в них при выпадении во время строительства атмосферных осадков в виде дождя и мокрого снега. В этой связи влажность возводимых стен существенно зависит от климатических условий в период строительства и продолжительности воз ведения здания. Строительная влага в стены попадает также при выполнении мокрой штукатурки и, особенно, с внутренней стороны стен.

Процесс естественного удаления строительной влаги из кирпичных стен в силу их конструктивных особенностей весьма продолжителен. В зависимости от конструктивного решения стены (сплошная кладка, кладка с термовкладышами и др.) и вида материалов кладки (красные, силикатные, шлаковые кирпичи, известковые, цементные, сложные растворы и др.) процесс ее сушки в естественных условиях может продолжаться в течение нескольких лет.

Как показывает практика, строительная влага не оказывает существенного влияния на дальнейший влажностный режим и долговечность стен в том случае, если удаляется из них в течение первых одно го-двух лет эксплуатации.

Для более быстрого удаления строительной влаги в первый период эксплуатации влажных кирпич ных стен рекомендуется интенсифицировать сушку за счет немедленного включения в действие систем отопления и вентиляции с повышенными температурами и скоростями движения воздуха. Также можно применять искусственную сушку, используя переносные нагревательные приборы в виде воздуходувок.

Атмосферная влага может проникать в кирпичные стены при смачивании наружной поверхности водой при косом дожде и мокром снеге с ветром. Попадание влаги в стены может также происходить в результате замачиваний стен из-за недостаточного выноса карнизов, неисправности кровли на карнизах и повреждений водостоков. Увлажнению стен также способствуют неудовлетворительно выполненные или разрушенные в процессе эксплуатации защитные слои и отливы на поясках, промежуточных карни зах и других, выступающих за плоскость стен элементах.

Атмосферная влага при определенных условиях может проникать в глубь наружных слоев стен и в сочетании с другими климатическими факторами внешней среды, как показано в главе 2, приводить к их быстрому разрушению.

Конструктивные мероприятия, исключающие проникновение атмосферной влаги в кирпичные сте ны, рассмотрены в п. 4.5.

Эксплуатационная влага проникает в стены при непосредственном контакте с ограждениями во ды, появляющейся в результате повреждения в гражданских зданиях систем водопровода, отопления и канализации. Процесс увлажнения стен такой влагой зависит от качества эксплуатации указанных выше систем. В зданиях с изношенными элементами систем водопровода и канализации наружные стены в санитарно-технических помещениях часто имеют значительные повреждения кладки из-за разморажи вания. Основной мерой по ограничению увлажнения наружных стен эксплуатационной влагой является своевременное выполнение мероприятий по содержанию и ремонту систем, исключающих прорывы во ды. На стадии проектирования зданий необходимо разрабатывать планировочные решения, ограничи вающие расположение помещений с мокрыми процессами у наружных стен. К конструктивным мерам, исключающим попадание эксплуатационной влаги в стены, относится устройство на стенах водонепро ницаемых штукатурок и облицовочных плиток.

Грунтовая влага проникает в кирпичные стены в результате капиллярного всасывания в тело фун даментов и нижней части стен влаги из грунта. При определенных условиях капиллярная влага может подниматься на высоту 2,0…2,5 м от уровня земли. Увлажнения стен грунтовой влагой происходят ча ще всего в зданиях постройки ранее ХХ в. Связано это, как правило, с отсутствием горизонтальной гид роизоляции между фундаментом и стеной или с последующими наслоениями культурных слоев грунта выше уровня горизонтальной гидроизоляции.

Защита стен от капиллярной влаги в эксплуатируемых кирпичных зданиях является сложной задачей, требующей значительных материальных затрат и времени. Конструктивные мероприятия, исклю чающие подъем капиллярной влаги в кирпичных стенах, рассмотрены в п. 4.5.

Гигроскопическая влага появляется в кирпичных стенах в результате гигроскопичности материа лов кладки. Гигроскопичность – это свойство материалов поглощать (сорбировать) влагу из воздуха.

Этой способностью в разной степени обладают все строительные материалы, включая кирпичи и кла дочные растворы. Повышению гигроскопичности способствует наличие в материалах кладки хлори стых солей (хлористый магний, хлористый кальций, хлористый натрий и др.). Появление солей в кладке связано с добавлением их в кладочный раствор для снижения температуры замерзания раствора и в ре зультате этого удлинения времени набора прочности раствором в условиях зимних низких температур.

В стенах, сложенных с противоморозными добавками (хлористый натрий, нитрат натрия и др.), обла дающими высокой гигроскопичностью, при эксплуатации накапливается большое количество сорбци онной влаги и в результате значительно ухудшаются теплозащитные свойства стен. На внутренних сто ронах стен в помещениях с повышенной влажностью (туалетах, ванных комнатах и др.) появляются сы рые пятна, образуется налет выщелоченных солей. Устранение этих явлений в процессе эксплуатации зданий весьма затруднительно. Поэтому при возведении кирпичных стен необходимо избегать приме нения в них материалов, обладающих повышенной сорбцией (например, шлаковых кирпичей), а также не использовать при кладке в зимних условиях гигроскопичных противоморозных добавок.

Конденсационная влага появляется в кирпичных стенах в результате конденсации на внутренней поверхности стен и в их толще паров влаги из воздуха, омывающего поверхности стен и проникающего через поры в конструкцию. Во многих случаях конденсация влаги является основной причиной увлаж нения кирпичных стен эксплуатируемых зданий.

Процесс накопления и удаления конденсационной влаги является сложным физическим процессом, связанным с явлениями тепло- и массопереноса. Выбор эффективных мероприятий по ограничению конденсационной влаги в стенах зависит от ясного представления о процессах накопления, переноса и удаления влаги. Эти сведения позволяют эксплуатационникам обеспечивать необходимые условия эксплуатации, исключающие повышенное увлажнение стен.

Конструктивные мероприятия по исключению или ограничению сорбционного и конденсационного ув лажнения стен рассмотрены ниже.

4.2 Конденсация влаги на поверхностях стен и меры по ее ограничению Атмосферный воздух в своем составе всегда содержит определенное количество влаги. Влага, на ходящаяся в воздухе, может характеризоваться абсолютной величиной, определяющей содержание вла ги в единице объема воздуха. Абсолютная влажность воздуха f, г/м3, дает количественные сведения о влаге воздуха.

При расчетах конденсации влаги удобнее пользоваться величиной парциального давления водяно го пара в воздухе, называемой упругостью водяного пара e и измеряемой в Па. Упругость водяного па ра и абсолютная влажность воздуха взаимосвязаны. Чем выше влажность воздуха, тем выше и упру гость водяного пара. Следовательно, величина упругости водяного пара может являться и характери стикой его влажности.

При определенной температуре воздуха упругость водяного пара не может превышать определен ного значения. Это предельное значение называется парциальным давлением насыщенного водяного пара или максимальной упругостью водяного пара Е, Па. Величина Е зависит от температуры возду ха. Чем выше температура, тем больше значение Е, т.е. тем большее количество влаги может содер жаться в воздухе. Значения величины Е в зависимости от температуры воздуха приведены в приложе нии в табл. П3 и табл. П4.

Действительная упругость водяного пара е не дает представления о степени насыщения воздуха влагой. Для этого ее нужно сравнивать с максимальной упругостью водяного пара Е при данной темпе ратуре исследования. В этой связи в практике оценки степени насыщения воздуха влагой используется относительная влажность воздуха, выражающая в процентах отношение действительной упруго сти водяного пара е к максимальной его упругости Е при конкретной температуре помещения, т.е.

е = 100, %. (4.1) Е Если температура воздуха с данной влажностью повысится, то его относительная влажность пони зится. Это связано с тем, что величина упругости водяного пара е останется без изменения, а значение максимальной упругости Е увеличится с повышением температуры. Наоборот, при охлаждении воздуха по мере понижения температуры относительная влажность его будет увеличиваться вследствие умень шения Е.

При температуре, когда е становится равной Е, относительная влажность воздуха будет равной %, т.е. воздух будет предельно насыщенным водяным паром. При дальнейшем понижении его темпера туры начнется конденсации влаги. Температура предельного насыщения воздуха водяным паром называет ся температурой точки росы td.

Так как внутренняя поверхность наружных ограждений в зимних условиях имеет температуру ниже температуры воздуха помещения, при соприкосновении воздуха с поверхностью происходит его охлаж дение и, следовательно, повышение величины. Если температура поверхностей окажется ниже темпе ратуры точки росы td, на них возможно выпадение конденсата. В этой связи при проектировании и экс плуатации стен необходимо проверять условия образования на них конденсата. Конденсат на поверхно сти не образуется, если ее температура si больше температуры td. Величина si находится по формуле (3.36).

В случае, если температура si меньше температуры точки росы td, на поверхности ограждения образу ется конденсат.

Температура различных поверхностей стены неодинакова. В углах и в местах теплопроводных вклю чений она ниже, чем на глади стены. Кроме того, температура поверхностей во времени не бывает постоянной. Поэтому условия для конденсации влаги могут быть различными:

1) si < td – конденсация возможна по всей внутренней поверхности наружной стены;

2) si > td > tуг – конденсация влаги возможна в наружном углу при отсутствии конденсации на ос тальной поверхности стены;

3) si > td > min – возможна периодическая конденсация, связанная с понижением температуры внут ренней поверхности ограждения в результате недостаточной теплоустойчивости стены.

Следовательно, при оценке выпадения конденсата необходимо определять не только температуру на глади стены, но и в местах, где возможно ее понижение, а также устанавливать возможные колеба ния температур поверхностей при изменениях температур наружного воздуха и колебаниях отдачи теп ла отопительными приборами.

При проверочных расчетах по минимальной температуре внутренней поверхности стен обычно оп ределяют допускаемую предельную относительную влажность воздуха, при которой начинается кон денсация влаги на поверхности ограждения. Если полученная величина относительной влажности воздуха окажется больше действительной его влажности, ограждение будет гарантировано от кон денсации влаги на его внутренней поверхности.

Пример 4.1. Для кирпичной стены дома необходимо установить предельную допустимую влаж ность воздуха в помещении, при которой исключается выпадение конденсата на стене. При обследова ниях установлено, что при температуре наружного воздуха равной text = –28 °C и температуре воздуха tint = 18 °C температура на глади поверхности составила si = 13,0 °С, а в углу уг = 8,0 °С.

Решение. Температуре внутреннего воздуха tint = 18 °C согласно табл. П4 соответствует величина Е = 2064 Па.

Температуре угла уг = 8,0 °С соответствует по табл. П4 величина Е = 1072 Па.

Предельная относительная влажность, при которой еще будет отсутствовать конденсация в углу, составляет величину уг = 100 = 51,9 %.

Температуре на глади стены si = 13,0 °С соответствует по табл. П4 величина Е = 1497 Па.

Предельная относительная влажность, при которой еще будет отсутствовать конденсация на глади стены, составляет величину ст = 100 = 72,5 %.

Следовательно, первоначальное выпадение конденсата произойдет в углу стены при относительной влажности воздуха выше 51,9 %. Конденсат на глади стены будет выпадать при повышении влажности более 72,5 %.

Пример 4.2. Проверить возможность выпадения конденсата на внутренней поверхности стены жи лого дома, имеющей сопротивление теплопередаче R0 = 0,90 м2°С/Вт, при температурах внутреннего и наружного воздуха равных tint = 18 °C и text = –28 °C. Относительная влажность воздуха в помещении равна int = 55 %. Установить при данных параметрах предельную величину относительной влажности, при которой возможно выпадение конденсата на стене.

Решение. Используя формулу (3.36), определяем температуру внутренней поверхности стены 18 - (-28) si = 18 - = 12,1 °С.

8,7 0, При расчете в формуле (3.36) значение i принято согласно СНиП 23-02–2003 равным i = 8, Вт/(м2 °С).

По табл. П4 для tint = 18 °C находим Еtint = 2064 Па. Тогда в соответствии с формулой (4.1) величина е будет равна е = 552064/100 = 1135 Па. Температуру, при которой е станет значением максимальной упруго сти Е, т.е. температуру точки росы, определяем по табл. П4. Для Е = 1135 Па температура точки росы равна td = 8,8 °С.

Конденсации влаги на поверхности не будет, так как si = 12,1 °С > > td = 8,8 °С.

Конденсация будет возможной, если действительная упругость е станет равной максимальной уп ругости для si = 12,1 °С – Еsi.

По табл. П4 находим Еsi = 1412 Па и вычисляем Esi 1412 td = = = 68,4 %.

Etint tint Следовательно, конденсация влаги на поверхности стены будет возможна при относительной влаж ности воздуха выше 68,4 %.

Как видно из изложенного выше, основной мерой против конденсации влаги на внутренней поверх ности стены является снижение влажности воздуха в помещении. Это может быть достигнуто улучше нием вентиляции помещения.

Для избежания конденсации можно также повышать температуру поверхности стены путем ее уте пления. Утепление целесообразно размещать с наружной стороны ограждения. В том случае, если это невозможно выполнить снаружи, утепление размещается с внутренней стороны. При этом для защиты утеплителя от влаги на его поверхности должна быть размещена плотная паронепроницаемая штука турка.

Пример 4.3. Проверить возможность выпадения конденсата на внутренней поверхности стены об щественного здания при расчетной температуре внутреннего воздуха tint = 22 °C и относительной влаж ности int = 65 %. Температура наружного воздуха text = –35 °C.

При обследовании установлено, что стена сложена из глиняного кирпича на цементно-песчаном растворе толщиной 0,51 м и оштукатурена изнутри цементно-песчаным раствором толщиной 0,03 м.

Район строительства по зоне влажности климата сухой.

В случае возможности выпадение конденсата определить требуемую толщину дополнительного уте плителя стены, при котором будет исключено выпадение конденсата.

Решение. Так как климат местности сухой, а влажностный режим помещения согласно табл. 2.2 при tint = 22 °C и int = 65 % – влажный, условия эксплуатации стены Б. При таких условиях расчетные ко эффициенты теплопроводности согласно табл. П2 равны: для кладки кл = 0,76 Вт/(м °С), для штукатур ки шт = 0,93 Вт/(м °С). Коэффициенты теплоотдачи стен равны: на внутренней поверхности i = 8, Вт/(м2 °С), на наружной поверхности е = 23 Вт/(м2 °С).

Сопротивление теплопередаче стены равно 1 кл шт 1 1 0,51 0,03 R0 = + + + = + + + = 0,86 м2 °С/Вт.

i кл шт е 8,7 0,76 0,93 Температура внутренней поверхности стены в соответствии с формулой (3.36) равна 1(22 - (-35)) si = 22 - = 14,4 °С.

8,7 0, Максимальная упругость водяного пара при температуре tint = 22 °C по табл. П4 составляет Еtint = 2644 Па.

Действительная упругость водяного пара воздуха согласно формуле (4.1) равна е = 652644/100 = 1719 Па.

Максимальная упругость водяного пара воздуха, соответствующая температуре si = 14,4 °С по табл. П4, равна Еsi = 1640 Па.

Так как действительная упругость водяного пара е = 1719 Па больше максимальной упругости Еsi = 1640 Па, соответствующей температуре поверхности si = 14,4 °С, на поверхности будет выпадать кон денсат.

Для прекращения выпадения конденсата стену следует утеплить.

Определяем температуру поверхности стены, при которой прекращается конденсация пара. Она со ответствует температуре с максимальной упругостью водяного пара равной действительной упругости водяного пара е = 1719 Па. По табл. П4 имеем si = 15,1 °C.

С использованием формулы (3.36) определяем сопротивление теплопередаче стены, при котором на поверхности будет обеспечиваться температура si = 15,1 °С:

1(22 - (-38)) R0 = = 0,95 м2 °С/Вт.

8,7 (22 -15,1) Величина требуемого дополнительного сопротивления равна R = R0 - R0 = 0,95 - 0,86 = 0,09 м2 °С/Вт.

В качестве дополнительного утепления можно принять листы гипсовой штукатурки с коэффициентом теплопроводности гш = 0,23 Вт/(м °С). Толщина штукатурки должна быть не менее гш = Rгш = 0,090,23 = 0,02 м.

При размещении у наружных стен помещений с влажным и мокрым режимом (например, ванных комнат), в которых влажность может достигать величин, близких к 100 %, на стенах будет постоянно выпадать конденсат. Предотвратить его появление в этом случае не представляется возможным. В таких ситуациях для исключения замачивания кладки необходимо устраивать на поверхностях стен защиту из паронепроницаемой штукатурки или керамической плитки, укладываемой на цементном растворе с до бавкой жидкого стекла. В ряде случаев для защиты стен бывает достаточным нанесение на штукатурку слоя масляной краски.

В настоящее время в кирпичных зданиях старинной постройки часто размещаются заведения с од новременным пребыванием в них в течение некоторого времени большого количества людей (напри мер, бары, кафе, дискотеки и др.). В этих случаях в воздух помещения выделяется большое количество влаги и возможно кратковременное выпадение конденсата на стенах На стенах, покрытых плотными защитными водонепроницаемыми слоями (например, масляной краской), при конденсации влаги сразу же появляются капли росы, вызывающие негативные ощущения у посетителей. В этом случае более приемлемым является устройство на стенах санирующей штука турки. Санирующая штукатурка имеет пористую структуру, впитывающую в себя достаточное количе ство влаги без видимых признаков увлажнения. Когда условия для конденсации влаги исчезают (на пример, в нерабочее время), штукатурка легко отдает накопленную влагу обратно в воздух помещения.

Следует отметить, что использование такой штукатурки возможно только при ограниченном времени конденсации. В случае продолжительной конденсации влаги штукатурка становится сырой и для ее сушки требуется большие промежутки времени. В такой ситуации возможно прохождение накопленной в штукатурке влаги вглубь ограждения. Для исключения последнего санирующую штукатурку следует устраивать по плотной подоснове, например, из плотного слоя цементно-песчаной штукатурки.

4.3 Сорбционное увлажнение кладки кирпичных стен Строительные материалы, в том числе кирпичи и раствор кладки, поглощают влагу из окружающе го воздуха, находящуюся в нем в виде водяного пара. Поглощение водяного пара материалом происхо дит за счет поглощения пара поверхностью его пор в результате прилипания молекул воды к стенкам пор, а также за счет растворения молекул воды в твердом теле материала. Это явление носит название сорбции.

В отличие от процесса конденсации процесс сорбции не требует разности температур материала и воздуха и в этой связи может происходить при любых температурных условиях.

Величина сорбционного увлажнения материала зависит от относительной влажности воздуха и температуры среды. Установлено, что с понижением температуры сорбционная влажность возрастает. В то же время для материалов кирпичной кладки влияние температуры на сорбционное увлажнение не значительно. Зависимость между объемной влажностью глиняного обыкновенного кирпича и относи тельной влажностью воздуха (изотермы сорбции водяного пара) для различных температур воздуха по данным А.У. Франчука [25] приведены на рис. 4.1.

WV, % 1, 1, 1, 0, 0, 0, 0, 30 40 50 60 70 80 90, % Рис. 4.1 Изотермы сорбции водяного пара глиняного обыкновенного Сорбционная влажность материалов может быть выражена в виде весовой или объемной влажно кирпича для различных температур воздуха по данным А.У. Франчука [25] сти. Объемная влажность более удобна для сравнения сорбционной способности материалов с различной объемной плотностью. Данные объемной сорбционной влажности различных видов кирпичей, полученные А.У. Франчуком [25], даны в табл. П5. В случае необходимости пересчет данных табл. П5 в весовую влажность можно производить по формуле (3.12).

Для разных кирпичей кладки в соответствии с природой их материалов и особенностями пористой струк туры сорбционное влагосодержание может быть различным. На рис. 4.2 даны изотермы сорбции влаги глиняного, силикатного и трепельного кирпичей при температуре 20 °С. Видно, что наименее выраженные сорбционные свойства имеет глиняный кирпич. Максимальная весовая влажность его не превышает 0,6 %.

В то же время трепельный кирпич может иметь максимальную весовую влажность 7,1 %. Видно также, что изотермы сорбции указанных кирпичей имеют разный характер.

В общем случае процесс сорбции водяного пара в материале имеет три стадии. При первой стадии на стенках пор и капилляров образуется мономолекулярный слой влаги. Как правило, на изотермах сорбции это соответствует первой выпуклой части кривой. На второй стадии сорбции на стенках обра зуется полимолекулярный слой влаги. Влага находится в связанном сжатом состоянии. При третьей стадии дополнительно происходит процесс капиллярной конденсации, способствующий максимальному заполнению пор материала сорбционной влагой. Наиболее заметно указанные стадии проявляются в мате риалах, обладающих повышенной сорбционной способностью, например, в древесине.

В нашем случае видно, что в кривых сорбции глиняного и силикатного кирпича нет четкого различия w,% 6 40 50 60 70 80 90,% Рис. 4.2 Изотермы сорбции влаги глиняного (1), силикатного (2) и трепельного (3) кирпичей при температуре 20 °С стадий накопления влаги. Для трепельного кирпича наличие стадий более заметно. Особенно ясно проявляется третья стадия, связанная с капиллярной конденсацией влаги в материале. Очевидно, что различия в кривых сорбции связаны с различием в структурах пор материалов. Более подробно с фи зическими процессами сорбции можно ознакомится в [12, 24].

Изотермы сорбции показывают, что определенной влажности материала соответствует определен ная относительная влажность воздуха в его порах. Следовательно, изменение относительной влажности воздуха в порах материала зависит от изменения его влагосодержания. Влагосодержание в этом смысле может характеризоваться удельной пароемкостью материала, т.е. количеством водяного пара, кото рое необходимо ввести в единицу массы материала для повышения упругости пара в его порах на еди ницу. Величина удельной пароемкости не постоянна, а зависит от температуры и относительной влаж ности воздуха в порах.

Следует отметить, что кирпичи кладки имеют разную сорбционную способность. Например, шлако вые и подобные им кирпичи относятся к активносорбирующим материалам, а красный и силикатный кирпичи относятся к инертносорбирующим. Кладки стен из инертносорбирующих кирпичей почти не изменяют влажностного режима помещений. Однако при длительном и избыточном выделении пара в поверхностном слое со стороны помещений может скопиться влага. Стены, имеющие повы шенную начальную влажность, всасывают влагу интенсивнее, чем сухие. Достаточно большой ско ростью всасывания обладает глиняный кирпич, вдвое меньшей – силикатный кирпич.

4.4 Конденсация и перемещения влаги внутри кирпичных стен Увлажнение толщи кирпичных стен может происходить вследствие сорбции и конденсации водя ных паров внутри ограждения. В большинстве случаев конденсация является основной причиной по вышения влажности кирпичных стен.

В зимних условиях на разных поверхностях стены образуются разные величины парциальных дав лений водяного пара. Разность величин парциальных давлений на поверхностях стены вызывает поток водяного пара через стену к наружной поверхности. Это явление носит название диффузии водяного пара через ограждение. В зимнее время пар диффундирует из помещения через ограждение наружу. В летнее время при более холодном воздухе помещения пар может уходить из стены в помещение.

Одновременно с диффузией водяного пара через ограждение в обратном направлении от наружной поверхности стены диффундирует воздух. Причина диффузии воздуха – разность парциальных дав лений газов, составляющих воздушную атмосферу. Зимой эти парциальные давления являются более высокими с наружной стороны стены из-за меньшего парциального давления водяного пара наруж ного воздуха. В этом заключается различие между явлением диффузии воздуха и явлением воздухо проницаемости (см. главу 5). Диффузия воздуха есть чисто молекулярное явление взаимной замены молекул одного газа молекулами другого газа с другим парциальным давлением.

Количество проходящего через ограждение водяного пара может быть определено по формуле µ W = (eint - eext ) Fz, (4.2) eint где W – количество диффундирующего пара, мг;

eint, eext – упругости (парциальные давления) водяного пара с внутренней и наружной сторон ограждения, Па;

µ – коэффициент паропроницаемости материала стены, мг/(м ч · Па);

F – площадь стены, м;

z – время, ч;

– толщина стены, м.

Формула (4.2) справедлива при отсутствии процесса конденсации водяного пара в стене.

Важное значение для диффузии водяного пара имеет коэффициент паропроницаемости материала µ.

Коэффициент паропроницаемости µ зависит от свойств материала и отражает его способности прово дить диффундирующий водяной пар. Коэффициент µ определяет количество водяного пара, которое будет диффундировать в течение 1 ч через 1 м2 стены толщиной 1 м при разности упругостей водяного пара на поверхностях стены, равной 1 Па.

Расчетные значения коэффициентов паропроницаемости материалов приведены в СП 23-101– [22]. Значения коэффициентов µ для материалов кирпичных стен приведены также в табл. П2.

Коэффициент паропроницаемости материалов зависит от их температуры и влажности. С понижени ем температуры величина µ уменьшается. С повышением влажности материала коэффициент µ возрастает.

Значения коэффициента µ даны в табл. П2 для сорбционной влажности материала равной 80 %. Ко эффициент паропроницаемости µx при меньшей влажности wx может быть найден по формуле В.М.

Ильинского [12]:

wx µx = µ80, (4.3) w где µ80 – коэффициент паропроницаемости, соответствующий по изотерме сорбции относительной влажности 80 %;

w80 – весовая влажность материала, соответствующая по изотерме сорбции относи тельной влажности 80 %.

Обычно в расчетах используются значения µ, полученные при w80 и приведенные в справочной ли тературе (см. табл. П2).

При диффузии водяного пара через слой материала возникает сопротивление потоку пара. Сопро тивление называется сопротивлением паропроницанию слоя Rvp, м2 · ч·Па/мг, и определяется по фор муле i Rvp =, (4.4) i µi где i, µi – толщина и коэффициент паропроницаемости i-го слоя стены.

Сопротивление паропроницанию многослойной конструкции определяется как сумма сопротивле ний отдельных слоев n Rvp = + Rv + Rv, (4.5) vint Rvpi int ext i= где Rv, Rv – сопротивления влагообмену на внутренней и наружной поверхности стены.

vint ext int Значения R и Rv имеют небольшие значения и ими обычно при практических расчетах пренеб vint vint ext регают.

Упругость водяного пара, диффундирующего через стену понижается по толщине стены от eint на внутренней поверхности до eext на наружной поверхности. Для построения линии падения упругости водяного пара можно использовать формулу eint - eext еint en = eint -, (4.6) еint Rvpn- Rvp n- где en – упругость водяного пара на внутренней поверхности любого n-го слоя стены;

– сумма Rvp(n-1) n- сопротивлений паропроницанию n – 1 первых слоев стены, считая от его внутренней поверхности, вклю чая и сопротивление влагообмену на внутренней поверхности Rvint.

vint Процесс диффузии влаги через ограждения, как правило, является нестационарным. Расчеты при нестационарных условиях диффузии весьма сложны и поэтому в практике оценки влажностного режи ма достаточно часто используют стационарные условия диффузии, считая, что упругости водяных па ров в воздухе и ограждении остаются постоянными во времени. При этом температура в ограждении также остается постоянной.

Расчет влажностного режима стен при стационарных условиях выполняется для расчетных темпе ратур внутреннего воздуха равных tint согласно нормам проектирования. В качестве наружной темпера туры принимается температура наиболее холодного месяца. Наружная влажность принимается также для наиболее холодного месяца.

Проходящий через стену водяной пар понижает свою упругость и температуру. В случае, когда уп ругость водяного пара понижается менее значительно, чем температура, может наступить условие для пол ного насыщения воздуха паром и произойти конденсация влаги из воздуха.

Оценка возможной конденсации пара может производиться графическим способом. При таком спо собе вначале строится график распределения температуры в стене. Затем по нему строится график максимальной упругости водяного пара E и наносится линия распределения действительной упругости водяного пара e. Если линии графиков E и e не пересекаются, конденсации влаги не происходит. При пересечении линий E и e конденсация водяного пара в ограждении возможна. Зону конденсации в этом случае можно определить, проводя касательные к линии максимальной упругости водяного пара из то чек, определяющих на ограждениях величины eint и eext. Участок между касательными определяет поло жение зоны конденсации. Количество выпадающего конденсата может быть определено по разности количеств подходящего к зоне конденсации водяного пара и уходящего от нее наружу. Методика такого расчета приведена в [24].

Пример 4.4. Рассчитать влажностный режим кирпичной неоштукатуренной стены, сложенной из тре пельного кирпича на цементно-песчаном растворе. Толщина стены – 0,64 м. Температура внутреннего воз духа tint = 20 °С, относительная влажность воздуха int = 60 %. Температура наружного воздуха самого хо лодного месяца text = –15 °С. Относительная влажность наружного воздуха ext = 90 %. Условия эксплуата ции Б. Коэффициент теплопроводности кладки согласно [22] – кл = 0,52 Вт/(м °С), коэффициент паропро ницаемости – µкл = 0,19 мг/(м ч Па).

Решение. Сопротивление теплопередаче стены 1 кл 1 1 0,64 R0 = + + = + + = 1,39 м2 °С/Вт.

i кл e 8,7 0,52 Сопротивление паропроницаемости стены по формуле (4.4) составляет 0, Rvp = = 3,37 м2 чПа/мг.

0, При расчете Rvp сопротивлением влагообмена Rvp и Rvp пренебрегаем ввиду их малости по срав vpint int ext нению с сопротивлением стены.

На основании имеющихся данных строим графики распределения в стене температур и упругостей водяного пара Е и е (см. рис. 4.3).

Величины еint и еext определены с использованием формулы (4.1) по методике, использованной в примерах 4.1 – 4.3.

17,2 °C text = –15 °C tint = 20 °C ext = 90 % int = 60 % –13,9 °C eint = 1403 Па Зона E = 920 Па 4 конденсации E2 = 268 Па E1 = 500 Па eext = 148 Па Величина еint = 602338/100 = 1403 Па. Здесь Еint = 2338 Па – максимальная упругость водяного пара при tint = 20 °С, определяемая по табл. П4.

Величина еext = 90 165/100 = 148 Па. Здесь Еext = 165 Па – максимальная упругость водяного пара при text = –15 °C, определяемая по табл. П3.

Как видно из построенных графиков Е и е, они пересекаются. Конденсат будет выпадать в толще кладки. Зона конденсации начинается на расстоянии 0,39 м от внутренней поверхности и заканчивается на расстоянии 0,07 м от наружной поверхности.

Используя формулу (4.2), приближенно можно определить количество влаги, конденсирующейся в стене.

Для 1 м2 стены и коэффициента паропроницаемости µ = 0,19 мг/(м ч Па) находим количество влаги, поступающей в зону конденсации через плоскость с величиной Е1 = 500 Па, (1409 - 500) W1 = 0,19 = 443 мг/(м2 ч) = 0,044 г/(м2 ч).

0, Определяем количество влаги, уходящей от зоны конденсации через плоскость с величиной Е2 = 268 Па, (268 -148) W2 = 0,19 = 326 мг/(м2 ч) = 0,033 г/(м2 ч).

0, Количество влаги, конденсирующейся в стене, Wкон = W1 -W2 = 0,044 - 0,033 = 0,011 г/(м2 ч).

В течение суток в 1 м2 стены будет накапливаться 0,26 г воды, что составляет очень незначитель ную величину.

Для полного исключения возможности выпадения конденсата необходимо на стену нанести паро изоляционный слой, обеспечивающий с внутренней стороны понижение упругости водяного пара на поверхности кладки ниже е = 920 Па, или уменьшить влажность помещения до величины = 920 100 /1949 = 47 %.

Стена в примере рассматривалась не оштукатуренной. В действительных условиях эксплуатации стена с внутренней стороны штукатурится, например, цементно-известковым раствором толщиной 0,025 м.

Определим величину упругости водяного пара на внутренней поверхности кладки под штукатуркой при относительной влажности воздуха 47 %. Для расчета используем формулу (4.6). Тогда 920 -148 0, eкл.ш = 920 - = 865,7 Па.

0,025 0,640 0, + 0,098 0, При такой величине eкл.ш конденсат не будет выпадать внутри стены.

Как видно из примера, конденсация начинается в стене в пределах 2/3 ее толщины от внутренней по верхности. Это согласуется с данными экспериментальных исследований, выполненных для различ ных конструкций кирпичных стен.

Рассмотренный метод расчета влажностного режима при стационарных условиях является прибли женным, однако он с достаточной точностью и надежностью позволяет:

– устанавливать условия выпадения или невыпадения конденсата в ограждении;

при этом последнее условие, определенное расчетом, всегда выполняется гарантированно;

– определять годовой баланс влаги в ограждении, т.е. устанавливать условия накопления и удале ния влаги в различные периоды года (осень, зима, весна, лето).

На основе такого подхода производятся расчеты сопротивления паропроницания конструкций и в том числе кирпичных стен.

Согласно СНиП 23-02–2003 [19] сопротивление паропроницанию Rvp, м2·ч·Па/мг, ограждающей конструкции (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) должно быть не менее наибольшего из следующих нормируемых сопротивлений паропроницанию:

req а) нормируемого сопротивления паропроницанию Rvp1, м2 · ч·Па/мг, (из условия недопустимости на копления влаги в ограждающей конструкции за годовой период эксплуатации), определяемого по фор муле req e eint Rvp1 = (eint - E)Rvp (E - eext ) ;

(4.7) req б) нормируемого сопротивления паропроницанию Rvp2, м2 · ч·Па/мг, (из условия ограничения влаги в ограждающей конструкции за период с отрицательными средними месячными температурами наружно го воздуха), определяемого по формуле eint 0,0024z0(eint - E0) req Rvp2 =, (4.8) wwwav + где eint – парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, Па, при расчетной температуре и относительной влажности этого воздуха, определяемое по формуле Eint int eint eint = (int 100) Eint, (4.9) где Eint – парциальное давление насыщенного водяного пара, Па, при температуре tint, принимаемое по e СП 23-101-2004 [22];

int – относительная влажность воздуха, %;

Rvp – сопротивление паропроницанию, м2чПа/мг, части ограждающей конструкции, расположенной между наружной поверхностью ограж дающей конструкции и плоскостью возможной конденсации, определяемое по СП 23-101–2000 [21];

eext – среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха, Па, за годовой период, определяе мое по табл. 5а* СНиП 23-01–99* [12];

z0 – продолжительность, сут., периода влагонакопления, прини маемая равной периоду с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха по СНиП 23-01–99* [12];

E0 – парциальное давление водяного пара, Па, в плоскости возможной конденса ции, определяемое при средней температуре наружного воздуха периода месяцев с отрицательными средними месячными температурами. Плоскость возможной конденсации в однородной (однослойной) ограждающей конструкции располагается на расстоянии, равном 2/3 толщины конструкции от ее внут ренней поверхности, а в многослойной конструкции совпадает с наружной поверхностью утеплителя;

w – плотность материала увлажняемого слоя, кг/м3, принимаемая равной 0 по СП 23-101–2004 [22];

w – толщина увлажняемого слоя ограждающей конструкции, м, принимаемая равной 2/3 толщины одно родной (однослойной) стены или толщине теплоизоляционного слоя (утеплителя) многослойной ограж дающей конструкции;

wav – предельно допустимое приращение расчетного массового отношения вла ги в материале увлажняемого слоя, %, за период влагонакопления z0, принимаемое для кладки из глиня ного кирпича и керамических блоков – 1,5 %;

кладка из силикатного кирпича – 2,0 %;

Е – парциальное давление водяного пара, Па, в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации, оп ределяемое по формуле E = (E1z1 + E2z2 + E3z3) /12, (4.10) Е1, Е2, Е3 – парциальное давление водяного пара, Па, принимаемое по температуре наружного воздуха соответственно зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов. При определении парциального давле ния Е3 для летнего периода температуру в плоскости возможной конденсации во всех случаях следует принимать не ниже средней температуры наружного воздуха летнего периода, парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха eint – не ниже среднего парциального давления водяного пара на ружного воздуха за этот период;

z1, z2, z3 – продолжительность, мес., зимнего, весеннее-осеннего и лет него периодов года, определяемая по табл. 3* СНиП 23-01–99* [12] с учетом следующих условий: а) к зимнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха ниже минус 5 °С;

б) к весенне-осеннему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха от минус 5 до плюс 5 °С;

в) к летнему периоду относятся месяцы со средними температурами воздуха вы ше полюс 5 °С;

– коэффициент, определяемый по формуле ext e = 0,0024(E0 - e0 )z0 / Rvp ;

(4.11) ext e0 – среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха, Па, периода месяцев с отрица тельными среднемесячными температурами, определяемыми согласно СП 23-101–2004 [22].

Расчет влажностного режима при нестационарных условиях диффузии водяного пара производится, когда необходимо установить точное значение влаги в конструкции. Это значение почти всегда меньше, чем значении, рассчитанное при стационарных условиях. Расчеты при нестационарных условиях следует выполнять по методу К.Ф. Фокина [24].

4.5 Процессы разрушения кирпичных стен, связанные с увлажнением Влага оказывает большое влияние на физический износ кирпичных стен. Стены сложены из материа лов с пористо-капиллярной структурой. Поэтому при контакте с водой они интенсивно увлажняются.

В зависимости от связи воды с материалом различают химически связанную, абсорбционно связанную, капиллярную и свободную влагу. Свободная влага заполняет крупные пустоты и поры материала и удерживается в них гидростатическими силами. Такая влага легко удаляется из кладки стены при высушивании.

В крупных порах и пустотах влага содержит, как правило, растворенные соли и поэтому она замер зает при температурах более низких, чем 0 °С. Влага, находящаяся в капиллярах, может замерзать при очень низких температурах. Это зависит от диаметра капилляров, например, при диаметре 10–5 см и менее вода замерзает при температуре ниже –25 °С.

Влага по-разному влияет на процессы износа. В одних случаях она действует в качестве химически активной агрессивной среды, растворяя материал конструкций. Влага может действовать так же, как поверхностно-активное вещество, способствующее процессу разрушения.

Наличие в материалах кладки и на поверхности конструкций пор, пустот, капилляров, микротрещин способствует увеличению их удельной поверхности. Это повышает уровень контакта кладки со всеми видами влаги. При смачивании материала кладки происходят физические процессы, приводящие к по явлению напряжений. Попадая в имеющиеся в кирпичах микротрещины, молекулы воды, обладая ди польными моментами, определенным образом ориентируются. В результате этого адсорбированная вла га получает повышенную плотность и вязкость. Ее упругость становится равной упругости материала кирпичей. Упругость влаги повышается к вершине микротрещины и в результате увеличивается рас клинивающее действие влаги. Схема расклинивающего действия адсорбированной влаги приведена на рис. 2.1 в главе 2. Рост внутренних напряжений из-за расклинивания микротрещин влагой приводит к значительному снижению прочности поверхностей слоев материалов, смоченных водой. Такие явления происходит при воздействии адсорбционно-связанной влаги. Расклинивающее действие этой влаги воз никает при толщине полимолекулярной пленки влаги около 310–5 см.

Капиллярная влага за счет сил капиллярного давления воды может вызывать сложные напряжения в материале кладки. При этом в капиллярах образуются растягивающие напряжения, связанные с поверх ностным натяжением (см. рис. 4.4), P = (2 / r) cos, (4.12) где – поверхностное натяжение воды, Па;

r – радиус капилляра, м;

– угол смачивания, град.

Видно, что такие напряжения способствуют снижению давления жидкости в капиллярах и появле нию напряжений сжатия и изгиба в материале вокруг капилляров. При полном смачивании материалов капиллярное давление может достигать величины 5,0106 Па.

Разрушению материалов кладки способствует одновременное воздействие с влагой отрицательных температур. Замерзающая в капиллярах и порах влага увеличивается в объеме, вызывая значительные напряжения в материале конструкции.

P P P Рис. 4.4 Схема образования P капиллярного давления в материале Процесс заполнения капилляров влагой при естественном увлажнении кладки различен для круп ных и мелких капилляров. В мелких капиллярах влага поднимается на большую высоту, чем в крупных.

Вода из крупных пор за счет разности давления капиллярного отсоса отсасывается в смежные мелкие поры и капилляры. При замерзании воды свободные крупные поры служат дополнительным объемом, обеспечивающим компенсацию расширения влаги в мелких порах и капиллярах. В этой связи крупнопорис тые кирпичи более морозостойки.

При низких температурах материалов кладки и замерзании воды в порах и капиллярах могут возни кать большие напряжения, во много раз превосходящие прочность материала кирпичей. В наибольшей мере это проявляется в том случае, если поры полностью заполнены водой.

Давление в порах при замерзании в них воды может быть вычислено по формуле (KQdT ) / T = Vвdpв -Vлdpл, (4.13) где Q = 3,35·105 Дж/кг – скрытая теплота плавления льда;

Т = 273 К – абсолютная температура плавле ния льда;

Vв = 1·10–3 м3/кг, Vл = 1,091·10–3 м3/кг – удельные объемы воды и льда;

dpв, dpл – давления в порах воды и льда, Па;

dТ – разность температур, °С.

При одинаковых давлениях воды и льда dp = dpв = dpл формула (4.13) имеет вид (QdT ) / T = (Vв -Vл ) dp. (4.14) Зная численные значения величин, входящих в формулу (4.14), можно получить формулу для опре деления dp в виде dp = -1,348 107 dT. (4.15) Из формулы (4.15) видно, что понижение температуры на 1 °С приводит к росту давления в порах кладки на 13,48 МПа. При понижении температуры на 20 °С давление составит соответственно МПа.

В случае, если вода при замерзании льда и увеличении его объема свободно вытекает из пор, давле ние льда после замерзания и при дальнейшем понижении температуры может определяться как dp = -1,13106 dT, (4.16) т.е. давление льда будет повышаться на 1,13 МПа при понижении его температуры на 1 °С. При пони жении температуры льда на 20 °С давление в порах может достигнуть 22,6 МПа.

Таким образом, напряжения, возникающие в материале кладки при температурах ниже 0 °С, могут разрушать стенки пор. Процессы разрушения значительно ускоряются при переменном оттаивании и замораживании кладки. Оттаивание и замерзание кладки чаще всего происходит под воздействием сол нечной радиации в весенний период года (см. пример главы 2).

На физический износ кирпичной кладки определенное влияние оказывают процессы попеременного увлажнения и высыхания материала. Такие процессы происходят как при положительных, так и отрица тельных температурах среды. При достаточно сухом воздухе из материала кладки происходит последо вательно испарение свободной, капиллярной и затем адсорбированно-связанной воды. Вода сначала ис паряется из крупных пор, а затем из более мелких. После испарения воды из капилляров и микротрещин на материал кладки перестают действовать рассмотренные выше расклинивающие и сжимающие силы.

В нем начинают происходит явления усадки, приводящие к появлению напряжений противоположного знака. В случае повышения влажности воздуха материал снова увлажняется, и трещины соответственно раскрываются. Скорость разрушения материала кладки при таких знакопеременных напряжениях зави сит от скорости и степени увлажнения и сушки материалов.

Причиной разрушений материалов кладки иногда служит появления осмотического давления в по рах, вызываемого разностью концентраций растворов солей в воде разных пор и капилляров. Как пра вило, стенки пор и капилляров проницаемы для воды и не проницаемы для растворенного в воде веще ства. Вода, стремясь выровнять концентрацию растворов в соседних порах, проходит из пор с меньшей концентрацией в поры с большей концентрацией и начинает создавать в них осмотическое давление.

Величина осмотического давления может достигать величины 15 МПа и более [15].

Скорость и характер разрушения материалов кладки во многом зависят от структуры пор материа ла. В частности, в кирпичах структура пор во многом определяется технологией их изготовления. На пример, кирпичи сухого прессования имеют сеть капилляров и пор, сообщающихся между собой и от крытых на поверхности. Материал таких кирпичей быстро насыщается влагой, приводящей к ускоре нию процессов физической коррозии. Наоборот, кирпичи пластического формования имеют закрытые по ры и вследствие этого медленнее насыщаются влагой.

Как правило, процессы насыщения и удаления влаги материалами кладки происходят с разной ско ростью. Насыщение кладки влагой в условиях естественной среды идет значительно быстрее, чем ее сушка. Поэтому при эксплуатации кирпичных стен следует стремиться ограничивать период влаго накопления и наоборот увеличивать период сушки стен. Поверхности наружных кирпичных стен должны быть достаточно открытыми для контакта с внешней окружающей средой с целью обеспече ния хорошей естественной вентиляции их в период летней сушки.

Кладка кирпичных стен состоит из материалов, имеющих разную пористость. Цементно-песчаный раствор кладки имеет большую плотность, чем кирпичи и, следовательно, пористость кирпичей значи тельной больше пористости цементно-песчаного раствора. При эксплуатации во влажных кирпичных стенах, сложенных на плотных растворах, идет быстрое разрушение растворных швов и повреждение тела кирпичей в местах примыкания к этим швам. Связано это с тем, что кирпич как материал с более крупными порами быстрее впитывает и отдает влагу плотному раствору, имеющему мелкие поры. Как правило, количество влаги на границе контакта кирпичей и раствора оказывается достаточным для того, чтобы заполнить все поры раствора водой. Зимой эта вода и избыточная вода, накапливающаяся в порах кирпичей на границе контакта кирпичей и растворных швов, замерзает, вызывая большие напряжения в мелкопористом материале раствора. Раствор в результате этого быстро разрушается и выветривается.

Кирпичи кладки у наружной поверхности при замерзании воды, находящейся в растворных швах и ка пиллярах кирпичей вблизи швов, оказываются сдавленными «обоймой». Под этим давлением от по верхностей кирпичей начинают откалываться лещадки. Такие разрушения наиболее заметны на тычко вых рядах кирпичей. Как показано ранее в главе 1, явление разрушения кирпичей «обоймой» ярко про является в кладке стен, сложенных в начале XX в. из слабых кирпичей «алого» сорта на цементно песчаном растворе. С этих позиций большей долговечностью обладают кладки, сложенные на раство рах, близких по плотности кирпичам, например, кладки на известковых и известково-цементных рас творах.

Значительному увлажнению кирпичных стен и последующему их разрушению способствует уст ройство на фасадах наружных стен плотных слоев из штукатурок или облицовок. В период влагонакоп ления влага переносится от внутренней поверхности к наружным слоям и летом в период сушки она уходит из стен наружу. Наличие плотной штукатурки, например, из цементно-песчаного раствора, не дает во время сушки возможности полностью уходить из ограждения влаге, накопленной в нем зимой.

Это приводит к скоплению влаги между штукатурным слоем и наружной гранью кирпичной кладки.

Зимой при отрицательных температурах, когда влага замерзает, создаются большие напряжения, раз рушающие штукатурку и поверхностный слой кладки.

Аналогичные процессы разрушения проявляются и при облицовках цокольных участков стен ста рых кирпичных зданий плотными каменными, керамическими и другими плитами, закрепляемыми на стене на цементно-песчаном растворах.

Как сказано ранее, в стенах старых зданий отсутствует горизонтальная гидроизоляция и в результа те этого нижняя часть стен активно увлажняется капиллярной влагой. Удаление капиллярной влаги из стен происходит в летний период во время естественной сушки стен. Большинство влаги в этом случае уходит из стен через наружную поверхность. При устройстве плотной облицовки часть влаги начинает уходить через внутреннюю поверхность стены, приводя к повышению влажности этой поверхности и к увеличению влажности внутреннего воздуха. На поверхностях стен образуются грибки и плесень, ухудшается санитарное состояние помещений. Другая часть влаги накапливается у поверхности обли цовки и, замерзая при низких температурах, разрушает кладку и раствор крепления плит. Устройство таких облицовок приводит к быстрому разрушению нижней части кирпичных стен старой постройки, не имеющих горизонтальной гидроизоляции. Обследование стен исторических зданий г. Тамбова показа ло, что в цокольных частях стен, облицованных плотными плитами пять и более лет назад, кладка силь но увлажнена, прочность ее снижена, повсеместно имеются повреждения тела кладки. Дальнейшая экс плуатация кладки при таких условиях приведет к полному разрушению нижней части стен.

Плотные цементно-песчаные штукатурки и облицовки имеют большие линейные температурные расширения, чем кладка, например, для цементной штукатурки эти расширения в два раза больше по сравнению с кладкой из глиняного кирпича. Такая разность линейных деформаций создает дополни тельные напряжения на границе кладки и раствора и приводит к появлению трещин между штука туркой и кладкой. Трещины появляются также и в штукатурке. Наличие трещин способствует допол нительному увлажнению поверхностных слоев кладки стен. Поэтому для наружной штукатурки стен следует подбирать штукатурные растворы с коэффициентами линейного расширения, близкими к этим коэффициентам для кладки. Например, штукатурка из известкового раствора достаточно устой чива при знакопеременных температурах, так как коэффициент ее линейного температурного расши рения совпадает с таким коэффициентом для кладки из глиняного кирпича, сложенной на известко вом растворе. Следует отметить, что известковый раствор и кладка из красного кирпича также имеют почти равные коэффициенты паропроницаемости: µ = 14…16 г/(м · ч · Па) для кладки и µ = 16… г/(м · ч · Па) для известкового раствора. Такое соответствие создает благоприятные условия для ми грации влаги из кладки стен наружу.

Выше рассмотрены в основном физические процессы разрушения кладки, связанные с ее увлажне нием. Кроме этого материалы кладки могут подвергаться химической коррозии.

Скорость химической коррозии материалов кладки зависит от целого ряда факторов. К основным из них относятся химический и минералогический составы материалов, характер их пористости (откры тые или закрытые поры), тип структуры материалов (аморфная или кристаллическая), характер аг рессивной среды, ее концентрация и др.

Влияние пористости на скорость химической коррозии материалов кладки определяется скоростью подвода агрессивной среды к месту ее контакта с материалом. Разрушение пористых материалов при открытых сообщающихся порах происходит не только на поверхности, но и внутри материала. В замкнутых, не сообщающихся друг с другом порах (например, в глиняном кирпиче пластического прессования) влияние агрессивных сред проявляется менее активно, чем при наличии открытых пор.

На интенсивность разрушений кирпичной кладки оказывает влияние химический состав воды и способы ее попадания на конструкции стен. Например, чистая дождевая вода при интенсивном дожде смывает со стен адсорбированные частицы и осевшие на поверхности кладки агрессивные вещества. В то же время влага, выпадающая на наружных стенах в виде конденсата, вступает с агрессивными веще ствами во взаимодействие и образует растворы кислот и щелочей, активно способствующие разруше нию материалов кирпичной кладки. Чаще всего конденсат на наружных поверхностях образуется при резких изменениях температур воздуха от низких значений до более высоких. При понижении темпера тур воздуха наружные поверхности стен из-за большой тепловой инерции кладки оказываются в опре деленный промежуток времени более холодными по сравнению с окружающим воздухом. При сопри косновении с холодными стенами теплый воздух начинает отдавать поверхности стен влагу, которая оседает на них в виде конденсата. Это явление наиболее часто происходит в осенне-весенние периоды года.

Для исключения разрушения стен растворами солей и кислот рекомендуется наружные неоштука туренные поверхности стен зданий – памятников периодически очищают от агрессивных веществ, осе дающих на них в виде пыли, копоти и др. Удаление веществ с поверхности следует производить путем их смывания водой без добавки в нее каких-либо моющих средств. При очистке неоштукатуренных стен нельзя применять жесткие щетки и пескоструйные аппараты. При механической очистке происхо дит разрушение поверхностного слоя кирпичей. В кирпичах старой кладки поверхностный слой являет ся защитной коркой, предохраняющей кладку от интенсивного разрушения. После удаления корки рас смотренные выше процессы разрушения материалов кладки под воздействием влаги значительно уско ряются.

Достаточно часто атмосферная влага городов и промышленных зон содержит растворенные агрес сивные вещества, например, диоксид серы. Этот газ под воздействием кислорода окисляется в триок сид серы и образует с водой серную кислоту, активно разрушающую силикатные кирпичи. Агрес сивность атмосферных осадков повышает также ряд и других, растворяемых в воде газов, например, сероводород, диоксид углерода, аммиак и др. Например, вода с диоксидом углерода в 30 раз больше растворяют карбонат кальция, чем чистая вода. При эксплуатации кирпичных зданий в городах и промышленных зонах с большим выбросом вредных веществ в атмосферу необходимо предусматри вать надежные меры защиты от атмосферного увлажнения и подбирать соответствующие материалы для кладки наружных стен.

Коррозионная стойкость силикатных кирпичей определяется в основном свойством входящей в со став их материала извести, обладающей невысокой стойкостью к кислым агрессивным средам. В соле вых растворах силикатный кирпич главным образом разрушается за счет образования в порах материала кристаллов, которые, разрастаясь, создают давления, достаточные для разрушения силикатного мате риала.

Глиняные кирпичи могут разрушаться под воздействием растворов органических и минеральных кислот, а также многих солей. Стены из глиняного кирпича устойчивы при слабых воздействиях кислот и кислых газов. Из всех сортов глиняного кирпича к агрессивным средам наиболее устойчивы пере жженные кирпичи – в старых зданиях это кирпичи «железняки», в современных конструкциях плотные клинкерные кирпичи.

Конструкции из шлаковых кирпичей неустойчивы к действию агрессивных сред и малоустойчивы к действию влажной среды и растворов щелочей. Слабоустойчивы эти кирпичи и к процессам переменно го увлажнения и замораживания.

4.6 Меры по защите кирпичных стен от влаги При защите стен от увлажнения применяют в основном две группы способов. К первой относятся конструктивные способы, включающие правильный выбор материалов кладки для разных участков стен, правильное устройство различных выступов, козырьков, карнизов, водоотвода с крыши и др. Ко второй относятся способы, связанные с устройством гидро-, паро- и теплоизоляционных защитных по крытий и преград.

Обе группы способов могут быть применены как на стадии проектирования зданий, так и во время их эксплуатации.

На стадии проектирования кирпичных зданий в зависимости от температурно-влажностного режи ма помещений и параметров климата местности, а также степени агрессивности среды, должен быть произведен соответствующий выбор вида кирпичей и раствора для кладки. Например, при воздействии влаги с невысокой концентрацией кислот более предпочтительным является применение глиняных кир пичей, чем силикатных. Шлаковые кирпичи следует применять для эксплуатации только в сухих сре дах.

На стадии проектирования для стен, эксплуатируемых во влажных условиях, необходимо также подбирать кирпичи и растворы исходя из их соответствия между собой по пористости. Для кладки из пористых кирпичей необходимо применять менее плотные кладочные растворы. Как показано ранее, это позволит уменьшить скорость разрушения растворных швов и наружных поверхностей кирпичей.

Цокольные и карнизные участки стен, выступающие за плоскость элементы, а также другие участки стен, подвергающиеся повышенному воздействию атмосферной влаги, должны быть выполнены из кирпичей повышенной морозостойкости. Поверхность выступающих элементов защищают от влаги пу тем устройства защитных покрытий и сливов из оцинкованной стали или гранитных плиток. От воздей ствия влаги, стекающей с крыши при таянии снега и дождевой влаги, должны надежно предохранять карнизы крыш. Некоторые конструктивные решения по защите стен от увлажнения приведены на рис.

4.5.

а) б) в) г) Рис. 4.5 Конструктивные элементы защиты стен от увлажнения:

а – разрез по стене;

б – г – конструктивные решения карнизов;

1 – свес кровли;

2 – гидроизоляция пояска;

3 – подоконный слив;

4 – гидроизоляция выступающего цоколя;

5 – цоколь;

6 – отмостка;

7 – горизонтальная гидроизоляция;

8 – слив и желоб;

9 – ограждение кровли Для помещений с влажным и мокрым режимами эксплуатации не рекомендуется применять конст рукции кирпичных стен с пустотами, засыпками, внутренними невентилируемыми воздушными про слойками. В пустотах, прослойках и засыпках может накапливаться большое количество конденсацион ной влаги, которая трудно удаляется из такой конструкции при сушке стен. Для таких помещений наи более пригодны сплошные стены из плотного глиняного кирпича, покрытые изнутри паронепроницае мым слоем, например, зажелезненной цементной штукатуркой, покрашенной масляной краской по сплошной шпаклевке.

При выборе конструктивного решения стены необходимо исходить всегда из принципа размещения со стороны помещения слоев из более плотных материалов, а с наружной стороны слоев с большей па ропроницаемостью. Таким образом, кирпичные стены с внутренней стороны следует штукатурить це ментно-песчаными растворами с небольшим добавлением извести для придания раствору пластичности, а с наружной стороны известковыми растворами с добавлением небольшого количества цемента для повышения прочности штукатурки. В качестве наружных штукатурок в настоящее время используются специальные прочные фасадные штукатурки, имеющие достаточное количество микропор для удаления влаги из ограждения. Паропроницаемость наружных слоев стен всегда должна быть выше паропрони цаемости внутренних слоев, соприкасающихся с воздухом помещения. В соответствии с указанным выше принципом рекомендуется дополнительные теплоизоляционные слои, состоящие из пористых ма териалов, размещать с наружной стороны стен. В случае необходимости их размещения с внутренней стороны они должны быть надежно изолированы от диффундирующей из помещения влаги пароизоля ционными слоями. Более подробно принципы дополнительного утепления стен с учетом требований по ограничению накопления влаги в ограждении рассмотрены в главе 6.

При выборе штукатурки для наружных поверхностей стен необходимо подбирать ее состав таким образом, чтобы линейные температурные расширения штукатурки и кладки были примерно одинако выми. При таких условиях не будет происходить образование трещин в штукатурке зимой и ее отрыв от кладки при летних температурах и, следовательно, будет ограничено попадание атмосферной влаги в конструкцию стен.

Для защиты от проникновения в стены капиллярной влаги, поступающей при отсутствии гидроизо ляции из тела фундаментов, необходимо устраивать во время эксплуатации надежные горизонтальные гидроизоляционные слои.

Для этой цели можно выполнять рулонную гидроизоляцию путем последовательной пробивки в стенах горизонтальных штраб и укладки в них рулонных гидроизоляционных материалов на битумной мастике. Оставшееся пространство штраб должно заполняться раствором на расширяющемся цементе.

Достаточно эффективным, но менее трудоемким способом является устройство горизонтальных гидроизоляционных слоев путем прорезания фрезой в кладке щели, выдувания из нее разрушенного ма териала и последующего заполнения щели цементным водонепроницаемым раствором на расширяю щемся цементе с использованием добавок, улучшающих гидроизоляционные свойства раствора.

В последнее время для устройства горизонтальной гидроизоляции в старых кирпичных зданиях широко начинают применяться методы инъецирования в кладку стен различных растворов, создающих водонепроницаемые слои. Количество и места размещения скважин зависит от толщины стены, материалов кладки и вида инъецируемого в нее раствора.

Для защиты неоштукатуренных наружных поверхностей стен от действия атмосферной влаги на стены наносят тонкие водоотталкивающие покрытия, т.е. производят гидрофобизацию поверхностей.

При устройстве таких покрытий не происходит смачивания поверхностей атмосферной влагой и исклю чается ее проникновение вглубь конструкции даже при наличии ветрового давления на стену.

Важной задачей при восстановлении нормального влажностного режима ограждений является сушка кладки стен. Для этой цели используются способы удаления влаги из толщи кладки испарением, разло жением воды, адсорбцией, электроосмосом и др. В любом случае процесс удаления влаги достаточно трудоемок и продолжителен во времени.

При удалении влаги испарением применяют конвективную, контактную и радиационную сушки.

При конвективной сушке происходит теплообмен между поверхностью стены и воздухом в резуль тате непосредственного соприкосновения воздуха с материалом стены, а также за счет конвекции. Кон вективная сушка может быть естественной, происходящей при естественном гравитационном движении воздуха, и вынужденной – при механическом перемешивании воздуха. Интенсивность конвективного теплообмена зависит от толщины ламинарного слоя воздуха у поверхности стены. Так как его толщина обратно пропорциональна скорости движения воздуха, для увеличения теплообмена при вынужденной сушке, поверхность обдувается дутьевыми вентиляционными установками.

Радиационная сушка происходит при облучении поверхностей инфракрасными обогревателями. Из лучаемая обогревателем тепловая энергия, распространяясь в пространстве в виде электромагнитных волн, падает на стены. Инфракрасные лучи поглощаются материалом кладки, и их энергия из элек тромагнитной снова переходит в тепловую. Количество получаемого стеной тепла зависит от темпе ратуры нагревателя и материала стены, а также степени черноты нагреваемой конструкции (см. главу 3).

При контактной сушке теплообмен происходит при непосредственном контакте нагретого и холод ного осушаемого тела. Количество переходящего тепла зависит от разности температур нагревателя и сте ны.

Как видно, процессы сушки различаются способами подвода тепла. Однако независимо от способа при нагревании стены парциальное давление паров влаги, содержащейся в конструкции, возрастает и, когда оно превысит парциальное давление в воздухе ем > ев, начнется процесс сушки. Сушка продолжа ется до тех пор пока давление паров влаги в конструкции не сравняется с давлением паров влаги в воз духе. Такое условие соответствует состоянию равновесной влажности материала стены.

Равновесная влажность определяется характером связи влаги с материалом. Согласно теории П.А.

Ребиндера вода с материалом может иметь любую из трех форм связи: химическую, физико химическую и физико-механическую.

Химическая связь влаги с материалом обуславливается строго определенным молекулярным соот ношением, и такая влага в процессе сушки испарением не может быть удалена. Однако, ее количество в кладке очень незначительно и она не влияет в целом на влажностный режим ограждения. Адсорбцион ная влага имеет менее прочную физико-химическую связь с материалом и при сушке испарением может быть частично удалена. Капиллярная вода и вода от смачивания имеют с материалом физико химическую связь и довольно легко удаляются из конструкции. Наиболее свободно удаляется из конст рукции структурно-свободная вода, попадающая в кладку при строительстве. Поэтому сушка испарени ем наиболее эффективна в начале эксплуатации стен.

Равновесная влажность материала во многом определяется влажностью окружающего воздуха и для каждого материала она имеет свою зависимость (см. рис. 4.6). По кривой равновесной влажности можно определять конечную влажность высушиваемого материала при конкретной относительной влажности воздушной среды.

,% 0 20 40 60 80 в, % Рис. 4.6 Зависимость равновесного влагосодержания материала от относительной влажности воздуха помещения Как видно из рис. 4.6, для удаления влаги из материала кладки осушением следует понижать отно сительную влажность воздуха помещения. Для этой цели может быть использован метод сорбции, за ключающийся в снижении влажности воздуха помещения твердыми или жидкими сорбентами. При ис пользовании сорбентов в осушенном воздухе понижается давление водяных паров и в результате этого происходит сушка стен. В качестве сорбентов могут быть использованы твердые вещества (силикагель, алюмогель, активные бокситы и др.) и жидкости (хлорид кальция, хлорид лития и др.). В качестве сор бентов применяются также волокнистые материалы, пропитанные гигроскопическими солями. Для сорбционного осушения используются специальные установки, размещаемые в помещениях с осуши ваемыми стенами. Наибольший эффект достигается при комплексном использовании методов испаре ния и сорбции при активном обдувании осушиваемых поверхностей.

Для нижней части стен, где идет большой подсос капиллярной влаги при осушении конструкций можно использовать метод электроосмоса. Суть метода заключается в создании электрического поля в нижней части стен, способствующего при разности потенциалов в разных точках стен перемещению влаги по порам кладки от положительного потенциала (в стене) к отрицательному (в грунте). В практи ке имеется много схем размещения электродов и создания разности потенциалов [26]. Метод электро осмоса может эффективно применяться в качестве профилактической меры по защите от капиллярной влаги в стенах с ненадежной горизонтальной гидроизоляцией.

5 ВОЗДУШНЫЙ РЕЖИМ КИРПИЧНЫХ СТЕН ГРАЖДАНСКИХ ЗДАНИЙ В процессе эксплуатации зданий на внутренней и наружной поверхностях стен всегда создается раз ность давлений. В результате через стены идет поток воздуха в направлении от большего давления к меньшему, то есть происходит фильтрация воздуха. Фильтрация воздуха в наружных стенах приво дит к изменению их теплозащитных и влажностных характеристик. Следовательно, при эксплуата ции наружных стен необходимо учитывать явления фильтрации и обеспечивать меры от чрезмерного прохождения воздуха через конструкции.

5.1 Воздухопроницаемость кирпичных стен Воздух в стенах может проходить с наружной стороны ограждения или, наоборот, со стороны по мещения. Если фильтрация воздуха происходит в сторону помещения, то она называется инфильтра цией. При обратном направлении воздуха явление фильтрации называется эксфильтрацией. Свойство ограждения или его материала пропускать через себя воздух называется воздухопроницаемостью.

С гигиенической точки зрения воздухопроницаемость является положительным качеством, так как способствует естественной вентиляции помещения.

С теплотехнической стороны это явление вредно, так как при инфильтрации в помещение попадает холодный воздух и понижается температура внутренней поверхности ограждения. При эксфильтра ции ухудшается влажностный режим конструкции в силу того, что повышается вероятность конден сации внутри нее влаги.

Причиной воздухопроницаемости материалов является наличие в них сообщающихся пор. Воздухо проницаемость зависит от структуры материала и его влажности. Влажные материалы содержат в порах капиллярную влагу и поэтому имеют меньшую воздухопроницаемость.

Воздухопроницаемость ограждения обуславливается воздухопроницаемостью материалов и про никновением воздуха через швы конструкции, трещины, щели и т.д. Воздухопроницаемость ограждения почти всегда выше воздухопроницаемости материалов, из которых оно выполнено.

Процесс воздухопроницания в стенах возникает при появлении разности давлений воздуха на внут ренней и наружной поверхностях стены за счет теплового и ветрового напоров (см. рис. 5.1).

Тепловой напор обусловлен разностью удельных весов теплого воздуха помещения и холодного воздуха с наружи здания.

Величина максимального теплового напора в зимнее время int Pt = 0,55Н (ext - int ), Па, (5.1) где Н – высота здания, м;

ext, int – удельные веса наружного и внутреннего воздуха, Н/м3.

а) tв > tн, Vн = 0 б) tв = tн, Vн > в) tв > tн, Vн > Vм Vн нейтральная зона нейтральная зона Рис. 5.1 Эпюры давлений воздуха на ограждение при тепловом (а) и ветровом (б) напорах и их суммарном воздействии (в) Величины ext и int определяются по формуле =. (5.2) 273 + t Здесь t – температура воздуха. Для внутреннего воздуха величина t = tint (для определения int) принима ется по оптимальным параметрам по ГОСТ 12.1.005, ГОСТ 30494 и СанПиН 2.1.2.1002. Для наружного воздуха величина t = text (для определения ext) принимается равной средней температуре наиболее хо лодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по СНиП 23-01–99* [21].

Ветровой напор создается за счет действия на стены ветра.

Величина ветрового напора Pv = 0,03extv2, Па, (5.3) где v – максимальная из скоростей ветра по румбам за январь, повторяемость которых составляет 16 % и более, принимается по СНиП 23-01–99 [21]. Для зданий высотой более 60 м скорость ветра принимается с учетом коэффициен та изменения скорости ветра по высоте здания (см. СП 23-101–2004 [22]).

По принципу протекания и воздействия на теплотехнические качества стен различаются несколько видов фильтрации воздуха, например, сквозная и внутренняя фильтрации. Наиболее распространена сквозная или поперечная фильтрация (инфильтрация и эксфильтрация), когда воздух проходит через всю конструкцию. При внутренней фильтрации движение воздуха происходит, как правило, внутри конструк ции.

Следствием сквозной фильтрации является изменение распределения температур в толще стены и на ее поверхностях. На рис. 5.2 приведена схема распределения температур в стене при инфильтрации, эксфильтрации и отсутствии фильтрации воздуха через стену. Видно, что инфильтрация понижает тем пературы внутри стены и на ее поверхностях, а эксфильтрация, наоборот, повышает.

tв tн. 5. Температура в любом сечении стены при наличии инфильтрации воздуха согласно [23] может быть найдена по формуле ec0GRx - x = text + (tint - text ), (5.4) tint ec0GR0 - где tint, tеxt – температуры внутреннего и наружного воздуха, °С;

с0 = 1 кДж/(кг ·°С) – удельная теплоемкость воздуха;

Rx – термическое сопротивление стены на участке от наружной поверхности до рассматриваемого сечения, м2 ·°С/Вт;

R0 – сопротивление теплопередаче стены при отсутствии в ней фильтрации воздуха, м2 ·°С/Вт;

G – воздухопроницаемость конструкции, равная количеству воздуха, проходящего через 1 м2 стены за 1 час, кг/(м2 · ч).

Сопротивление теплопередаче стены при наличии инфильтрации уменьшается и может быть опре делено по формуле ec0GR0 - R0 inf R0 inf =. (5.5) c0GecGR При эксфильтрации воздуха через стену температура в любом сечении стены определяется по фор муле e-c0GRx - x = text + (tint - text ). (5.6) tint e-c0GR0 - Сопротивление теплопередаче стены при наличии эксфильтрации может быть найдено как e-c GR0 - R0 eks =. (5.7) c0G 5.2 Нормирование и расчет сопротивления воздухопроницанию кирпичных стен Воздухопроницаемость ограждений оценивается сопротивлением воздухопроницанию Rinf, м2·ч·Па/кг, при разности давлений P = 10 Па.

Для однослойной конструкции или одного слоя многослойной конструкции величина Rinf определя ется как Rinf Rinf =, (5.8) iм где – толщина конструкции или ее слоя, м;

iм – коэффициент воздухопроницаемости материала ограж дающей конструкции или ее слоя, кг/(м·ч·Па).

Формула (5.8) справедлива для конструкций из однородных материалов. Для конструкций, состоя щих из разнородных материалов, к которым относятся и кирпичные стены с кладкой из кирпичей и раствора, имеющей внутри горизонтальные и вертикальные полосы, каверны, трещины и т.д., вели чина сопротивления воздухопроницанию определяется как Rinf Rinf =, (5.9) ik где ik – коэффициент воздухопроницаемости однослойного ограждения или его отдельного слоя, кг/(м2·ч·Па).

Сопротивление воздухопроницанию многослойных стен n Rinf Rinf =, (5.10) Rinf j j = где Rinf j – сопротивление воздухопроницанию j-го слоя конструкции.

Сопротивление воздухопроницанию материалов и конструкций кирпичных стен по данным [20] при ведено в приложении в табл. П6.

des Сопротивление воздухопроницанию стен Rinf согласно СНиП inf red 23-02–2003 [19] должно быть не менее нормируемого сопротивления воздухопроницанию Rinf, inf м2·ч·Па/кг, т.е.

des red Rinf Rinf. (5.11) inf inf des Величина Rint может быть найдена по формулам (5.9) и (5.10) или принята по табл. П6. Для экс inf red плуатируемых стен величина Rinf может быть определена экспериментально.

red Величина нормируемого сопротивления Rinf, м2·ч·Па/кг, определяется согласно СНиП 23-02– inf [19] по формуле P red Rint =, (5.12) Gn где Р – разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях стены, определяемая с учетом теплового и ветрового напора [см. формулы (5.1) – (5.3)] по формуле P = 0,55H (ext - int ) + 0,03ext2 ;

(5.13) int Gn – нормируемая воздухопроницаемость ограждения, принимаемая согласно СНиП 23-02–2003 [19] для наружной стены гражданских зданий равной 0,5 кг/(м2 · ч).

Пример 5.1. Проверить воздухопроницаемость кирпичной стены дома, эксплуатируемого в услови ях г. Тамбова. При обследовании установлено, что дом имеет 16 этажей. Высота этажа 3,3 м. Стена сложена из глиняного обыкновенного кирпича на цементно-песчаном растворе с 0 = 1800 кг/м3. Тол щина стены 0,64 м (2,5 кирпича). Стена оштукатурена с внутренней стороны известково-песчаным рас твором толщиной 0,02 м с 0 = 1600 кг/м3. С наружной стороны стена выполнена неоштукатуренной с расшивкой швов. Температура внутреннего воздуха в зимний период tint = 20 °С. Относительная влаж ность внутреннего воздуха int = 55 %. Определить снижение сопротивления теплопередаче стены и температуру внутренней поверхности стены при наличии в ней инфильтрации воздуха.

Решение. Устанавливаем данные, необходимые для расчета. Так как tint = 20 °С, int = 55 %, по табл.

2.2 имеем, что влажностный режим помещений нормальный. По прил. в СНиП 23-02–2003 [19] район строительства здания относится к сухой зоне. Следовательно, условия эксплуатации стены А (см.табл.

2.3). Тогда по табл. П2 принимаем для материалов стены коэффициенты теплопроводности равными:

для кладки из глиняного обыкновенного кирпича на цементно-песчаном растворе с 0 = 1800 кг/м3 – кл = 0,70 Вт/(м·°С);

для известково-песчаной штукатурки с 0 = 1600 кг/м3 – шт = 0,70 Вт/(м·°С). Темпера тура наружного воздуха за наиболее холодную пятидневку согласно СНИП 23-01–99* [21] составляет text = –28 °С, а расчетная скорость ветра в январе равна v = 5 м/с.

Определяем требуемое сопротивление воздухопроницанию стены.

Для этого вначале по формуле (5.2) вычисляем значения int и ext:

int = 3463 (273 + 20) = 11,82 Н/м3;

int ext = 3463 (273 + (-28)) = 14,13 Н/м3.

Высота здания составляет H = 3,316 = 52,8 м. Тогда по формуле (5.13) имеем P = 0,5552,8(14,13 -11,82) + 0,0314,1352 = 67,10 +10,60 = 76,70 Па.

Требуемое сопротивление по формуле (5.12) с учетом того, что для наружных стен нормативная воздухопроницаемость равна Gn = 0,5 кг/(м2ч), составляет red Rinf = 76,70 0,50 = 153,71 м2чПа/кг.

inf По формуле (5.10) на основании данных табл. П6 находим фактическое сопротивление воздухопро ницанию стены des Rinf = Rinf кл + Rinf шт = 18 +142 = 160 м2чПа/кг.

inf inf inf red Так как inf des = 160,0 м2чПа/кг > Rinf = 153,4 м2чПа/кг, эксплуатируемая кирпичная стена отвечает Rinf inf требованиям по защите от воздухопроницания.

Определяем снижение сопротивления теплопередаче стены при инфильтрации через нее воздуха.

Для этого по формуле (3.20) производим расчет сопротивления теплопередаче стены при отсутст вии фильтрации 1 шт кл 1 1 0,02 0,64 R0 = + + + = + + + = 1,10 м2 °С/Вт i шт кл e 8,7 0,7 0,7 и определяем количество воздуха, проходящего через конструкцию?

des G = P Rinf = 67,10 160 = 0,42 кг/(м2ч).

inf Подставляя полученные значения R0 и G в формулу (5.5), находим сопротивление теплопередаче стены при наличии инфильтрации воздуха через нее 2,71810,421,10 -1 1,59 - R0inf = = = 0,88 м2 °С/Вт.

inf 0, 10,42 2,71810,421, Таким образом, сопротивление теплопередаче снизилось при инфильтрации на (1,10 – 0,88)100/1, = 20,0 %.

Определяем по формуле (5.4) температуру внутренней поверхности стены при инфильтрации воз духа.

Вначале вычислим 1 Rx = R0 - = 1,10 - = 0,98 м2 °С/Вт.

i 8, Тогда 2,71810,420,98 - int = -28 + (20 - (-28)) = 14,20 °С.

intinf inf 2,71810,421,10 - Температура на внутренней поверхности стены без фильтрации воздуха по формуле (3.36) составляет 1(20 - (-28)) int = 20 - = 14,98 °С.

int 1,10 8, В соответствии с нормативными требованиями температура на внутренней поверхности наружной стены int должна быть не ниже int = tint - tn = 20 - 4 = 16 °С. Здесь tn = 4 °С принято по табл. 5 СНиПа 23 int int 02–2003 [19].

des Видно, что стена не обеспечивает санитарно-гигиенических требований по теплозащите. int = 14, red int int °С < int = 16 °С. Условия еще более ухудшаются за счет инфильтрации воздуха через стену int = 14,20 °С < int = 14,98 °С.

inf int intinf Для уменьшения вредного влияния инфильтрации воздуха необходимо повысить сопротивление воздухопроницанию стены за счет устройства более плотной штукатурки, например, цементно песчаной. Возможно также на нижних этажах оштукатурить наружную поверхность стен.

Следует отметить, что для обеспечения требований норм необходимо не только повысить сопро тивление воздухопроницанию, но и обеспечить требуемое сопротивление теплопередаче. Выбор конст руктивного решения требуемой теплозащиты должен учитывать необходимость повышения уровня воз духонепроницаемости стен.

5.3 Мероприятия по ограничению фильтрации воздуха в кирпичных стенах Как видно из предыдущего примера, инфильтрация воздуха понижает температуру внутренней по верхности стены и, следовательно, ухудшает санитарно-гигиенический режим ограждения. В случае эксфильтрации, как указывалось выше, в стенах, за счет большего прохождения теплого воздуха с повы шенным содержанием влаги, будет накапливаться большее количество влаги, чем при отсутствии фильтра ции.

Для уменьшения инфильтрации и эксфильтрации необходимо повышать сопротивление воздухо проницанию стены за счет устройства на внутренних и наружных поверхностях более плотных штука турок. Штукатурка должна быть воздухонепроницаемой, но в то же время быть с наружной стороны стены и микропористой, обеспечивая удаление водяного пара из конструкции при сушке стены в летних условиях (см. главу 4).

Кроме поперечной (сквозной) фильтрации в кирпичных стенах при недостаточной воздухозащите может происходить также «продольная» фильтрация.

Явление продольной фильтрации состоит в том, что при воздействии ветра холодный наружный воздух может проникать через поверхность ограждения в его толщу и этим вызвать дополнительные потери тепла стеной и охлаждение помещений.

При исследовании кирпичных стен в г. Тамбове было установлено, что явление «продольной» фильтрации часто проявляется в зданиях с неоштукатуренными с наружной стороны стенами. В про цессе эксплуатации в таких стенах со временем происходит разрушение расшивки швов. В результате этого холодный воздух беспрепятственно попадает внутрь стены. Кирпичные стены, как правило, сло жены «впустошовку» и имеют внутри вертикальные полости, соединенные через определенное рас стояние горизонтальными полостями. При проникновении в глубь конструкции под давлением ветра и теплового напора холодный воздух нагревается и, поднимаясь вверх, уходит из конструкции наружу. В местах, где проходит холодный воздух, на внутренних поверхностях стен резко понижается температу ра и может выпадать конденсат. Такое явление «продольной» фильтрации может возникать и сразу же после строительства. Как правило, это связано с плохо выполненной расшивкой наружных швов, и, как показывают обследования, особенно, вертикальных.

При эксплуатации для исключения явления продольной фильтрации необходимо восстанавливать расшивку швов путем их затирки или полного оштукатуривания поверхности стены.

Продольная фильтрация возникает также и в оштукатуренных стенах при разрушении штукатурки с наружной стороны стены (см. рис. 5.3). При отслоении штукатурки швы оголяются и воздух легко про никает внутрь стены, понижая температуру внутренней поверхности. Конструкции стен с повышенной фильтрацией имеют, как правило, повышенную влажность, что резко снижает их теплозащитные каче ства и долговечность.

tint text 1 int inf int Рис. 5.3 Схема «продольной» фильтрации в стенах с кладкой «впустошовку»:

1 – разрушенный участок наружной штукатурки;

2 – холодный воздух, проникающий в стену;

3 – зона понижения температуры на внутренней поверхности int inf < int;

4 – незаполненные вертикальный и й В процессе эксплуатации необходимо своевременно восстанавливать поврежденные слои штука турки.

У наружных стен, состоящих из воздухопроницаемых крупнопористых или пустотелых кирпичей, «продольная» фильтрация может возникать даже при отсутствии ветра только под влиянием теплового напора. При этом через наружную поверхность в нижней части стены холодный наружный воздух будет проникать в стену, а в верхней части нагретый воздух будет уходить из нее. Для исключения этого про цесса наружные крупнопористые материалы должны быть оштукатурены.

В настоящее время нет надежной методики расчета влияния «продольной» фильтрацией на тепло технический режим ограждений. Однако это явление необходимо учитывать при проектировании кон струкций стен и соблюдать правила эксплуатации стен с возможной «продольной» фильтрацией возду ха.

Повышенную воздухопроницаемость имеют кирпичные стены, выполненные с внутренними воз душными прослойками. Для уменьшения воздухопроницания в таких стенах необходимо устраивать плотные штукатурные слои с внутренней и наружной стороны стен.

Повышенной воздухопроницаемостью обладают облегченные кирпичные стены, выполненные с за сыпным утеплителем (см., например, рис. 1.5). В процессе эксплуатации при проникновении воздуха внутрь засыпки в ней возникают внутренние токи воздуха, резко снижающие теплозащитные качества насыпного утеплителя (см. рис. 5.4).

text tint int inf int Рис. 5.4 Схема «продольной» фильтрации в стенах с теплоизоляционными засыпками:

1 – теплоизоляционная засыпка;

2 – холодный воздух;

3 – зона пониженной температуры на внутренней поверхности стены;

4 – сквозные щели в швах кладки Влияние такой фильтрации проявляется в еще большей мере при осадке утеплителя в процессе экс плуатации стен. Осадка утеплителя увеличивается при динамических воздействиях на стены (вибрации, ударов и т.д.). Для уменьшения влияния воздухопроницаемости на теплозащиту стен с утеплителем из засыпных материалов необходимо ограничивать свободную высоту засыпок устройством поперечных диафрагм через 0,5 м и менее, а также оштукатуривать стены плотными штукатурками.

При большой воздухопроницаемости внутренних швов кирпичной кладки, сложенной «впустошов ку», даже при наличии плотных слоев штукатурки с внутренней и наружной поверхностей стен, внутри кладки стены под влиянием разности температур могут возникнуть конвекционные токи воздуха, ана логичные токам воздуха в воздушных прослойках. Это явление носит название «внутренней» фильтра ции. Схема «внутренней» фильтрации в кирпичных стенах приведена на рис. 5.5. «Внутренняя» фильт рация существенно снижает теплозащитные качества стен и понижает температуру на внутренней по верхности стен. В этих местах на стене при эксплуатации может выпадать конденсат. Для исключения процесса «внутренней» фильтрации необходимо качественно заполнять раствором горизонтальные и верти кальные швы кладки.

Таким образом, повышенная воздухопроницаемость кирпичных стен существенно ухудшает их экс плуатационные качества. Особенно это заметно в стенах, имеющих воздухопроницаемые прослойки или воздушные полости. Поэтому при эксплуатации стен необходимо обеспечивать условия, исклю чающие повышенную воздухопроницаемость.

tint text int inf int. 5.5 «», «»:

6 ПОВЫШЕНИЕ ТЕПЛОЗАЩИТНЫХ КАЧЕСТВ СТЕН ЭКСПЛУАТИРУЕМЫХ КИРПИЧНЫХ ЗДАНИЙ Как показано ранее в главе 3, новые требования по теплозащите зданий приводят к необходимости утепления наружных стен, в том числе и кирпичных. Практически все стены эксплуатируемых кир пичных зданий подлежат дополнительному утеплению, которое должно выполняться, как правило, на стадиях капитального ремонта или реконструкции здания. На неутепленных эксплуатируемых стенах имеются зоны с пониженными температурами внутренних поверхностей. На некоторых из них в процессе эксплуатации может выпадать конденсат. Такие участки стен подлежат немедленно му утеплению.

6.1 Повышение теплозащитных качеств отдельных участков наружных кирпичных стен В наружных кирпичных стенах, запроектированных по нормам теплозащиты, действующим до г., всегда имеются участки, на которых нарушены условия для формирования одномерных темпера турных полей. На этих участках образуются двухмерные или трехмерные поля. Подобными особен ностями обладают, в частности, наружные углы, карнизы, места пересечения стен, оконные проемы, цоколи, места опирания плит и балок на стены и др.

Так как температура на поверхностях этих мест ниже, чем температура на остальной глади стены, достаточно часто в стенах возникают ситуации, когда температура опускается ниже температуры точки росы и выпадает конденсат. Для исключения этого при эксплуатации необходимо производить теплотехнические расчеты таких участков стен и на их основе разрабатывать меры по дополнитель ному повышению теплозащиты. Теплотехнический расчет заключается в построении температурного поля и сравнении полученных температур с величинами, допустимыми по условиям невыпадения конденсата.

Ниже рассматриваются некоторые меры, которыми можно обеспечить повышение теплозащитных качеств отдельных участков стен.

Наружные углы стен. На рис. 6.1 в качестве примера дан характер распределения температур в толще кирпичной стены вблизи наружного угла. Видно, что по мере приближения к углу изотермы из гибаются и смещаются к внутренней поверхности. Температура на внутренней поверхности наружного угла значительно ниже температуры на глади стены. Расположение изотерм в толще стены вблизи угла показывает, что через наружный угол происходит более интенсивный отток тепла. Однако более опас ными с позиции эксплуатации в этом случае являются не дополнительные потери тепла, а понижение температур ниже точки росы. Температура точки росы, например, при tint = 18 °С и относительной влажности воздуха int = 55 % равняется td = 8,8 °С, а температура угла в данном случае составляет siуг = 6,2 °С. Следовательно, в углу будет происходить выпадение конденсата.

шт = 0,70 Вт/(м°С) text = –30,6 °C –25 °C кл = 0,76 Вт/(м°С) –20 °C –15 °C –10 °C –5 °C 0 °C 5 °C 10 °C 6,2 10,3 11,4 11,7 11, 11, 10, 11, tint = 18,0 °C, int = 55 % 11, siуг = 6,2 °С < td = 8,8 °С Рис. 6.1 Распределение температур в угловой части стены, выполненной из силикатного кирпича и оштукатуренной известково-цементным раствором с двух сторон. Расчет поля выполнен по программе TEPLO.BAS Понижение температуры в углу обуславливается двумя причинами:

– неравенством площадей тепловосприятия и теплоотдачи в наружном углу: площадь теплоотдачи значительно больше площади тепловосприятия, и, следовательно, наружный угол испытывает большее, чем гладь стены, охлаждение;

– уменьшением величины коэффициента теплоотдачи внутренней поверхности i вследствие уменьшения передачи тепла излучением и более низкой интенсивности конвекционных потоков возду ха в углу.

Величина понижения температуры углу зависит:

– от формы угла: при тупом угле понижение температуры будет меньше;

– от конструкции угла и порядка расположения теплоизоляционных материалов в нем: при распо ложении плотных теплопроводных материалов с внутренней стороны из-за увеличения интенсивности подвода тепла температура угла повышается и, наоборот, при расположении плотных слоев с наружной стороны из-за увеличения отдачи тепла наружной поверхностью температура понижается;

– от величины термического сопротивления стены: с повышением сопротивления разность si – siуг уменьшается и, наоборот, с понижением сопротивления – растет;

– от разности температур внутреннего и наружного воздуха: величина si – siуг прямо пропорцио нальна разности температур tint – text;

– от величины i: с понижением величины i в углу увеличивается сопротивление тепловосприятию Rв = 1/i и вследствие этого понижается его температура.

Исходя из вышеизложенного, температуру внутренних поверхностей наружных углов стен можно повышать, используя следующие способы (рис. 6.2):

1 Скашивание внутренних поверхностей наружного угла вертикальной плоскостью (рис. 6.2, а).

Скашивание можно выполнять из того же материала, что и стена, или же применять более плотные ма териалы. В последнем случае температура угла будет выше. Ширина скашивающей плоскости должна определяться из расчета температурного поля и быть не менее 25 см.

2 Скругление внутренней поверхности наружного угла (рис. 6.2, б). Радиус скругления должен опре деляться из расчета температурного поля и должен быть не менее 30 см.

3 Установка в наружных углах стояков отопления (рис. 6.2, в). При расчетных зимних условиях стояк повышает температуру угла примерно на 6 °С.

б) а) 1 R 30 см 2 1 2 1 2 в) Рис. 6.2 Способы повышения температуры внутренней поверхности наружных углов:

а – скашиванием внутренней поверхности;

б – скруглением внутренней поверхности;

в – установкой стояка отопления;

1 – стена;

2 – отделочный слой;

3 утепляющий Карнизные узлы. бетон или раствор;

4 стояк отопления Карнизным узлом называется место примыкания чердачного перекрытия или со вмещенного покрытия к наружной стене. Теплотехнический режим карнизного узла схож с режимом наружных углов. Как показывает практика, в ряде случаев в кирпичных зданиях, и особенно, с совме щенными невентилируемыми покрытиями из-за неудовлетворительного конструктивного решения тем пература карнизных узлов понижается весьма значительно. Поэтому при эксплуатации приходится про изводить утепление карнизной части стен и перекрытий. Ширина и толщина утеплителя определяется расчетом температурного поля карнизного узла. Конструктивно утепление может быть выполнено от дельными сборными элементами из легких бетонов, пенополистиролов, или «теплыми» штукатурными растворами по сетке. В качестве примера на рис. 6.3 приведены возможные варианты утепления кар низного узла при совмещенном невентилируемом покрытии жилого дома.

Опирание плит перекрытий на стены. Понижение температур наблюдается также на участках опирания плит перекрытий на стены. Оно тем более заметно, чем тоньше стены и чем больше глубина заделки в них плит. Определение температур в местах опирания плит перекрытия на стены может быть выполнено построением температурного поля на ЭВМ или расчетом по методике как для теплопровод ного включения (см. параграф 3.5). Характер распределения температур на таких участках стен приве ден на рис. 3.11.

а) б) Рис. 6.3 Схемы утеплений карнизных участков кирпичных стен в жилом доме:

а – утепление легкобетонными плитами;

б – утепление «теплым» штукатурным раствором: 1 – легкобетонные плиты утепления;

2 – затирка из цементно-песчаного раствора;

3 – дюбели;

4 – металлическая сетка с ячейкой 10 10 мм;

5 – «теплый» раствор Повышение температур в этом случае может быть достигнуто устройством дополнительного утеп ления вутом аналогично утеплению карнизного узла с нижней стороны и приклейкой утеплителя с верхней стороны плиты.

Пример 6.1. Выполнить расчет и проектирование дополнительной теплозащиты в месте опирания плиты перекрытия на наружную стену. На стене и плитах в месте опирания плит на стены зимой при повышении влажности воздуха до 60 % и более происходит выпадение конденсата. Стена выполнена из силикатного кирпича на цементно-песчаном растворе с кл = 0,76 Вт/(м °С) и оштукатурена с внутрен ней стороны цементно-песчаным раствором толщиной 2 см с шт = 0,76 Вт/(м °С). Толщина кладки сте ны 51 см. Перекрытие выполнено из железобетонных плит сплошного сечения толщиной 16 см с жб = 1,92 Вт/(м °С). Глубина опирания плит на стену 20 см. Здание построено в г. Ярцево Иркутской облас ти. Расчетная температура наиболее холодной пятидневки –47 °С, температура внутреннего воздуха помещения 20 °С. При относительной влажности 60 % температура точки росы равна td = 12,0 °С.

Решение. Так как в месте опирания плиты на стену температурное поле двухмерное, расчет распре деления температур на поверхностях ограждений и в их толще выполнен на ПЭВМ по программе TE PLO.BAS.

Результаты расчетов показывают (рис. 6.4, а), что в месте опирания плиты на стену температура состав ляет пл = 10,9 °С. Температура в месте опирания плиты на стену ниже температуры точки росы tпл = 10,9 °С < < td = 12 °C и, следовательно, на поверхностях плит и стены может образовываться конденсат. Для исклю чения конденсата необходимо произвести утепление участка стены и мест опирания плит. Для утепления принимаются пенополистерольные плиты 0 = 40 кг/м3 с ут = 0,041 Вт/(м °С).

На основании расчетов температурных полей получено конструктивное решение, обеспечивающее невыпадение конденсата на стене и плитах. В этом случае для повышения температуры в месте опира ния плит предлагается устройство вутов шириной 100 мм с нижней и верхней сторон плиты. Толщина утеплителя принимается равной 40 мм. Устройство вутов производится в виде плинтусов и карнизов большого сечения. Следует отметить, что устройство вутов позволит исключить только выпадение кон денсата. В то же время температура стены значительно ниже величины, при которой должно обеспечи ваться условие int – si = t0 tн (см. параграф 3.6). В данном случае t0 = 20 – 12,2 = 7,8 °С > tн = 4, °С. Для выполнения этого условия необходимо производить утепление всей поверхности стены. Полное утепление стен рассмотрено в параграфе 6.2.

а) б) р = 0,76Вт/м°С 12, 14, 12, 13, 12, 10,9 12, жб = 1,92Вт/м°С кл = 0,76Вт/м°С Рис. 6.4 Температурные поля в месте опирания железобетонных плит на кирпичную стену:

б й б Повышение температур поверхностей в зоне опирания на стены многопустотных плит перекрытий в ряде случаев достигается закачкой в пустоты плит вблизи мест опирания вспенивающегося утеплите ля (рис. 6.5).

Цокольная часть стен. В нижней части стен понижение температур наблюдается в местах примы кания пола первого этажа к поверхности наружной стены. Для повышения температуры в этих случаях необходимо устраивать по периметру наружных стен пол с повышенными теплозащитными качествами.

Кроме этого необходимо увеличивать теплозащитные качества цокольной части стены устройством до полнительного утепления. Выполнение теплозащиты цокольных участков производится, как правило, совместно с общим утеплением стен (см. параграф 6.2). Чаще всего необходимость утепления возникает при полах, устраиваемых непосредственно на грунте или бетонной подготовке. В таких случаях реко мендуется устраивать за цоколем стены по всему периметру здания теплую засыпку, например, шлаком или керамзитом. Повышение температуры пола может достигаться также устройством плинтусов боль шого размера с установкой их на слое легкого утеплителя.

Рис. 6.5 Повышение температуры поверхности плит в зоне опирания их на стены инъецированием в пустоты вспенивающегося утеплителя:

1 – наружная стена;

2 – плита пере крытия;

3 – пустоты плиты;

4 – отверстия для инъецирования;

5 5 – вспененный утеплитель ° С ° С ° С – ° С – ° С – ° С – ° С 16, 12, 14, 14, 10, Оконные проемы. Участки стен у оконных проемов в значительной мере влияют на тепловой комфорт помещения вблизи окна. Температурные поля в стене у окна двухмерные (середина высоты окна) или трехмерные (угловые участки у перемычек и подоконника). Распределение температур в сте не для первого случая приведено на рис. 6.6. Видно, что температурное поле стены изменяется по направ лению к окну. Эти изменения тем значительней, чем толще стена и чем меньше ширина оконной коробки.

Температура внутренней поверхности стены несколько повышается по направлению к откосу, а на откосе резко падает.

Низкие температуры на откосах проемов могут приводить к выпадению конденсата, а также вызы вают дополнительные потери тепла, возрастающие относительно общих теплопотерь с увеличением толщины стены. Дополнительные потери тепла через откосы могут учитываться вместе с потерями тепла через оконные заполнения. В общих теплопотерях этого участка ограждения они тем больше, чем больше периметр окна по отношению к его площади и чем меньше расстояние между окнами.

Увеличение температур на откосах достигается увеличением расстояния между переплетами и уве личением размеров коробок.

При установке в кирпичных стенах современных окон из пластиковых материалов из-за малой ши рины коробок на откосах может выпадать конденсат. С целью исключения конденсата в последнее вре мя в пластиковых окнах начинают использовать уширенные коробки, а также производят смещение ко робок к внутренней поверхности стены. Последний способ из-за эксплуатационных неудобств (умень шаются размеры подоконника и т.д.) применяется реже.

text = –30 °С а) –20 °С –15 °С –25 °С –10 °С –5 °С 0 °С 8, +5 °С 16, tint = 18 °С б) –25 °С –20 °С –15 °С –10 °С 5, –5 °С 0 °С 13, +5 °С 16, tint = 18 °С +10 °С text = –30 °С +10 °С Рис. 6.6 Распределение температур в стене вблизи оконного проема для стены из силикатного кирпича, оштукатуренной цементно-песчаным раствором:

а – для оконного блока с двумя раздельными переплетами;

б – то же, со спаренными переплетами. Расчет выполнен на ПЭВМ по программе TEPLO BAS При ремонтах в случае утепления стен с внутренней стороны необходимо также утеплять и откосы, используя для этого эффективные теплоизоляционные материалы. Выбор утеплителя и установление необходимой толщины теплоизоляции должен производиться на основе расчетов температурных по лей на откосах и в простенках.

Теплопроводные включения. Как отмечено ранее, в стенах кирпичных зданий имеется большое количество теплопроводных включений. К ним, в частности, относятся места опирания плит перекры тия и другие протяженные элементы, утепление которых рассмотрено выше. Кроме них имеются также отдельные теплопроводные включения ограниченных размеров, например, железобетонные и стальные балки, заделанные в стены, перемычки, консоли и т.п. Так как эти элементы имеют коэффициенты теп лопроводности материала большие, чем коэффициенты теплопроводности материала стены, температу ра в зимних условиях на включениях и вблизи их оказывается ниже температуры остальной глади сте ны. При определенных условиях здесь может выпадать конденсат.

Для повышения температуры на включениях необходимо утеплять эти участки стен, располагая за включениями в теле конструкции или с наружной стороны ее теплоизоляцию. Например, в кирпичных стенах дополнительную теплоизоляцию при реконструкции или капитальном ремонте можно устанав ливать, разобрав часть кладки и заменив ее теплоизоляцией. В случае заделанных в стену колонн утеп ление их ведут устройством с наружной стороны утепляющих пилястр. Размеры пилястр определяются из расчета температурного поля стены на этом участке. Аналогично решаются и другие подобные зада чи.

Пример 6.2. Выполнить расчет и проектирование дополнительной теплозащиты в месте опирания плиты перекрытия на обвязочную балку в наружной стене. Стена выполнена из силикатного кирпича на цементно-песчаном растворе с кл = 0,76 Вт/(м °С) и оштукатурена с внутренней стороны цементно песчаным раствором толщиной 2 см с шт = 0,76 Вт/(м °С). Толщина кладки стены 51 см. Перекрытие выполнено из железобетонных плит сплошного сечения толщиной 16 см с жб = 1,92 Вт/(м °С). Глубина опирания плит на стену 20 см. Расчетная температура наиболее холодной пятидневки text = –30,5 °С, температура внутреннего воздуха помещения tint = 18 °C, относительная влажность воздуха int = 60 %.

Температура точки росы td = 10,1 °С.

Решение. Так как в месте опирания плиты на стену температурное поле двухмерное, расчет распре деления температур на поверхностях ограждений и в их толще выполнен на ПЭВМ по программе TE PLO.BAS (рис. 6.7).

б) а) 12, кирпичная кладка 12, штукатурка кл = 0,76 Вт/(м°С) шт = 0,76 Вт/(м°С) 13, 13, 10, 9, 13, 12, 9, утеплитель 12, 10,1 жб =0,076 Вт/(м°С) 12, 11, 12, 13, 12, железобетон жб = 1,92 Вт/(м°С) РИС. 6.7 ТЕМПЕРАТУРНЫЕ ПОЛЯ В МЕСТЕ ОПИРАНИЯ ПЛИТ ПЕРЕКРЫТИЯ НА ОБВЯЗОЧНУЮ :

– ;

– Результаты расчетов показывают (рис. 6.7, а), что на внутренней поверхности стены в месте распо ложения обвязочной балки будет выпадать конденсат: температура поверхности составляет si = 9,8 °С, что ниже температуры точки росы td = 10,1 °С. Еще более низкая температура наблюдается на откосе стены вблизи коробки. Для утепления этого участка ограждения предлагается разобрать часть кладки и в промежутке между балкой и наружным слоем кладки выполнить утепление из минеральной ваты с ут = 0,076 Вт/(м °С). Утепление позволит повысить температуру на внутренней поверхности стены в месте расположения обвязочной балки до в = 12,2 °С. На 2 °С повысится также температура на откосе оконного проема (рис. 6.7, б).

Замкнутые воздушные прослойки внутри стен. В пределах кирпичных стен воздушные прослой ки могут быть образованы как при строительстве, так при реконструкции и капитальном ремонте стен, например, при установке дополнительного утепления.

Замкнутые герметичные прослойки, как показано в главе 3, имеют невысокие термические сопротив ления. Повышение их термического сопротивления можно достичь путем облицовки одной из по верхностей воздушной прослойки алюминиевой фольгой с малым коэффициентом излучения. Обли цовку для избежания конденсации влаги следует располагать на теплой стороне прослойки. Лучи стый тепловой поток за счет облицовки уменьшается примерно в 10 раз. Облицовка фольгой второй поверхности практически не изменяет этот результат и поэтому не устраивается.

Эффективным методом увеличения термического сопротивления прослойки является ее экраниро вание – разделение тонкими перепонками-стенками на ряд узких слоев. Установка даже одного экрана из того же материала, что и стена, снижает лучистый поток в два раза, а установка экрана из алюминие вой фольги уменьшает поток в 20 раз.

С увеличением числа экранов этот эффект возрастает. На этом принципе основана теплоизоляция «аль фоль», выполненная в виде плоских листов фольги, которые располагают на расстоянии 10…15 мм друг от друга, или в виде мятых, гофрированных листов фольги. Условный коэффициент теплопроводности слоя такой изоляции при гладких листах равен 0,031 Вт/(м °С), при гофрированных – 0,028 Вт/(м °С).

Указанные средства повышения теплоизоляции прослоек используются в основном при строитель стве и реже при реконструкции.

В процессе эксплуатации для повышения теплозащиты выгодно заполнять воздушные прослойки эф ° С ° С - ° С ° С - ° С - ° С - ° С - ° С ° С ° С - ° С - ° С - ° С - ° С ° С - ° С 7, 14, 10, 9, 14, 12, фективным теплоизоляционным материалом, например, закачивать в прослойки через пробитые в сте нах отверстия вспенивающийся утеплитель с 0,04 Вт/(м °С).

6.2 Проектирование и устройство дополнительной теплоизоляции наружных стен при реконструкции и капитальном ремонте кирпичных зданий Как показано ранее, причинами, требующими повышения теплоизоляции наружных кирпичных стен, являются несоответствие их теплозащитных качеств нормативным требованиям по санитарно гигиеническим условиям, а также необходимость повышения теплозащиты зданий с целью уменьшения расхода тепловой энергии на их отопление.

Решение этой задачи должно производиться в определенной последовательности.

Вначале устанавливается место расположения теплозащитного материала по отношению к наружно му воздуху. Затем выбирается материал дополнительной теплоизоляции, принимается принципиаль ное конструктивное решение утепления и выполняется теплотехнический расчет. После этого окон чательно разрабатываются конструктивное решение теплозащиты и технология его устройства.

Выбор места расположения теплозащитного материала производится на основе анализа имею щихся достоинств и недостатков различных вариантов размещения теплоизоляции.

При ремонте и реконструкции могут быть использованы два варианта расположения дополнитель ной теплоизоляции: на внутренней или наружной поверхностях стен.

Вариант расположения материала на внутренней поверхности стены обладает следующими досто инствами:

– теплозащитный материал, как правило, не имеющий достаточной способности к сопротивлению воздействиями внешней среды, находится в благоприятных условиях и, следовательно, не требуется его дополнительная дорогостоящая защита от воздействий внешних по отношению к зданию факторов;

– производство работ по устройству теплозащиты может производиться в любое время года и при этом не требуется устройства дорогостоящих подмостей и лесов;

– сохранение архитектурно-художественных качеств фасадов здания.

К недостаткам расположения теплозащиты со стороны помещения относятся:

– уменьшение площади помещения за счет увеличения толщины стены;

– сложность устройства теплоизоляции в местах расположения приборов отопления, а также в пре делах толщины пола (часто приходится вскрывать конструкцию пола);

– необходимость устройства с целью исключения выпадения конденсата дополнительной теплоза щиты в местах опираний на стены плит перекрытия и в местах примыканий к наружным стенам внут ренних стен и перегородок;

– необходимость защиты теплоизоляционного материала и кладки стены от увлажнения путем уст ройства со стороны помещения пароизоляционного слоя перед теплоизоляционным материалом;

– расположение после утепления хорошо аккумулирующего тепло сущеествующего материала сте ны (например, кирпичной кладки) в зоне низких температур, что в значительной мере снижает тепло вую инерцию ограждения.

Вариант расположения материала на наружной поверхности стены обладает существенными достоинст вами. К ним, в частности, относятся:

– отсутствие «мостиков холода» после устройства теплоизоляции;

– исключение необходимости устройства пароизоляционного слоя;

– расположение хорошо аккумулирующего тепло материала (в данном случае кирпичной кладки) в зоне положительных температур, что повышает тепловую инерцию ограждения и способствует улуч шению теплозащитных качеств при нестационарной теплопередаче.

Кроме того, при устройстве теплоизоляции с наружной стороны стены не уменьшаются площади помещений и отсутствует необходимость вскрытия полов.

Недостатками этого варианта являются необходимость устройства по теплоизоляции надежного за щитного слоя, потребность при выполнении работ устройства подмостей и лесов, зависимость сроков выполнения работ от погодных условий, изменение архитектурно-художественных качеств фасада.

Выбор конкретного варианта производится с учетом изложенных факторов, а также исходя из объе мов работ по теплозащите. В случае необходимости повышения теплозащиты стен только отдельных по мещений теплоизоляция устраивается, как правило, с внутренней стороны.

Выбор материала для дополнительной теплозащиты производится из имеющегося набора строительных теплоизоляционных материалов.

Исходя из величины требуемого термического сопротивления дополнительной теплозащиты, которое превышает фактическое сопротивление теплопередаче кирпичных стен в два-три раза, в качестве до полнительной теплоизоляции эксплуатируемых кирпичных стен, как показывает имеющийся в на стоящее время опыт, следует применять минераловатные и стекловолокнистые материалы (минера ловатные маты, минераловатные плиты мягкие, полужесткие. Жесткие и повышенной жесткости на различных связующих, плиты из стекловолокна и др.), а также полимерные материалы (пенополи стиролы, пенопласты, пенополиуретан, перлитопластбетоны и др.). Для дополнительной теплоизоля ции могут применяться также плитные утеплители из пеностекла, газобетона и других подобных ма териалов, имеющих коэффициенты теплопроводности в пределах 0,04…0,07 Вт/(м °С).

Выбор конкретного материала зависит от целого ряда факторов.

К основным из них относятся: место расположения теплоизоляционного материала (с внутренней или наружной стороны стены);

требуемая по расчету толщина слоя теплоизоляции;

возможности местной строительной индустрии;

стоимость материала;

трудоемкость устройства теплоизоляции;

долговечность материала, противопожарные, экологические, гигиенические и другие требования, долговечность мате риала.

Конструктивное решение дополнительной теплозащиты зависит от:

- вида теплоизоляционного материала и его характеристик;

- характера поставки материала на стройплощадку;

- способа нанесения материала на стену;

- места расположения дополнительной теплоизоляции по отношению к наружному воздуху;

- толщины слоя дополнительной теплоизоляции;

- объема выполняемых работ и др.

Например, плитные утеплители из пеностекла, обладая небольшой величиной теплопроводности (0,04…0,07 Вт/(м °С)), в то же время имеют малые коэффициенты паропроницаемости (µ = 0,02…0, мг/(мчПа)) по сравнению с другими эффективными утеплителями. Учитывая эти свойства пеностекла, а также его достаточно высокую прочность, целесообразно утеплитель из пеностекла применять при устройстве дополнительной теплоизоляции с внутренней стороны стены.

В отличие от пеностекла минераловатные плиты, имеющие повышенную паропроницаемость (µ = 0,3…0,6 мг/(мчПа)) и относительно низкую прочность, более целесообразно размещать с на ружной стороны стены.

Конструктивное решение дополнительной теплозащиты во многом определяется принятой конст рукцией наружного защитного слоя теплоизоляции. В настоящее время в практике используются в основ ном два подхода. При первом подходе защитный слой устраивается непосредственно по теплоизоляцион ному материалу. При втором подходе защитный слой устраивается на относе по отношению к теплоизоля ции.

При первом подходе в качестве защитного слоя могут использоваться сухие отделочные материалы (например, гипсокартонные плиты), а также «мокрые» штукатурки.

Сухие отделочные материалы используются при размещении теплоизоляции с внутренней стороны помещения. При этом отделочные материалы могут приклеиваться к поверхности теплоизоляции или крепиться к направляющим механическими способами.

Примером таких конструкций служат комплексные плиты фирмы «Тиги Knauf», состоящие из пе нопластовых листов с приклеенными к ним гипсокартонными плитами. Гипсокартонные плиты имеют покрытие из материалов, обладающих пароизоляционными свойствами. Комплексные плиты теплоизоля ции клеятся к стенам на специальных клеях.

Принципиальная схема устройства дополнительной теплоизоляции с комплексными плитами при ведена на рис. 6.8.

Аналогичное решение может использоваться и при устройстве дополнительной теплоизоляции из пеностекла. Плиты из пеностекла крепятся на клею к стене и затем к ним приклеиваются отделочные материалы из гипсокартона. При этом, из-за того что пеностекло имеет малую паропроницаемость, могут быть использованы в отделке плиты без повышенных требований к пароизоляции.

При механическом креплении сухого отделочного слоя между отделочными листами и теплоизоля цией устраивается пароизоляционный слой, например, из полимерной пленки. Такое решение ис пользуется, как правило, при утеплении стен минераловатными плитами, размещаемыми между на правляющими, закрепляемыми на стенах. Минераловатные плиты крепятся к стенам на клею или по лимерными дюбелями. Листы облицовки с подложенной пароизоляцией крепятся к направляющим самонарезающими винтами и затем после обработки швов между плитами оклеиваются обоями.

«Мокрые» отделочные материалы применяются как при внутреннем, так и при наружном располо кирпичная стена внутренний штукатурный слой клей Перлфикс гипсовая комбинированная панель Рис. 6.8 Схема утепления кирпичной стены комплексными плитами «Тиги Knauf» жении теплоизоляции. В этих случаях на теплоизоляцию наносится штукатурный защитный слой. Шту катурка устраивается, как правило, по штукатурной сетке, закрепляемой на теплоизоляции путем меха нического крепления или приклеивания на специальных клеях.

При размещении теплоизоляции из минераловатных плит или подобных им материалов с внутрен ней стороны стены и мокрой штукатурке утеплитель располагается между направляющими и крепится к стене на клею или дюбелями. По направляющим натягивается полимерная пленка, затем закрепляется штукатурная сетка и наносится штукатурный защитный слой из цементно-песчаного или цементно известкового раствора.

Как показывает практика, такое устройство теплоизоляции является достаточно сложным и нена дежным в эксплуатации. Более приемлемо устройство мокрой отделки по утеплителю из пеностекла, газосиликатобетона и других подобных материалов, обладающих низкой паропроницаемостью из-за закрытого строения пор. В этих случаях внутренний отделочный штукатурный слой может непосредст венно наноситься на поверхность дополнительной теплоизоляции. При выборе отделочного слоя необ ходимо учитывать его адгезию по отношению к теплоизоляции, а также соотношение линейных коэф фициентов расширения материалов отделки и теплоизоляции. При большой разнице коэффициентов в отделочном слое возможно возникновение трещин или его отслоение от теплоизоляции.

При размещении теплоизоляции с наружной стороны стены материал утеплителя закрепляется к стене пластмассовыми или металлическими дюбелями. На поверхность теплоизоляции по штукатурной сетке наносится штукатурка, состоящая, как правило, из нескольких слоев. Штукатурная сетка крепится к теплоизоляции механическим способом (металлические сетки) или втапливается в нижний слой шту катурки (стеклотканевые сетки).

Штукатурка, размещаемая на наружной поверхности, должна отвечать определенным требованиям.

Она, в частности, должна иметь достаточное количество микропор, обеспечивающих удаление из мате риала утеплителя во время летней сушки накопившуюся за зимний период влагу. В то же время штука турка должна быть прочной, обеспечивающей восприятие эксплуатационных механических воздейст вий.

В настоящее время в практике утепления используется несколько комплексных систем теплоизоля ции с использованием для защитных слоев «мокрых» штукатурок. В частности, такой системой являет ся система «Сэнарджи – МвС». Принципиальная схема системы МвС приведена на рис. 6.9.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ Кирпичные гражданские здания в настоящее время являются наиболее массовыми зданиями совре менных провинциальных городов. Они имеют разные сроки службы. Разные конструктивные решения и разные условия эксплуатации. Эффективное обеспечение надежной работы стен таких зданий, как не сущих и ограждающих конструкций, во многом зависит от четкого представления о степени влияния конструктивных решений, условий эксплуатации и других подобных факторов на процессы тепло-, вла го- и воздухопереноса в стенах. Знания процессов тепломассопереноса в стенах необходимы эксплуата ционникам для своевременного принятия мероприятий, обеспечивающих снижение или полное исклю чение негативных последствий от происходящих на границах и внутри ограждений физических явле ний.

Хорошо понимать суть физико-технических процессов, протекающих в ограждениях, и оценивать последствия принимаемых при ремонте и реконструкции решений должны также инженеры-строи тели, занимающиеся ремонтом и реконструкцией зданий. В этой связи, изложенные в пособии сведе ния о кирпичных стенах являются весьма полезным учебным материалом для подготовки инженеров строителей в области эксплуатации, ремонта и реконструкции зданий.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1 Бедов А.И., Щепетьева Т.А. Проектирование каменных и армокаменных конструкций: Учеб. по собие. М.: Изд-во АСВ, 2003.

2 Бурак Л.Я., Рабинович Г.М. Техническая экспертиза жилых домов старой постройки. Л.: Строй издат, 1977.

3 ГОСТ 4.206–83. СПКП. Строительство. Материалы стеновые каменные. Номенклатура показа телей.

Pages:     | 1 || 3 |



© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.