WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Pages:     || 2 |
-- [ Страница 1 ] --

Министерство образования Российской Федерации Алтайский государственный технический университет им.И.И.Ползунова 60 лет АлтГТУ НАУЧНОЕ ТВОРЧЕСТВО

СТУДЕНТОВ И СОТРУДНИКОВ Юбилейная 60-я научно-техническая конференция студентов, аспирантов и профессорско-преподавательского состава, посвященная 60-летию АлтГТУ Часть 1.

СТРОИТЕЛЬНО–ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ФАКУЛЬТЕТ Барнаул – 2002 ББК 784.584(2 Рос 537)638.1 Юбилейная 60-я научно-техническая конференция студентов, аспирантов и профессорско-преподавательского состава, посвященная 60-летию АлтГТУ.

Часть 1. Строительно–технологический факультет. / Алт.гос.техн.ун-т им.И.И.Ползунова. – Барнаул: изд-во АлтГТУ, 2002. – 76 с.

В сборнике представлены работы научно-технической конференции сту дентов, аспирантов и профессорско-преподавательского состава Алтайского го сударственного технического университета, проходившей в апреле 2002 г.

Ответственный редактор к.ф.–м.н., доцент Н.В.Бразовская © Алтайский государственный технический университет им.И.И.Ползунова СЕКЦИЯ "ОСНОВАНИЯ, ФУНДАМЕНТЫ, ИНЖЕНЕРНАЯ ГЕОЛОГИЯ И ГЕОДЕЗИЯ" ВЛИЯНИЕ ГЕОЭКОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ НА НЕСУЩУЮ СПОСОБНОСТЬ ОСНОВАНИЙ И ОСАДКИ ФУНДАМЕНТОВ Селютин Е.Н, Рядков С.А. – студенты гр. 5С- Коробова О.А., Максименко Л.А. – научные руководители По данным экспериментально-теоретических исследований грунтов гг. Новосибирска и Барнаула была проведена оценка влияния изменения режима грунтовых вод на несущую способность анизотропных грунтовых оснований и осадки фундаментов. Исследованиями было установлено, что повышение горизонта грунтовых вод непосредственно у подошвы и в пределах заглубления фундаментов приводит к увеличению областей пластических дефор маций под их краями. В случае анизотропных грунтов эта закономерность становится еще более очевидной, т.к., сжимающие напряжения от собственного веса грунта уменьшаются, вследствие учета взвешивающего действия воды.

В результате обводнения грунта наблюдалось снижение прочностных характеристик, что привело к уменьшению расчетного сопротивления в 1,9 – 2,0 раза, а в целом и к сниже нию несущей способности оснований. Учет анизотропии оказывает существенное влияние на величину расчетного сопротивления грунтового основания R, изменяя его значение в 1,5 – 3,0 раза. Для лессовых просадочных грунтов эта тенденция еще более усугубляется.

Заметно влияние повышения уровня грунтовых вод и на осадки фундаментов, причем, при учете деформационной анизотропии, например, для лессового просадочного грунта, с увеличением влажности происходит уменьшение значений модулей деформаций, как в вер тикальном, так и в горизонтальном направлениях, а также уменьшение величины показате лей анизотропии.

Уменьшение модуля деформации обводненного грунта приводит к увеличению дефор маций оснований зданий: так для одного из предприятий г. Новосибирска, осадка грунта при естественной влажности составила S = 0,040 и 0,030 м, а при обводнении грунта – Sобв = 0,078 и 0,055 м. Осадки фундаментов, в случае обводненного грунта, увеличились приблизи тельно на 50% по отношению к осадкам грунта естественной влажности. При учете дефор мационной анизотропии > 1), расчетная осадка может намного превысить предельно до пустимую по СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений», что и произошло в рас сматриваемом случае, причем, относительная разность осадок также значительно превысила предельно допустимую по СНиП 2.02.01-83* : (S/L) = 0,0072 > (S/L)u = 0,002.

В случае подтопления и обводнения лессовых просадочных грунтов дополнительные осадки или просадки проявляются еще сильнее, а если учесть ярко выраженную анизотро пию их деформационных свойств (например, для исследованных лессовых грунтов г. Бар наула показатель деформационной анизотропии = 1,97), то в этом случае деформация ос нования может привести здание или сооружение в аварийное состояние.

ПРЕИМУЩЕСТВО ПОВЕРКИ ГЛАВНОГО УСЛОВИЯ НИВЕЛИРА СПОСОБОМ «ВПЕРЕД» В СРАВНЕНИИ С ДРУГИМИ СПОСОБАМИ Малышев Р.В., Яковлев Д.В. – студенты гр. ПГС-97, Шинкарева И.С. – студентка гр. ПГС-98, Разумова М.М. – студентка гр. ПГС-72, Камнев А.В. – научный руководитель Известны ряд способов поверки главного условия нивелира, однако, нами за последние годы временной работы на строительстве ряда объектов установлено, что удобнее и эффек тивнее при этой поверке применять два общеизвестных способа нивелирования и из них по лучать правильный отсчет на рейку без вычисления ошибки «Х».

Так, находим на местности 2 твердые точки на расстоянии друг от друга 60 – 70 м и оп ределяем между ними точное превышение способом из «середины» h1 = З – П. (1) Где З и П, соответственно, задний и передний отсчеты по рейке. Для контроля и повы шения точности желательно сменить высоту прибора и определить превышение еще раз.

Переносим нивелир и рейку на точку 1 и в 2-3 см от рейки располагаем окуляр нивелира, приводим прибор в рабочее положение и элевационным винтом выводим пузырек цилинд рического уровня в середину. Далее через объектив нивелира берем отсчет по рейке, кото рый аналогичный заднему отсчету. Превышение h2 получают по тем же правилам слева на право h2 = i – П. (2) Из формулы (2) очевидно, что правильный отсчет на точке 2 будет П = i – h2, где Ппр = i – h1.

Точное превышение h1 берем из формулы (1).

Желательно еще раз повторить эти действия, не перенося нивелира. Ошибка «Х» может быть определена по формуле Х = П – Ппр. = h2 – h1. Эффективность предлагаемой поверки не требует комментариев, если кто выполнял поверку другими способами. Повторять поверку нет необходимости.

ДИНАМИЧЕСКИЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ НА ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ В ГОРОДЕ БАРНАУЛЕ Дудкин Е.С. - аспирант Швецов Г.И., Носков И.В. – научные руководители В городе Барнауле существует большое количество аварийных и прошедших через ава рийное состояние зданий и сооружений. Одной из причин аварийного состояния являются значительные динамические воздействия, в том числе от движения городского транспорта, работы различных машин и механизмов, а так же при забивке свай на строительных площад ках в близи существующих зданий и сооружений.

По сравнению с грунтами естественной влажности, особо опасными являются лессовые просадочные грунты в замоченном состоянии. В результате замачивания этих грунтов и воз действия проходящего рядом городского троллейбусного и трамвайного транспорта, здания приходят в аварийное состояние и не редко требуют основательного ремонта.

При передаче на полотно динамического колебания в частицах грунта развиваются инерционные силы, величина которых зависит не только от интенсивности динамического воздействия, но и то массы частиц. Вследствие этого проявляется значительное неравенство инерционных сил, ведущее к возникновению на контактах частиц отталкивающих и притя гивающих напряжений.

При вибрации происходит сдвиг и поворот одних частиц относительно других, в резуль тате чего расстояния между ними возрастают, а силы, притягивающие частицы друг к другу ослабевают. При чем, чем выше влажность, тем быстрее происходит процесс взаимной пере ориентировки частиц грунта.

Так же динамические воздействия влияют не только на конструкции здания, но и на фи зико-механические свойства грунтов основания, что приводит к значительному снижению его несущей способности, возникновению дополнительных деформаций и к аварийному со стоянию здания в целом.

Работы по исследованию влияния городского транспорта на устойчивость зданий и со оружений производятся в ряде городов Сибири и на этой основе разрабатываются мероприя тия по обеспечению устойчивости с учетом специфики грунтовых оснований и особенно, уровня грунтовых вод.

Из вышеперечисленного следует, что динамические воздействия от городского транс порта оказывают отрицательное влияние на несущую способность грунтов и прочностные характеристики зданий и сооружений. Исследование динамических воздействий, является актуальной задачей при планировке зданий и сооружений относительно линий городского транспорта.

ВЛИЯНИЕ ЗАМАЧИВАНИЯ НА ИЗМЕНЕНИЕ СВОЙСТВ ЛЕССОВЫХ ПРОСАДОЧНЫХ ГРУНТОВ В ОСНОВАНИЯХ ЭКСПЛУАТИРУЕМЫХ ЗДАНИЙ Соболев А.А. – аспирант Носков И.В. – научный руководитель Из наиболее опасных природно-техногенных явлений и процессов на территории г. Бар наула третье место (после оврагообразования и оползней) занимают подтопление городских территорий и просадочность лессовых грунтов, связанные между собой. В большинстве слу чаев подтопление происходит из-за утечек из сетей водопровода и канализации, и наиболее опасными являются утечки внутри самого здания, возведенного на просадочном основании.

Это приводит к различным деформациям зданий и сооружений, и именно по этой причине многие здания и сооружения претерпели аварийное состояние.

Статистика ЗАО «Водоканал Барнаула» от 1996 г. говорит о том, что сети имеющие из нос 100% и более, и подлежащие замене составляют 30,5%. Протяженность сетей, износ ко торых достиг 75% составляет 18,4%. Общая протяженность сетей водопровода и канализа ции, находящихся в ветхом состоянии достигла 48,9%.

Назрела практическая потребность в тщательном изучении поведения лёссовых проса дочных грунтов при аварийном замачивании под нагрузкой от веса здания, а также в разра ботке новых, более эффективных способов защиты оснований от замачивания.

Для этого, прежде всего, необходимо решить следующие основные задачи:

1) Анализ причин приводящих к аварийному замачиванию оснований зданий изнутри и снаружи;

2) Исследования изменения свойств лессовых просадочных грунтов в основаниях зданий и сооружений при замачивании;

3) Изучение изменений происходящих в массиве грунта системы основание - здание при замачивании;

4) Анализ микроструктурных изменений в лессовых просадочных грунтах после зама чивания;

5) Выявление закономерностей изменения прочностных и деформационных характери стик лёссовых просадочных грунтов в основаниях зданий и сооружений после замачивания;

6) Анализ существующих водозащитных мероприятий и обоснование выбора наиболее эффективных способов защиты оснований фундаментов от замачивания.

Полученные закономерности позволят прогнозировать возможные изменения физико механических, прочностных и деформационных характеристик лёссовых просадочных грун тов в основаниях зданий и сооружений после аварийного замачивания, что даст возмож ность проектным организациям принимать меры по усилению фундаментов и реконструкции зданий без проведения дорогостоящих повторных инженерно-геологических изысканий.

Ввиду того, что в настоящее время большое количество зданий неоднократно подвергаются аварийному замачиванию и подлежат реконструкции, очевиден экономический эффект дан ной работы.

ПЛАЗМЕННАЯ ТЕХНОЛОГИЯ УПЛОТНЕНИЯ ГРУНТОВ В УСЛОВИЯХ СТРОИТЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДКИ Борисов А.В., Хвоинский А.В. – студенты гр. ПГС- Носков И.В. – научный руководитель Теоретические аспекты термической обработки грунтов интенсивно развиваются с 20-х годов нашего века. За прошедший период создана серьезная теоретическая и методологиче ская база в таких науках, как физическая химия силикатов, физика плазмы, грунтоведение, строительное материаловедение, технология и организация строительного производства. Эта база служит основой для системного анализа причинно-следственных связей в исследуемой материально-технологической среде.

Термическая обработка грунтов непосредственно на строительной площадке сопряжена значительными трудностями, которые объясняются рядом объективных причин: неоднород ностью, низкой теплопроводностью и высокой теплоемкостью влажных грунтов;

тепловыми потерями, неотвратимо сопровождающими любой теплофизический процесс;

отсутствием надежных, мобильных, автономных, автоматизированных машин, оборудованных мощными тепловыми генераторами и дополнительным оборудованием для выполнения высокоэффек тивного технологического процесса.

В настоящее время электродуговые плазматроны являются наиболее современными, универсальными и эффективными тепловыми генераторами, позволяющими интенсифици ровать технологический процесс за счет высокой плотности управляемого теплового потока.

Однако положительный эффект использования плазматронов в строительных технологиях может быть достигнут только при квалификационном подборе типа генератора плазмы и оп тимизации режимов его работы.

В процессе плазменной обработки, как показали исследования российский ученых, грунт проходит ряд стадий термических преобразований и доводится до стадии высокотем пературного расплава. При этом изменяются фазовый состав и структура грунта. Практиче ски все твердые фазовые составляющие любого минерального грунта на конечной стадии плазменного нагрева переходят в аморфное состояние (силикатный расплав). Влага (жидкая фаза), находящаяся в свободном и связанном виде, переходит в газообразное состояние. Га зообразная фаза, имеющаяся в исходном грунте и образующаяся в результате термических преобразований твердой и жидкой составляющих, может частично оставаться в расплаве, формируя пористый термогрунтовый конгломерат, или удаляться из расплава, который при остывании образует плотный и особо прочный материал.

Высокая энергонасыщенность плазменных технологий создает впечатление о чрезмер ной энергоемкости и стоимости строительной продукции, получаемой по этим технологиям.

При этом упускаются из вида затраты, присущие традиционным конструкциям и технологи ям. Энергетический и экономический анализ показали эффективность предполагаемых кон структивно-технологических решений. Концентрация всего технологического процесса на строительной площадке, отказ от привозных материалов, смесей и изделий, создание долго вечных и оригинальных конструкций с оптимальными геометрическими и прочностными параметрами из местных грунтов предоставляют возможность экономии энергетических и финансовых ресурсов. Технико-экономические расчеты подтверждают перспективность дальнейшего развития плазменных строительных технологий.

ОЗЕРО БАЙКАЛ. ФОРМИРОВАНИЕ КОТЛОВИНЫ, ЭКОЛОГИЧЕКИЕ ПРОБЛЕМЫ Скицан Т.С. – студент гр. ПО- Горбунова Т.А. – научный руководитель Байкальская озерная котловина является центральным звеном крупнейшей в Евразии внутриконтинентальной рифтовой зоны. Впадина Байкала включает три кулисообразно рас положенные котловины, разделенные подводными перемычками. В поперечном сечении Байкальская впадина асимметрична. Ее северо-западные бортовые зоны образованы систе мой крупных крутых разломов, северно-восточные склоны более пологие. На восточном по бережье хорошо выражены террасы, на западном сохранились только реликты террас.

В формировании и развитии Байкальской впадины различают два крупных этапа, отли чающиеся тектоническим режимом, климатом, характером осадков. Первый этап протекал в условиях относительно спокойного рельефа, медленного прогибания и теплого климата.

Второй этап (позднебайкальский) характеризуется значительной тектонической активно стью, идет интенсивное прогибание днищ впадин в условиях более сурового климата, воз никновение контрастного рельефа впадин, что привело к нарастанию глубин озера и накоп лению грубообломочных отложений.

Среди озер мира Байкал по глубине (наибольшая 1620 м) занимает первое место в мире, по объему водной массы (23 тыс. км3) – второе место, уступая только Каспию, по площади (31,5 тыс. м2) – седьмое. Байкал расположен в самой глубокой впадине суши: в месте ее наи большей глубины отметка дна находится на 1181 м ниже уровня моря.

Один из наиболее древних водоемов Байкал имеет историю, уходящую в глубь веков на 20-25 млн. лет. Расположенное в довольно узкой котловине, окаймленной горными хребта ми, озеро в плане имеет вытянутую серповидную форму (длина 636 км, наибольшая ширина 79,4 км, наименьшая – 25 км). Длина береговой линии озера (без островов) около 2 тыс. км.

Карта глубин Байкала свидетельствует о сложности дна: местами это горные страны, места ми сглаженные участки. Особенности рельефа дна складывались под воздействием тектони ческих движений, которые не прекращаются до настоящего времени. Кроме того, идет не прерывное накопление на дне осадочной толщи.

Вода Байкала отличается исключительной прозрачностью. В Байкал впадает 336 рек и речек (наиболее крупная из них – Селенга), а вытекает одна Ангара, впадающая в Енисей.

Современная экологическая обстановка на Байкале довольно сложная. На берегах Бай кала продолжают развитие промышленные предприятие, увеличивается судоходство и ту ризм, производится вырубка лесных массивов, что неблагоприятно сказывается на состоянии водных масс и озера в целом. Особенно отрицательное воздействие на озеро оказывает Бай кальский целлюлозный завод. Большой вред озеру приносит также «аграрный пояс» Байкала, охватывающий более 700 сельскохозяйственных объектов. Причем, большинство из ферм, складов, мастерских, хранилищ находятся в непосредственной близости от рек и речек, пи тающих своими водами озеро, а стоки животноводческих ферм, мазут, минеральные удобре ния выносятся прямо в него.

Неблагоприятная экологическая обстановка требует перевода этих хозяйств на экологи чески безопасные методы ведения хозяйства и перепрофилирование промышленных пред приятий, сбрасывающих опасные техногенные отходы в озеро.

ИЗМЕНЕНИЕ ПРОЧНОСТИ ЛЕССОВЫХ ГРУНТОВ В ОСНОВАНИЯХ РЕКОНСТРУИРУЕМЫХ ЗДАНИЙ Рязанов Д.В. – студент гр. ПГС-84, Дьяков Е.В. – инженер, Корнеев И.А. – научный руководитель Преобладающая часть всех крупных сибирских городов столкнулась с проблемой не со ответствия условий старого жилого фонда современным требованиям, предъявляемым к жи лью. Учитывая выше сказанное, встает вопрос реконструкции этих зданий, который требует проведения повторных инженерно-геологических изысканий под существующими зданиями.

Основаниями этих зданий преимущественно являются лессовые просадочные грунты, кото рые слагают поймы великих сибирских рек, на которых и расположены крупные города.

Исследования разделены на 2 основные этапа: I – исследование лессовых просадочных супесей как грунтов оснований и II - исследование лессовых просадочных суглинков.

Для проведения I этапа исследований была выбрана экспериментальная площадка в г.

Барнауле, ограниченная улицами Северо-Западная, 80-ой Гвардейской Дивизии, Горно Алтайской и проспектом им. В.И. Ленина, где расположены восемь пятиэтажных жилых зданий с различными сроками эксплуатации и идентичными конструкциями фундаментов мелкого заложения.

Проведенные исследования позволили получить региональные эмпирические зависимо сти изменения свойств лессовых грунтов (супесей) в основаниях длительно эксплуатируе мых зданий.

Для проведения II этапа исследований подобраны 2 экспериментальных площадки: на пос. Южном и в Центральной части города, грунтами оснований которых являются лессовые просадочные суглинки. Полученные эмпирические зависимости изменения свойств лессовых суглинков позволяет их сравнить с ранее установленными результатами по супесям, опреде лить величину их расхождения. Если погрешность будет невелика, назревает необходимость установления общих региональных зависимостей изменения свойств лессовых грунтов, что даст возможность исключить повторные изыскания и получить значительный экономиче ский эффект.

ПРОГРАММА ПОСТРОЕНИЯ И РИСОВКИ ГОРИЗОНТАЛЕЙ НА РЕГУЛЯРНОЙ СЕТКЕ Соколов А.В. - студент гр. ПГС- Азаров Б.Ф. - научный руководитель Одной из достаточно распространенных и довольно трудоемких задач при выполнении топографических съемок методом нивелирования поверхности является задача построения рельефа в виде горизонталей или линий равных высот. С целью автоматизации этого процес са и была разработана вышеуказанная программа. Исходными данными служат высоты (от метки) вершин сетки квадратов, масштаб плана, длина стороны сетки квадрата и высота се чения рельефа горизонталями. Высоты вершин могут вводиться как вручную, так и из файла.

Рисовка горизонталей осуществляется по следующей схеме: весь участок разбивается на квадраты с заданной стороной. В каждом квадрате анализируются отметки его сторон.

Если на данной стороне квадрата обнаружена отметка горизонтали (искомая отметка нахо дится либо между узлами или в узле сетки квадратов), то выполняется анализ для соседних сторон сетки.

Для найденной горизонтали вычисляются прямоугольные координаты:

Xi = XJ + ( Xk – Xj ) ( Hi - Hj) / ( Hk – HJ ), Yi = YJ + ( Yk – Yj ) ( Hi - Hj) / ( Hk – HJ ), где Нk, Hj - отметки сторон квадратов, Hi - отметка горизонтали, (X k, Yk), (Xj,Yj), (Xi,Yi) - соответственно, координаты k-ой и j-ой вершины квадрата и координаты горизонтали.

По координатам точек горизонталей строится их изображение либо в виде траектории из точек, либо сглаженные (аппроксимированные) линии.

Результаты рисовки в заданном масштабе выводятся на печать. Программа предусмат ривает рисовку рельефа в масштабе 1:100, 1:500, 1:1000, 1:2000, 1:5000 при высоте сечения рельефа горизонталями от 0,1 до 10 м.

РАСЧЕТ РАЗБИВОЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ДЛЯ ВЫНОСА ОСЕЙ СООРУЖЕНИЯ НА МЕСТНОСТЬ С ОЦЕНКОЙ ТОЧНОСТИ СПОСОБА ВЫНОСА Стаценко А.Б., Дмитриев В.В. - студенты гр. ПГС-71, Золотарев О.С. - студент гр. ПГС-71, Азаров Б.Ф. - научный руководитель Геодезическая подготовка данных для выноса проекта сооружения на местность преду сматривает расчет так называемых «разбивочных элементов» – разбивочных углов и отрез ков, выполняя построение которых «в натуре» (т.е. на местности), можно закрепить проект ное положение будущего сооружения. Зачастую выбор способа выноса зависит от требуемой точности построения. Поэтому целесообразно предварительно выполнить оценку точности каждого конкретного варианта разбивки с учетом как приборных ошибок, ошибок исходных данных, так и ошибок собственно способа.

Именно с такой целью была составлена программа расчета разбивочных элементов спо собами полярных, прямоугольных координат, прямой угловой, линейной и створно линейной засечки с оценкой точности. Исходными данными для работы программы служат:

1) количество выносимых на местность точек сооружения;

2) количество исходных точек, с которых будет осуществляться разбивка;

3) координаты проектных и исходных точек;

4) избранный способ разбивки;

в зависимости от способа разбивки осуществляется вы бор конкретных исходных точек и выносимой точки, для которой будет оцениваться ошибка положения;

5) информация о точности измерений, об ошибках исходных данных, ошибке фиксации и т.п.

Для каждого способа разбивки предусмотрены дополнительные варианты расчета точ ности не только ошибки собственно способа, но и особые случаи расчета точности построе ния разбивочных элементов при заданных ошибках построения и положения исходных то чек.

Конечным результатом расчета для каждого способа являются разбивочные элементы и ошибка положения проектной точки, а также (при необходимости) расчеты точности в осо бых случаях.

ГЕОЭКОЛОГИЧЕСКИЕ ПРОБЛЕМЫ РУБЦОВСКА Горбунова Т.А. – к.г.-м.н.

Район территории города Рубцовска относится к долине реки Алей, выделенной в пре делах более крупной структурной единицы – Алейской древней ложбине стока, сложенной комплексом четвертичных отложений, залегающих на третичных отложениях. Четвертичные породы представлены отложениями нижнего, среднего и верхнего плейстоцена (краснодуб ровская и касмалинская свиты), перекрытых отложениями террас и озерными отложениями голоцена.

Город Рубцовск расположен на левом берегу реки Алей – левого притока реки Оби на первой надпойменной террасе. Пойма в пределах городской территории имеет локальное распространение – на отдельных участках встречаются только фрагменты, на других – ши рина ее достигает до 200 м. Абсолютные отметки поймы реки – на севере 208-210 м, на юге – 211-212 м.

Рельеф территории города осложнен густой сетью каналов Алейской оросительной сис темы, которая с юга, запада и севера окаймляет застройки города. Кроме того, на юго-западе территории до глубины 3-4 м, а местами и больше, разработаны глиняные карьеры, а вдоль улучшенных дорог вырыты глубокие кюветы, аккумулирующие атмосферные осадки. В сложности микрорельефа города вносят свой вклад и железнодорожные пути, которые делят территорию города на почти равные две части и перекрывают поверхностные сток в сторону реки Алей одной из полотен территории.

Уровень грунтовых вод на территории города колеблется на глубине от 0,2-0,5 м до 1,0 3,0 м и постоянно подпитывается за счет утечки воды из каналов оросительной системы и инженерных сетей (водоводы, тепловые и канализационные сети). Кроме того, наблюдается подпор грунтовых вод и со стороны Рубцовского водохранилища, реки Алей, озера Ракиты.

По данным Осьмушкина В.С. (1996) утечка воды из промышленных стоков достигает 46 50%, а инфильтрация из магистрального канала, в связи с отсутствием противофильтрацион ного покрытия, до 40%.

Практически большая часть территории города имеет постоянное подтопление. В ре зультате резко ухудшена несущая способность грунтов оснований, что приводит к аварий ным ситуациям зданий и сооружений. В результате подтопления и техногенного загрязнения меняется температурный режим и солевой состав грунтовых вод, что, в свою очередь, в от дельных районах города приводит к проявлению агрессивного влияния на подземные конст рукции, к их быстрому износу или даже разрушению, что подтверждается аварийным со стоянием многих зданий и сооружений города.

В городе не проводится инвентаризация состояния жилого и промышленного фонда, не разработаны мероприятия по охране геологической среды от техногенного загрязнения. Ин женерно-геологическая карта города, составленная трестом изысканий в 1961 году, давно не отражает геоэкологическую обстановку и требует серьезных корректировок.

КРИТЕРИИ ВЫБОРА МЕСТ ЗАХОРОНЕНИЯ ЖИДКИХ РАДИОАКТИВНЫХ И ТОКСИЧНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ОТХОДОВ В ОСАДОЧНОМ ЧЕХЛЕ Александров О.Б. – студент гр. ПГС- Камаев С.Г. – научный руководитель Выделение платов-коллекторов и блоков пород, пригодных для безопасного захороне ния жидких радиоактивных и токсичных промышленных отходов (РАО), должно основы ваться на доказательствах отсутствия у исследуемой формации массообмена с дневной по верхностью и перспективами ее достаточно длительной во времени изоляции. С геоэкологи ческой точки зрения, ближайшими аналогами могильников промышленных отходов являют ся экзогенные рудные месторождения;

для могильников жидких РАО – сохранные эпигене тические месторождения урана и сопутствующих химических элементов в водопроницаемых породах осадочного чехла.

Рассмотрение месторождений радиоактивных руд в качестве природных аналогов мо гильников РАО указывает на достаточно высокие защитные свойства геологической среды.

Результаты анализа наиболее известных урановых месторождений России, Казахстана, Кыр гызстана и Таджикистана показали, что из общего числа месторождений (128) более полови ны (57%) полностью изолированы от поверхности земли. Таким образом, результаты изуче ния урановых месторождений, которые не образуют ореолов рассеяния рудной минерализа ции, могут быть использованы для моделирования геологической обстановки надежной изо ляции радиоактивных отходов в недрах Земли.

Немаловажным фактором, позволяющим уверенно прогнозировать сохранность водо упорных горизонтов и, соответственно, изолированность могильника от экосферы на доста точно большой промежуток времени, представляется стабильность тектонического режима.

Оптимальный геодинамический режим территории для геологически безопасного захо ронения РАО определяется следующими условиями:

• невысокой мобильностью земной коры;

• длительной унаследованностью процессов развития структуры;

• высокой степенью консолидации пород фундамента;

• отсутствием масштабных геотермических аномалий;

• низкой сейсмичностью (0 – 3 балла) или ее отсутствием.

Составленная карта-схема районирования территории России по геологическим услови ям захоронения жидких РАО в породах осадочного чехла, показывает, что вполне благопри ятные условия для захоронения имеются на древних платформах в восточной части Европей ской территории России, особенно в ее южной части, и в Восточной Сибири в пределах Ан гаро-Ленского артезианского бассейна. Не менее благоприятны по условиям длительной изоляции и вполне пригодны по условиям геохимической консервации РАО условия на мо лодой платформе в пределах Западно-Сибирской гидрогеологической области.

Неблагоприятными для захоронения в жидком виде без специальной подготовки к по следующему отверждению являются районы с маломощным или отсутствующим осадочным чехлом на щитах и области молодой складчатости, в том числе с межгорными впадинами не больших размеров.

Из изложенного очевидно, что обеспечение геоэкологической безопасности захоронения радиоактивных и токсичных отходов промышленного производства вполне возможно. Наи лучшим решением является выбор промышленных площадок с учетом возможности безо пасного захоронения отходов в недрах в жидком или отвержденном виде, т. е. размещение радиохимических производств в районах с геологическими условиями, благоприятными для захоронения РАО.

УСИЛЕНИЕ ПЕСЧАНОГО ВОДОНАСЫЩЕННОГО ГРУНТА МЕТОДОМ ЦЕМЕНТАЦИИ Зайцев Д.В. – студент гр. ПГС- Камаев С.Г. – научный руководитель Песчаные водонасыщенные грунты как естественные основания инженерных сооруже ний характеризуются исключительно низкой устойчивостью по отношению к внешним воз действиям, связанным с деятельностью человека, особенно когда эти воздействия сопровож даются изменением влажностного режима пород. Это создает много трудностей при строи тельстве на водонасыщенных песках и часто обуславливает аварии возводимых сооружений.

Например, в Алтайском крае часто строительство приходится проводить на слабых водона сыщенных песчаных грунтах. По этой причине перед строительством на слабых водонасы щенных грунтах необходимо проводить работы по предварительной подготовке основания (т. е. увеличению несущей способности грунта).

Наиболее предпочтительным методом усиления грунта для указанных условий, по на шему мнению, является метод цементации из-за его экономической выгодности и долговеч ности службы сооружения.

Цементация – это процесс усиления грунта или увеличения несущей способности фун дамента цементно-песчаным раствором посредством введения в грунт инъекторов.

Цементацию применяют для усиления крупнозернистых песков, гальки, гравия, в тре щиноватых скальных породах с коэффициентом фильтрации 50 – 200 м/сут.

Состав цементных растворов подбирается в зависимости от удельного водопоглощения грунта и колеблется в пределах от 1:10 (цемент:вода) до более густых консистенций.

Цементация применяется для усиления грунта до устройства на нем основания и для усиления аварийных фундаментов и оснований зданий. Цементация грунта заключается в том, что частицы грунта скрепляются цементным раствором, который нагнетается через инъ ектор или скважину в поры грунта. Таким образом, пористый грунт может быть превращен в сплошной монолит или отдельные столбы из сцементированных грунтов.

При устройстве основания скважины следует бурить и инъецировать способом последо вательного сближения. В первой очереди расстояние между скважинами принимается в пре делах 6-12 м, а при каждой следующей очереди расстояние между скважинами сокращается в 2 раза. Работы по цементации основания выполняются двумя способами: на полную глуби ну нисходящими зонами и восходящими зонами.

Цементация применяется для усиления всех видов фундаментов и оснований. Для этого в грунт, в зависимости от вида основания, вводят инъекторы по определенным схемам (вер тикальная, наклонная, горизонтальная и комбинированная). Для усиления свайных фунда ментов используется несколько иная схема, чем при усилении ленточного фундамента, и ос нована она в основном на наклонной схеме.

При проведении цементации для ограничения или наоборот увеличения радиуса его распространения раствора в грунте (если это необходимо по проекту) в раствор вводятся хи мические добавки. А так как цемент – это гидравлическое вяжущее, то гидратация цемента в присутствии воды может продолжаться в течение десятков лет, что приводит к постоянному росту прочности цементного камня, т. е. постоянному увеличению несущей способности ос нования.

КРИТЕРИИ ВЫБОРА МЕСТ ЗАХОРОНЕНИЯ ЖИДКИХ РАДИОАКТИВНЫХ И ТОКСИЧНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ОТХОДОВ В ОСАДОЧНОМ ЧЕХЛЕ Александров О.Б. – студент гр. ПГС- Камаев С.Г. – научный руководитель Выделение платов-коллекторов и блоков пород, пригодных для безопасного захороне ния жидких радиоактивных и токсичных промышленных отходов (РАО), должно основы ваться на доказательствах отсутствия у исследуемой формации массообмена с дневной по верхностью и перспективами ее достаточно длительной во времени изоляции. С геоэкологи ческой точки зрения, ближайшими аналогами могильников промышленных отходов являют ся экзогенные рудные месторождения;

для могильников жидких РАО – сохранные эпигене тические месторождения урана и сопутствующих химических элементов в водопроницаемых породах осадочного чехла.

Рассмотрение месторождений радиоактивных руд в качестве природных аналогов мо гильников РАО указывает на достаточно высокие защитные свойства геологической среды.

Результаты анализа наиболее известных урановых месторождений России, Казахстана, Кыр гызстана и Таджикистана показали, что из общего числа месторождений (128) более полови ны (57%) полностью изолированы от поверхности земли. Таким образом, результаты изуче ния урановых месторождений, которые не образуют ореолов рассеяния рудной минерализа ции, могут быть использованы для моделирования геологической обстановки надежной изо ляции радиоактивных отходов в недрах Земли.

Немаловажным фактором, позволяющим уверенно прогнозировать сохранность водо упорных горизонтов и, соответственно, изолированность могильника от экосферы на доста точно большой промежуток времени, представляется стабильность тектонического режима.

Оптимальный геодинамический режим территории для геологически безопасного захо ронения РАО определяется следующими условиями:

• невысокой мобильностью земной коры;

• длительной унаследованностью процессов развития структуры;

• высокой степенью консолидации пород фундамента;

• отсутствием масштабных геотермических аномалий;

• низкой сейсмичностью (0 – 3 балла) или ее отсутствием.

Составленная карта-схема районирования территории России по геологическим услови ям захоронения жидких РАО в породах осадочного чехла, показывает, что вполне благопри ятные условия для захоронения имеются на древних платформах в восточной части Европей ской территории России, особенно в ее южной части, и в Восточной Сибири в пределах Ан гаро-Ленского артезианского бассейна. Не менее благоприятны по условиям длительной изоляции и вполне пригодны по условиям геохимической консервации РАО условия на мо лодой платформе в пределах Западно-Сибирской гидрогеологической области.

Неблагоприятными для захоронения в жидком виде без специальной подготовки к по следующему отверждению являются районы с маломощным или отсутствующим осадочным чехлом на щитах и области молодой складчатости, в том числе с межгорными впадинами не больших размеров.

Из изложенного очевидно, что обеспечение геоэкологической безопасности захоронения радиоактивных и токсичных отходов промышленного производства вполне возможно. Наи лучшим решением является выбор промышленных площадок с учетом возможности безо пасного захоронения отходов в недрах в жидком или отвержденном виде, т. е. размещение радиохимических производств в районах с геологическими условиями, благоприятными для захоронения РАО.

УСИЛЕНИЕ ПЕСЧАНОГО ВОДОНАСЫЩЕННОГО ГРУНТА МЕТОДОМ ЦЕМЕНТАЦИИ Зайцев Д.В. – студент гр. ПГС- Камаев С.Г. – научный руководитель Песчаные водонасыщенные грунты как естественные основания инженерных сооруже ний характеризуются исключительно низкой устойчивостью по отношению к внешним воз действиям, связанным с деятельностью человека, особенно когда эти воздействия сопровож даются изменением влажностного режима пород. Это создает много трудностей при строи тельстве на водонасыщенных песках и часто обуславливает аварии возводимых сооружений.

Например, в Алтайском крае часто строительство приходится проводить на слабых водона сыщенных песчаных грунтах. По этой причине перед строительством на слабых водонасы щенных грунтах необходимо проводить работы по предварительной подготовке основания (т. е. увеличению несущей способности грунта).

Наиболее предпочтительным методом усиления грунта для указанных условий, по на шему мнению, является метод цементации из-за его экономической выгодности и долговеч ности службы сооружения.

Цементация – это процесс усиления грунта или увеличения несущей способности фун дамента цементно-песчаным раствором посредством введения в грунт инъекторов.

Цементацию применяют для усиления крупнозернистых песков, гальки, гравия, в тре щиноватых скальных породах с коэффициентом фильтрации 50 – 200 м/сут.

Состав цементных растворов подбирается в зависимости от удельного водопоглощения грунта и колеблется в пределах от 1:10 (цемент:вода) до более густых консистенций.

Цементация применяется для усиления грунта до устройства на нем основания и для усиления аварийных фундаментов и оснований зданий. Цементация грунта заключается в том, что частицы грунта скрепляются цементным раствором, который нагнетается через инъ ектор или скважину в поры грунта. Таким образом, пористый грунт может быть превращен в сплошной монолит или отдельные столбы из сцементированных грунтов.

При устройстве основания скважины следует бурить и инъецировать способом последо вательного сближения. В первой очереди расстояние между скважинами принимается в пре делах 6-12 м, а при каждой следующей очереди расстояние между скважинами сокращается в 2 раза. Работы по цементации основания выполняются двумя способами: на полную глуби ну нисходящими зонами и восходящими зонами.

Цементация применяется для усиления всех видов фундаментов и оснований. Для этого в грунт, в зависимости от вида основания, вводят инъекторы по определенным схемам (вер тикальная, наклонная, горизонтальная и комбинированная). Для усиления свайных фунда ментов используется несколько иная схема, чем при усилении ленточного фундамента, и ос нована она в основном на наклонной схеме.

При проведении цементации для ограничения или наоборот увеличения радиуса его распространения раствора в грунте (если это необходимо по проекту) в раствор вводятся хи мические добавки. А так как цемент – это гидравлическое вяжущее, то гидротация цемента в присутствии воды может продолжаться в течение десятков лет, что приводит к постоянному росту прочности цементного камня, т. е. постоянному увеличению несущей способности ос нования.

СЕКЦИЯ “СТРОИТЕЛЬСТВО АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ И АЭРОДРОМОВ” ЭФФЕКТИВНЫЕ СПОСОБЫ СТРОИТЕЛЬСТВА ОСНОВАНИЙ ДОРОЖНЫХ ОДЕЖД НА ОСНОВЕ ЗОЛОМИНЕРАЛЬНЫХ СМЕСЕЙ Нармушкина О. – студент гр. АДА- Меренцова Г.С. – научный руководитель С целью снижения затрат минеральных строительных материалов, повышения каче ства строительства и надежности дорожной одежды автомобильных дорог целесообразно использование отходов различных производств (отсев щебеночного производства, отходов энергетики и химической промышленности).

Разработаны основные положения по использованию зол ТЭС в качестве самостоя тельного вяжущего и компонента смешанного вяжущего для укрепления грунтов в основа ниях дорожных одежд. При устройстве нежестких дорожных одежд грунты, укрепленные исследуемой золой уноса, рекомендовано использовать в качестве нижних слоев оснований на дорогах не выше II технической категории. Установлена возможность использования грунтов, укрепленных смешанным вяжущим (ГСВ) для устройства покрытия переходного или низшего типа с устройством по нему двойной поверхностной обработки. Рекомендован комплект машин с использованием в качестве ведущей машины смесительной карьерной ус тановки или однопроходной грунтосмесительной машины (на дорогах I-II категории), а так же дорожной фрезы при обработке глинистых грунтов с числом пластичности не более 22.

Вывезенный грунт профилируется автогрейдером и уплотняется до плотности (0,8 – 0,85) от максимальной стандартной. Перед обработкой вяжущим грунт размельчают за 2-3 прохода фрезы по одному следу с поступательной скоростью фрезы, равной при размельчении легко го суглинистого грунта 0,23 км/ч.

При этом толщина обрабатываемого слоя должна быть не более 20 см в плотном теле.

Размельчение грунта должно быть закончено на всем протяжении сменной захватки до нача ла распределения вяжущего. Установлена рациональная длина сменной захватки с учетом параметров работы машин и свойствами применяемого вяжущего для укрепления грунтов соответствующего минералогического состава.

Другим эффективным способом строительства оснований из зологрунта предусмат ривается в подготовленное и уплотненное земляное основание, имеющее в профиле корыто образную форму с вертикальными стенками, укладывать в один прием золоминеральную смесь толщиной от 16 до 24 см в уплотненном состоянии, а затем на него укладывают слой асфальтобетона толщиной от 6 до 17 см. При этом полностью исключают покрытие основа ния дорожной одежды битумом перед укладкой асфальтобетона. А обочины дороги, как пра вило, не насыпные, поэтому не требуется их дополнительное уплотнение, основание дорож ной одежды является более монолитным.

При этом в отличие от традиционных оснований дорожных одежд золоминеральная смесь после укладки ее в основание дорожной одежды и окончательного уплотнения в тече ние 30 суток превращается в монолитную массу.

Золоминеральная смесь готовится в смесительных установках преимущественно при нудительного, непрерывного и цикличного действия и укладывается на основание корытооб разного ложа в один прием заданной толщиной слоя и производится ее предварительное уп лотнение при помощи укладочной техники (универсальными бетоноукладчиками, асфальто укладчиками всех типов и марок). При этом смесь укладывают на всю ширину дорожного полотна. Допускается распределять слой золоминеральной смеси автогрейдером.

Толщина распределяемой смеси устанавливается с учетом коэффициента уплотнения, ориентировочно коэффициент уплотнения смеси принимается равным 1,2 – 1,3.

После укладки золоминеральной смеси в основание дорожного полотна производится ее доувлажнение водой с применением поливомоечной машины с учетом потери влажности смеси при транспортировке и хранении на месте укладки. Окончательное уплотнение произ водится катком начиная от середины дорожного полотна к обочине. Количество проходов катка устанавливается в зависимости от заданной толщины уплотненного слоя, но не менее 12 до полного уплотнения.

Важным условием обеспечения высокой прочности основания дорожной одежды из золоминеральной смеси является постоянный контроль за качеством строительства.

ЭКОНОМИКО-МАТЕМАТИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ ПО ОПТИМИЗАЦИИ ДЛИНЫ ЗАХВАТКИ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ СТРОИТЕЛЬСТВА ДОРОЖНЫХ ОДЕЖД.

Гранкин С. А. – студент гр. САПР- Меренцова Г. С. – научный руководитель При разработке рациональных способов строительства конструктивных слоев дорожной одежды предусматривается оптимизация звеньев дорожных машин и выбор соответствую щих темпов ведения работ. Выбор оптимального варианта осуществляется по технико экономическому сравнению с учетом наименьшей удельной стоимости строительства авто мобильной дороги.

Целью работы является автоматизация расчета по оптимизации длины захватки при про ектировании строительства дорожных одежд.

Для решения поставленной задачи была разработана программа. Среда разработки – Borland Delphi 3.0. Для расчета использованы следующие исходные данные:

– расчетные минимальная и максимальная длины захваток, м;

– габаритные размеры поперечного профиля конструктивных слоев дорожных одежд и соответствующие им объемы работ, м3, для расчетной и выбранной длины захватки;

– эксплуатационная производительность дорожных машин, входящих в комплект;

– стоимость машино-часа, взятая из предварительно сформированной базы данных.

После установления минимальной и максимальной длины захватки назначаются проме жуточные значения (не менее трех в рассчитанном интервале). Далее рассчитываются объе мы работ для всех захваток. Выбор необходимых машин осуществляется из базы данных, содержащей информацию о более чем 110 строительных машинах. При выборе машины учи тываются параметры ее работы, а также стоимость машино-часа, которая выбирается из базы данных.

Удельная стоимость строительства дорожных одежд определяется для каждого выбран ного комплекта машин.

Предложен алгоритм расчета оптимальной длины захватки, в котором отражена после довательность расчета, учитывающая следующие показатели:

– количество требуемых машино-смен в соответствии с конкретным объемом работ и эксплуатационной производительностью машин;

– стоимость одной машино-смены;

– суммарная стоимость машино-смен;

Вышеуказанные показатели позволили вычислить удельную стоимость строительства дорожной одежды, которая определяется отношением общей стоимости машино-смен и площади участка дороги.

Выбор оптимальной длины захватки устанавливается по наименьшей удельной стоимо сти строительства дорожной одежды.

Использование разработанной программы позволило сократить время расчета в 10- раз. Программа внедрена в учебный процесс, включая курсовое проектирование и практиче ские занятия по дисциплине "Технология и организация строительства автомобильных до рог".

Данная методика расчета приемлема при выборе оптимальной длины захватки при строительстве земляного полотна, дорожных одежд, а также устройстве поверхностной об работки автомобильных дорог.

МИКРОСТРУКТУРНЫЕ И КИНЕТИЧЕСКИЕ АСПЕКТЫ ДОЛГОВЕЧНОСТИ ДОРОЖНЫХ БЕТОНОВ Меренцова Г.С.

При направленном структурообразовании, формировании требуемых свойств и назначе нии рациональной технологии дорожных цементобетонов особо важен принцип полиструк турности. Полиструктурная теория композиционных материалов, к которым относятся бето ны дорожных конструктивных слоев, полагает оптимальное наполнение связующих различ ными наполнителями.

Целесообразность введения наполнителей рассмотрена с учетом их химико минералогического состава и оптимальной дозировки при условии получения рационального соотношения трех структурных составляющих цементного камня - кристаллического срост ка, геля и не до конца гидратированных зерен вяжущего.

Известно, что структурные составляющие обладают различными физико-механическими свойствами, поэтому их соотношение, а именно соотношение кристаллического сростка и гелевидной фазы в единице объема цементного камня, характеризуемое значением структур ного коэффициента, определяет физико-механические и деформативные свойства цементно го камня и бетона.

Предложена методика оценки структурного коэффициента цементного камня в составе дорожных бетонов при введении в них наполнителей различного вещественного состава.

Выявлены закономерности изменения величины структурного коэффициента при введении в состав вяжущего наполнителей, отличающихся химико-минералогическим составом.

Полученные математические модели при различных технологических параметрах обра ботки вяжущего и наполнителей позволяют прогнозировать соотношение структурных со ставляющих (гелевидной и кристаллической) в цементном камне при использовании цемента и наполнителей различного химико-минералогического состава и свидетельствует о возмож ности целенаправленного изменения выхода структурных составляющих.

Значение вопроса о гелевидной и кристаллической фазах состоит в том, что их соотно шение обусловливает структурно-механическое состояние цементного камня. В первом при ближении, на микроструктурном уровне, способность материала релаксировать зависит от содержания пластичных и упругих элементов в его твердой фазе. При этом высокая проч ность и стойкость дорожных бетонов на основе цементного вяжущего достигается лишь при экспериментально установленном оптимальном содержании гелевидной структурной со ставляющей цементного камня, при достаточной стабильности такой структуры во времени.

Разработаны рекомендации применения оптимальных технологических параметров получе ния дорожных цементобетонов при использовании наполнителей различного химико минералогического состава. С позиции кинетической теории прочности установлен крите рий, который характеризует изменение механической долговечности цементобетонов при различных технологических параметрах приготовления смесей. Значение этого критерия оп ределяется величиной смещения экспериментальной прямой в сторону больших напряжений, что коррелируется с повышением морозо- и атмосферостойкости дорожных бетонов. При этом учтено изменение соотношения гелевидной и кристаллической составляющих в це ментном камне с установлением их оптимального содержания, при котором бетоны дорож ных конструктивных слоев имеют морозостойкость F300-400 и характеризуются повышен ными деформативными характеристиками.

ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО ФАКТОРА НА МЕХАНИЧЕСКУЮ ДОЛГОВЕЧНОСТЬ КОНТАКТНОЙ ЗОНЫ ЗАПОЛНИТЕЛЯ В ДОРОЖНЫХ БЕТОНАХ Ветлугин В. В. – аспирант Меренцова Г.С. – научный руководитель Контактная зона растворной части бетона с заполнителем является важным элементом структуры дорожных бетонов, реагирующим на изменение температуры в процессе эксплуа тации конструктивных слоев дорог.

Установлено, что для оценки механической долговечности контактной зоны с заполни телем могут быть использованы показатели, определяемые исходя из положений кинетиче ской теории прочности и долговечности на основании полулогарифмической зависимости времени пребывания контактной зоны под действием статической нагрузки с учетом вели чины напряжения.

Проведенными исследованиями установлена кинетика изменения механической долго вечности при переходе температуры испытаний бетонных образцов через ноль. При этом производился сравнительный анализ экспериментальных данных при положительных и от рицательных температурах.

Выявлено, что понижение температуры в интервале от +20°С до -20°C приводит не только к смещению прямой, описывающей механическую долговечность, в сторону больших значений напряжения, но и увеличивает угол наклона соответствующей прямой.

Установлено, что применение рациональных технологических приемов изготовления дорожных бетонов (активизация вяжущего, введение рационального комплекса химических добавок) смещает графическую зависимость в сторону больших значений напряжения в кон тактной зоне, что свидетельствует об увеличении механической долговечности дорожных бетонов.

Выявлена возможность управления физико-химическими процессами контактных взаимодействий между частицами вяжущего и заполнителем, что обусловливает повышение стойкости дорожных бетонов.

УКРЕПЛЕНИЕ ГРУНТОВ ОТХОДАМИ ПРОМЫШЛЕННОСТИ АЛТАЙСКОГО КРАЯ Хребто А.О. – ст. преподаватель Нармушкина О. – студент гр. АДА- Меренцова Г.С. – научный руководитель Нецелесообразность использования дорогостоящих вяжущих – битума и цемента в до рожном строительстве требует изучения возможности применения отходов промышленности для укрепления местных грунтов в условиях Алтайского края. Попытка укрепления мелко зернистых песчаных грунтов и песчано-гравийных смесей нефтяным гудроном не дала по ложительных результатов. Низкие прочностные показатели, полученные на мелких песках, укрепленных гудроном, потребовали введения в смесь активной добавки - золы-уноса от сжигания бурого угля Канско-Ачинского бассейна. В результате исследований был опреде лен оптимальный состав грунтобетонов на мелких песках.

Повышенная физико-химическая активность Канско-Ачинских зол-уноса позволяет ис пользовать её как самостоятельное вяжущее для устройства оснований дорожных одежд. Оп тимальная дозировка золы для укрепления грунтов устанавливалась на различных мелкозер нистых песках местных месторождений. Установлено оптимальное содержание золы, при котором физико-механические показатели соответствуют стандартным требованиям для ос нований 1-го и 2-го класса прочности. Разработаны методы, интенсифицирующие процессы гидратации золошлаковых отходов в результате их физико-механической активизационной обработки с одновременным введением специальных органо-минеральных добавок, регули рующих процессы структурообразования при укреплении грунтов.

Выявлена возможность укрепления грунтов побочными продуктами и отходами коксо химического производства – каменноугольной смолой и модифицированной кислой смол кой. Разработанные технологические приемы позволяют эффективно использовать в дорож ном строительстве Западной Сибири местные сырьевые материалы и отходы промышленно сти при сокращении расхода дорогостоящих вяжущих и повышении стойкости и долговеч ности дорожных бетонов различных конструктивных слоев в условиях Алтайского края.

МИНЕРАЛЬНЫЙ ПОРОШОК НА ОСНОВЕ ОТХОДОВ ПРОМЫШЛЕННОСТИ Чубко Н.П. – ст. преподаватель Меренцова Г.С. – научный руководитель Качество асфальтобетона во многом определяется свойствами минерального порошка, который играет важную роль в получении долговечных дорожных покрытий, устойчивых к действию транспортных и погодно-климатических факторов.

Отходы теплоэнергетической промышленности в виде зол и шлаков можно отнести к наиболее распространенным и дешевым видам местного минерального сырья. В результате исследований выявлена возможность использования золошлаковых отходов для минерально го порошка. Установлено, что после помола золошлаковой смеси при оптимальных парамет рах обработки происходит активация поверхности зерен шлака. При этом в процессе помола целесообразно введение комплексной поверхностно-активной добавки (КПАД-1).

Для выявления влияния минерального порошка из золошлаковых отходов на процессы старения асфальтобетона исследовано развитие деформаций во времени при постоянных на пряжениях разного уровня и при различной продолжительности термостарения образцов пе ред испытанием (0;

50;

100 ч.). Установлено, что вязкость асфальтобетона на золошлаковом активированном порошке в начальный момент времени (т. е. при отсутствии термостатиро вания) была в два раза больше, чем на известняковом минеральном порошке. В дальнейшем при термостатировании наблюдается более интенсивное старение асфальтобетона на извест няковом минеральном порошке, что приводит к интенсивному нарастанию вязкости, и уже через 100 ч вязкости этих асфальтобетонов практически стали одинаковыми.

Вследствие физико-химической активации золошлакового минерального порошка ко эффициент водостойкости, полученных на их основе асфальтобетонов, повысился с 0,43 до 0,72;

коэффициент морозостойкости увеличился в 1,55 раз.

Таким образом, асфальтобетоны с применением молотых золошлаковых отходов не ус тупают по физико-механическим свойствам асфальтобетонам на известняковом порошке.

ПОВЫШЕНИЕ ДЕФОРМАТИВНЫХ СВОЙСТВ ДОРОЖНЫХ БЕТОНОВ Меренцова Г.С.

Одним из важнейших свойств дорожного бетона являются его деформативные свойства, характеризующиеся способностью деформироваться под действием нагрузки и изменений температурно-влажностных условий в процессе эксплуатации конструктивных слоев дороги.

Деформативные свойства бетона оцениваются значениями модуля упругости, которые, наря ду с его прочностью на растяжение при изгибе являются характеристиками, используемыми при расчете бетонных покрытий и оснований.

Повысить деформативность бетона с сохранением прочности и расхода цемента не все гда удается. Как показали проведенные исследования, введение в цементобетоны модифици рованной минеральной добавки (КМД-1) оказывает существенное изменение, влияющее на деформативность дорожных конструктивных слоев. При этом расход цемента сокращается на 20…25%.

Руководствуясь теорией Гриффитса-Орована и полученными на ее основе размерами пластической зоны впереди растущей трещины, было осуществлено сравнение двух равно прочных бетонов - с исследуемой добавкой и без нее. При этом за основу был взят критерий Гриффитса-Орована, когда в окрестности кончика трещины возникает некоторое пластиче ское течение п, отнесенное к единице поверхности трещины размером 2l. Тогда уравнение п=l2/E устанавливает нижний предел зоны пластической области п, который обеспечива ет прочность бетона, содержащего трещину длиной 2l при нагружении его напряжением.

Были определены зоны пластической деформации для равнопрочных исследуемых бе тонов при соответствующих значениях модулей упругости. Установлено, что п в бетоне с модифицированной минеральной добавкой выше, чем в бетонах контрольных составов, без добавки. Это свидетельствует о том, что деформации бетонов с добавкой КМД-1 могут пре вышать аналогичные деформации той же конструкции дороги из цементобетона контрольно го состава на 23…26%. При этом коэффициент трещиностойкости бетонов с добавкой на 18…22% выше.

МЕТОДЫ УСТРАНЕНИЯ ДЕФЕКТОВ В ДОРОЖНЫХ ПОКРЫТИЯХ Егоров М.В., Дурасов А.В., Мурашкин С.В. – студенты гр. АДА- Меренцова Г.С. – научный руководитель Большое внимание заслуживают методы ремонта асфальтобетонных покрытий путем ра зогрева, фрезерования и восстановления покрытий на месте с добавлением нового материала.

Выявленные дефекты покрытий должны быть устранены в возможно сжатые сроки.

Для повышения адгезионной способности битума и битумной мастики на кафедре “Строительство автомобильных дорог и аэродромов” проведены исследования по модифи цированию органического вяжущего органическими полимерными отходами, что позволяет улучшить качество ремонтных работ и повысить срок эксплуатации отремонтированных по крытий.

Разработан состав холодного асфальтобетона для ремонта трещин значительной толщи ны, включающий активированный комбинированный золосодержащий минеральный поро шок. При его использовании повышается сцепление с поверхностью эксплуатируемого по крытия. Разработаны схемы заделки выбоин и просадок на дорожном покрытии, предусмат ривающие разметку, вырубку дефектных мест, очистку, смазывание вяжущим модифициро ванным материалом, заполнение новыми композиционными составами, обладающими по вышенными адгезионными свойствами.

К числу современных исследований по ремонту покрытий капитального типа относятся работы по ремонту цементобетонных покрытий с применением полимерных материалов и отходов промышленности, что позволяет ремонтировать цементобетонные покрытия тонким слоем 0,5-2 см. При этом в начале разливают полимерное связующее, а затем рассыпается каменная мелочь с последующим уплотнением. Это позволяет через 3…8 часов открыть движение автомобилей. Ремонт сколов, углов и кромок швов цементобетонного покрытия предложено производить без вырубки поврежденного места на всю глубину плиты.

С целью снижения стоимости ремонтных работ рекомендованы составы, в которых по лимерное связующее на 50% заменено промышленными органическими отходами химиче ской промышленности.

ОСОБЕННОСТИ КОНТРОЛЯ КАЧЕСТВА КОНСТРУКТИВНЫХ СЛОЕВ АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ Бегаев В.Г. – студент гр. АДА- Меренцова Г.С. – научный руководитель В дорожном строительстве различают несколько видов технического контроля: произ водственный и лабораторный;

технический, авторский и инспекторский надзор;

испытания конструкций. При контроле качества проверяют точность соблюдения проектных размеров, допусков, установленных нормами и правилами производства работ.

Прочность цементобетонов в готовом покрытии целесообразно определять неразру шающим ультразвуковым методом. Морозостойкость бетона определяется при проектирова нии состава бетонной смеси. Кроме этого, осуществляется определение воздухосодержания бетонной смеси, контролируется ее однородность и подвижность на месте укладки, подго товка основания, уплотнение смеси и отделка покрытия, уход во время твердения бетона.

При приготовлении асфальтобетонной смеси контролируют количество компонентов, температуру минеральных материалов после сушки в барабане, вяжущего в резервуаре. Оп ределяют температуру готовой смеси и физико-механические свойства асфальтобетона пу тем испытания образцов. На месте укладки постоянно контролируют температуру и количе ство укладываемой смеси, ровность, толщину слоя, плотность, прочность, однородность ас фальтобетонных покрытий. Требуемые размеры основания или покрытия получают, на страивая рабочие органы асфальтобетоноукладчика, а физико-механические свойства в про цессе уплотнения - соблюдая технологическую последовательность выполнения этой опера ции. Метод “песчаного пятна” позволяет вычислить среднюю высоту шероховатостей по верхности покрытия. Необходимо осуществлять контроль сцепных качеств покрытия с це лью своевременного выявления и устранения дефектов поверхности покрытия.

В готовом покрытии контролируется толщина слоев и их сцепление, профиль покрытия, плотность и общая прочность дорожной одежды, шероховатость и коэффициент сцепления.

При этом контроль качества является составной частью технологического процесса.

Предложена методика комплексной системы контроля качества устройства различных конструктивных слоев автомобильных дорог, предусматривающая внедрение новых методик, позволяющих прогнозировать показатели стойкости и долговечности укрепленных грунтов, различного минералогического состава, а также показатели свойств асфальто- и цементобе тонов. Эти методики рекомендованы как для входного, так и для операционного и выходного контроля качества при выполнении дорожных работ.

МЕТОДЫ ОЦЕНКИ МЕХАНИЧЕСКОЙ ДОЛГОВЕЧНОСТИ АСФАЛЬТО- И ЦЕМЕНТОБЕТОНОВ Меренцова Г.С.

Оценка прочностных показателей и показателей долговечности асфальто- и цементобе тонов может осуществляться с учетом их механической долговечности.

Долговременная прочность асфальтобетона определялась на приборе, конструкция ко торого разработана автором с учетом оценки напряжения, возникающего от действия стати ческой нагрузки с учетом времени от начала нагружения образца до момента разрушения.

Механическая долговечность цементобетона определяется в значительной степени ме ханической долговечностью его контактной зоны с заполнителем. Разработан способ опре деления адгезионной прочности контактной зоны заполнителя с растворной частью бетона при действии статической нагрузки, основанный на представлениях кинетической теории прочности и долговечности.

Оценка адгезионной прочности при действии статической нагрузки осуществлялась на специальном приборе, позволяющем моделировать отрыв заполнителя правильной формы от раствора и осуществлять расчет величины сцепления (). Растягивающее усилие в контакт ной зоне заполнителя создавалось путем приложения статической нагрузки на разрыв, после чего определялась продолжительность действия этой нагрузки (). Эксперимент проводился в условиях изменения величины статической нагрузки для каждого образца заполнителя.

Полученные в результате эксперимента значения и lg подвергались статистической обра ботке и между ними устанавливалась линейная зависимость вида lg=a+b, характеризую щая механическую долговечность зоны контакта.

Предложенные методы оценки механической долговечности асфальто- и цементобето нов могут быть использованы для изучения свойств этих бетонов и процессов взаимодейст вия частиц на границе "вяжущее - заполнитель". Эти методы позволяют моделировать про цессы разрушения, происходящие в конструктивных слоях автомобильных дорог при дейст вии различных нагрузок и внешних климатических факторов.

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ СПОСОБЫ ПОВЫШЕНИЯ ЭКСПЛУАТАЦИОННОЙ НАДЕЖНОСТИ АСФАЛЬТОБЕТОННЫХ ПОКРЫТИЙ Чубко Н. П. – ст. преподаватель Меренцова Г. С. – научный руководитель С увеличением интенсивности транспортных потоков, действующих нагрузок и ско рости движения современных автомобилей, срок службы асфальтобетонных покрытий суще ственно сокращается.

В связи с этим были выполнены исследования, связанные с повышением качества до рожных асфальтобетонных покрытий, а именно, их стойкости к различным факторам воз действия. Экспериментальные исследования проводились в направлении установления ра ционального содержания компонентов минерального тонкодисперсного наполнителя, спо собствующего улучшению физико-механических характеристик асфальтобетона с выявлени ем корреляции показателей трещиностойкости.

Исследования основываются на том, что активное регулирование структурно механических свойств асфальтобетонов и направленное структурообразование могут быть наиболее эффективно достигнуты в результате искусственного изменения природы мине ральных тонкодисперсных поверхностей, взаимодействующих с битумом. Взаимодействие битума и минеральных тонкодисперсных материалов является решающим фактором, влияющим на стойкость и долговечность асфальтобетонных покрытий.

Разработанная технология физико-химической активации основана на механической обработке путем создания свежеобразованных минеральных поверхностей. Опробованы также комплексные методы активизационной обработки. Выявлена структурообразующая роль тонкодисперсных компонентов, оказывающих изменение физико-химических процес сов, происходящих при формировании структуры асфальтобетона.

Физико-химическая активация минерального тонкодисперсного наполнителя обу словливает сближение молекулярных свойств поверхностей зерен и наполняемой ими среды битума. Полученный при активации наполнитель является по существу новым материалом, оказывающим большое влияние на свойства асфальтобетона. Применение активированных тонкодисперсных наполнителей существенно снижает количество свободного битума в ас фальтобетоне и усиливает его структурные связи, это обеспечивает резкое повышение сдви гоустойчивости.

Установлено, что асфальтобетоны, содержащие активированный минеральный тонко дисперсных наполнитель, являются менее водопроницаемыми, характеризуются повышен ной водостойкостью и улучшенными деформативными свойствами, все это обеспечивает ка чество асфальтобетонных покрытий и увеличивает сроки службы.

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ЗОЛОШЛАКОВЫХ ОТХОДОВ В ДОРОЖНОМ СТРОИТЕЛЬСТВЕ Тетерин А. – студент гр. АДА- Меренцова Г.С. – научный руководитель Дальнейшее развитие сети автомобильных дорог и возрастающие требования к их экс плуатационным характеристикам предопределяют необходимость обеспечения дорожного строительства значительными объемами качественных материалов. В Алтайском крае и ряде других районов Западной и Восточной Сибири местные сырьевые материалы (мелкие и крупные заполнители для бетонов) отличаются низким качеством и их применение ограни чивается требованиями нормативных документов. Одним из реальных резервов является ис пользование местных материалов и побочных продуктов промышленных производств.

Изучение физико-химических процессов, протекающих при комплексном взаимодейст вии местных материалов, отходов промышленности и ограниченных доз вяжущих (битумов и цемента) позволили определить целесообразные пути использования их в дорожном строи тельстве Алтайского края. Значительным резервом снижения стоимости дорожного строи тельства является замена дорогостоящих вяжущих материалов местными отходами промыш ленности, в частности, золошлаковыми отходами ТЭЦ.

Установлено, что получение бездефектных бетонов и повышение степени использования вяжущих свойств высококальциевой золы и шлаков достигается при предварительной меха но-химической и термо-активизационной обработке в процессе приготовления смеси. Термо гидратация золошлаковых отходов осуществляется при разогреве бетонной смеси в процессе ее перемешивания в принудительных смесителях непрерывного или циклического действия.

Оптимальным вариантом технологии горячих бетонных смесей (пескобетона, бетона на крупном заполнителе) в смесителях непрерывного действия является смешение золы и шла ков с заполнителями и цементом при затворении подогретой водой (до температуры -40- C). Установлены целесообразные пути добавки золы и шлаков в тощие бетоны марок 75 и 100 для оснований дорог, а также в цементобетоны марок 200,250,300,350,400. Расход це мента при этом сокращается на 25-40 %.

ВЛИЯНИЕ ВЛАЖНОСТИ НА ПРОЦЕССЫ СТРУКТУРООБРАЗОВАНИЯ УКРЕПЛЕННОГО ГРУНТА Хребто А.О. – ст. преподаватель Меренцова Г.С. – научный руководитель Проведены экспериментальные исследования по определению влияния разработанно го комплекса химических добавок на оптимальную влажность зологрунта. Отмечено, что увеличение содержания таких добавок в количестве от 1 до 5% (от массы золы) увеличивает оптимальную влажность зологрунтовой смеси на 1-2% по сравнению с составом без хлорсо держащих добавок.

Исследованиями было уточнено, что оптимальная влажность при стандартном уплот нении, обеспечивающая максимальную плотность укрепленного грунта, значительно превос ходит количество воды, необходимое для гидролиза и гидратации в случае укрепления грунта неорганическим вяжущим, и оптимальную влажность для перемешивания – при использова нии органического вяжущего. Содержание свободной воды в укрепленном грунте даже при наличии идеальных условий, предотвращающих проникание грунтовой и атмосферной воды к основанию, при замерзании вызывает напряжение, превышающее сопротивление материалу растяжению. Это приводит к образованию трещин в стенках пор. При испарении свободной воды освободившиеся поры могут быть вновь заполнены грунтовыми и атмосферными вода ми, что продолжит разрушение материала основания при замораживании-оттаивании. Это обстоятельство указывает на то, что при определении стандартной плотности укрепленных грунтов фактор влажности имеет существенное значение. При устройстве конструктивных слоев автомобильных дорог из укрепленных грунтов существенное влияние на свойства дан ного материала оказывает влажность смеси и влажность среды. Отмечено, что влажность смеси должна быть в пределах (1,0 – 0,9) Wопт, так как именно этот диапазон влажности наи более благоприятен для уплотнения, твердения и формирование материала с меньшей усад кой. При влажности смеси в пределах (1,0 – 1,1) Wопт улучшаются условия уплотнения сме сей (при использовании песчаных и малосвязных грунтов). Методом моделирования опреде лено влияние на процесс формирования укрепленного грунта влажности среды в период твердения, то есть, чем выше влажность окружающей среды, тем благоприятнее условия для твердения укрепленного грунта. Эти значения коррелируются с показателями стойкости зо логрунтов.

ИССЛЕДОВАНИЕ СХОДИМОСТИ МЕТОДА ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНЫХ ПРИБЛИЖЕНИЙ В НЕКОТОРЫХ ЗАДАЧАХ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ Прокофьев М.В. – студент гр. ПГС- Терновской Б.П. – научный руководитель Методом последовательных приближений определяются напряжения в тонкой прямо угольной изотропной полосе, загруженной распределенными по продольным граням попе речными и сдвигающими нагрузками. Точные значения напряжения в данном методе склады ваются из соответствующих приближенных значений этих напряжений, получаемых в первом приближении, и поправок, получаемых в последующих приближениях и число которых зави сит от степеней полиномов, которыми задаются нагрузки.

В работе оценивается целесообразность вычисления всех поправок при нахождении точных значений напряжений. Показано, что в подавляющем большинстве случаев достаточ но вычисления лишь одной поправки. Исследования проводились с использованием про граммы "Поправка", созданной в среде MathCAD 2.53.

ПОВЫШЕНИЕ МОРОЗОСТОЙКОСТИ УКРЕПЛЕННЫХ ГРУНТОВ Нарожная Е. – студентка гр. АДА- Меренцова Г.С. – научный руководитель В условиях дефицита цемента большой практический интерес при укреплении грунтов представляет использование высокоактивных зол. Однако низкая морозостойкость зологрун тов ограничивает их применение. Поэтому задача повышения морозостойкости грунтов, ук репленных зольными вяжущими, является весьма актуальной.

Процесс морозного разрушения зологрунта может быть представлен следующим обра зом. Развивающее гидростатическое давление разрушает сетчатый каркас комплексных со единений кальция, охватывающий все микроагрегаты грунта. Это приводит, с одной стороны, к увеличению пористости, с другой – к появлению микроагрегатов грунта, лишенных защит ной пленки вяжущего.

В процессе колебаний температуры в материале возникает чередование деформаций, что приводит к накоплению остаточных явлений и, следовательно, к постепенному разрыхле нию скелета зологрунта.

Наличие микроагрегатов, лишенных защитной пленки вяжущего, приводит к тому, что грунт восстанавливает утраченную при укреплении способность набухать. Это приводит к появлению дополнительных напряжений вследствие неодинаковой степени набухания раз личных частиц грунта.

Среди грунтов, укрепленных минеральными вяжущими, относительно морозостойки ми являются цементогрунты. Поэтому при анализе причин низкой морозостойкости золог рунта в качестве эталона был принят цементогрунт.

При проведении лабораторных исследований использовалась пылеватая супесь. В ка честве вяжущего применялась буроугольная зола КАТЭКа. Все факторы, определяющие морозостойкость оказались у зологрунта более неблагоприятными, чем у цементогрунта. Из менение коэффициента водостойкости зологрунта на 1% ведет к изменению коэффициента морозостойкости на 5-6%. Изменение степени заполнения пор водой на 1% может вызывать изменение морозостойкости на 100%.

На основании сделанных выше оценок можно сказать, что вклад изменения прочности и водостойкости в изменение морозостойкости зологрунта №1 по сравнению с грнтом № относительно невелик. Различие же в степени заполнения пор водой незначительно. Поэтому рост морозостойкости на 11,4% может быть отнесен за счет изменения пористости. Это дает основание заключить, что изменение пористости на 1% может вызвать изменение коэффици ента морозостойкости на 0,5–0,7%.

Установлены технологические способы обеспечения требуемой морозостойкости зо логрунтов, включающие комплексную активизацию золосодержащего вяжущего.

РАСЧЕТ ТОНКИХ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ПЛАСТИНОК МЕТОДОМ БУБНОВА–ГАЛЕРКИНА Бледных М.В. – студент гр. ПГС- Лептюхова О.Ю., Прокофьев М.В. – студенты гр. ПГС- Терновской Б.П. – научный руководитель Вариационный метод Бубнова-Галеркина является одним из эффективных прибли женных методов расчета тонких пластинок на изгиб. Он также широко используется в вы числительной метматике для приближенного решения дифференциальных уравнений с крае выми условиями. Увеличивая число членов ряда, которым задается аппроксимирующая функция прогибов, можно получить решение с какой угодно степенью точности. Выбирае мыек для решения конкретной задачи базисные функции должны удовлетворять геометриче ским и статическим граничным условиям. При этом разрешающее уравнение Бубнова–Галер кина в каждой задаче обеспечивает подбор оптимальных значений постоянных коэффициен тов членов ряда, наилучшим образом приближающий выбранную функцию к ее истинному выражению. В работе предлагается программа расчета пластинок, выполненная в среде MathCAD 2.53. Для большей наглядности эпюры строятся в комплексе программ MS Excel путем переноса части данных. Предусмотрено загружение пластинки распределенной нагруз кой и несколькими сосредоточенными силами.

РАСЧЕТ ТОНКИХ ПЛАСТИН НА ЭВМ И В СРЕДЕ MATHCAD.

Грохольский Д.С., Цысь Д.И.- студенты гр.ПГС- Калько И.К.- научный руководитель.

Разработка программы для расчета тонких пластинок, построения эпюр усилий изги бающих и крутящих моментов, поперечных сил и с выводом указанных усилий на печать.

Программа состоит из 2-х разделов: «Данные для расчета» и «Расчет».

Первый раздел состоит из ввода исходных данных (геометрические параметры, нагрузка, коэффициент Пуассона, коэффициенты для загружения пластинки нагрузкой q) Раздел «Расчет» позволяет получить любые усилия в произвольной точке пластинки и построить эпюры усилий в 2-х направлениях.

Рассмотрены виды закрепления пластин:

-защемление по контуру;

-свободный от закрепления край.

-шарнирно опертая;

Разработанная программа позволяет рассчитать пластину с любым из выше перечислен ных вариантов опирания по контуру, возможностью изменения расчетных нагрузок, коэф фициента Пуассона, жесткости, геометрических размеров.

Все отображенные эпюры могут масштабироваться относительно самого большого мак симального значения одной из пяти эпюр для каждой задачи.

Редактирование ресунка производится программой «Paint». Текст редактируется про граммой «Word Pad». Решение программы выводится на печать.

Выходными результатами являются моменты, перерезывающие силы, действующие в различных плоскостях, прогиб пластины.

РАЗРАБОТКА ПРОГРАММЫ ДЛЯ РАСЧЕТА ТОНКИХ ПЛАСТИН НА ПЭВМ.

Демешко С.С., Жданов К.С., Кулькина Т.С., Трофимов К.А., Сидякина С.В., Шишкина Л.В.- студенты группы ПГС-81.

Калько И.К.- научный руководитель.

Разработана программа для расчета тонких пластинок, построения эпюр изгибающих и крутящих моментов, поперечных сил с выводом на печать.

В начале вводятся исходные данные: геометрические размеры пластины, коэффициент Пуассона µ, нагрузка q, действующие на пластинку.

Программа разработана для пяти схем загружения и для двух схем опирания пластинки (жестко заделанной по контуру и свободно опертая).

Программа разбита на три части: «Исходные данные», «Эпюры» и «Таблицы».

После ввода исходных данных программа позволяет перейти к расчету пластинки с по лучением и выводом на печать эпюр усилий с табличными значениями этих усилий.

Программа позволяет получать усилия в любой точке пластинки, усилия с построением эпюр в 2-х взаимно перпендикулярных направлениях.

Рассмотрены виды закрепления пластин:

-защемление по контуру;

-свободный от закрепления край.

-шарнирно опертая;

Разработанная программа позволяет рассчитать пластину с любым из выше перечислен ных вариантов опирания по контуру, возможностью изменения расчетных нагрузок, коэф фициента Пуассона, жесткости, геометрических размеров.

Программа рассчитана на следующие виды загружения:

-нагрузка распределена по всей поверхности пластины;

-нагрузка приложена в центральной части пластины;

-пластина загружена распределенной полосами нагрузкой;

-пластина загружена сосредоточенной силой в центре пластины.

Выходными результатами являются моменты, перерезывающие силы, действующие в различных плоскостях, прогиб пластины.

РАЗРАБОТКА ПРОГРАММЫ К РАСЧЕТУ РАМНЫХ СИСТЕМ НА ДЕЙСТВИЕ СЕЙСМИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ.

Фрис В.Д., Кулик М.Ю., Журбий Д.В.- студенты гр. ПГС-82.

Калько И.К.- научный руководитель.

Для расчета рамных систем с шарнирно неподвижными опорами разработана программа Seismik на действие горизонтальной сейсмической нагрузки.

Исходными данными для расчета по разработанной программе являются:

1.Жесткость элементов рамы;

4.Сейсмичность площадки в баллах;

2.Размеры рамы (высота и пролет);

5.Категория грунтов по СНиП II-7-81;

3.Вес ригеля G в КН;

6.Толщина слоя грунта (больше 30 м).

Затем выполняется расчет рамы.

Результатами расчета рамы являются определение: реакции опор, частот собственных колебаний, периодов собственных колебаний, построение эпюры изгибающих моментов.

Результаты расчетов выводятся на печать.

РАСЧЕТ ТОНКИХ ПЛАСТИНОК НА ЭВМ О РАЗЛИЧНЫМИ УСЛОВИЯМИ ЗАКРЕПЛЕНИЯ СТОРОН И ПРОИЗВОЛЬНОЙ НАГРУЗКОЙ.

Старых М.П., Штаерман О.- студ.гр ПГС- Калько И.К.-научный руководитель.

Разработка программы для расчета тонких пластинок с построением эпюр изгибающих и крутящих моментов, поперечных сил и выводом результатов расчета в печать.

В качестве исходных данных вводятся: геометрические размеры, пластины, коэффици ент Пуассона µ, нагрузка q, действующая на пластину и коэффициенты отношения загру женной части пластинки к незагруженной.

На рисунках указаны схемы загружения и схемы опирания пластинки: две стороны пла стинки жестко защемлены, две другие свободно опертые;

одна сторона свободно опертая, а остальные три жестко защемлены и т.д., от свободно опертой всеми сторонами до жесткого защемления сторон.

Нагрузка меняется от равномерно распределенной, приложенной в центральной части до нагрузки распределенной по всей поверхности пластинки в зависимости от коэффициента соотношения.

Разработанная программа позволяет получать значения усилий (изгибающих, крутящих моментов, поперечных сил в любой точке пластинки с построением эпюр в двух направлени ях). Положительные и отрицательные значения усилий на эпюрах изображаются разными цветами для более легкого восприятия.

Все отображаемые эпюры могут масштабироваться относительно самого максимального значения усилия. Если значения усилия близко к нулю, то может выполняться принудитель ное масштабирование, которое осуществляется с помощью соответствующего элемента управления. Он позволяет производить увеличение до 100 раз.

С помощью двух кнопок можно вывести на печать текст и рисунки.

СЕКЦИЯ "ТЕХНОЛОГИЯ И МЕХАНИЗАЦИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА" ВЫБОР АВТОТРАНСПОРТА ДЛЯ ДОСТАВКИ БЕТОННОЙ СМЕСИ Фатеева О. - студентка группы 5С- Горобец В.П. - научный руководитель Бетонную смесь на объект строительства для возведения монолитных частей зданий ча ще всего доставляют цикличными порциями в пределах объема полезной вместимости ( VB, м3) транспортного средства.

Автотранспорт для доставки бетонной смеси следует выбирать так, чтобы объем непре рывного бетонирования был, по возможности, кратен объему разовой доставки смеси. В этом случае повышается гарантия более рационального использования полезной вместимости транспорта. В настоящей работе по результатам ряда аналитических расчетов, предложена методика взаимоувязки названных параметров бетонирования. Например, проектируя тех нологическую схему непрерывного бетонирования отдельно стоящих столбчатых фунда ментов, необходимое количество рейсов доставки смеси ( РТ ) можно определить из условий, что РТ = nФ1VФ1 /(VВ К е ), (1) К е = nФ1VФ1 /(VB PT ), откуда (2) V Д = VB K e = nФ1VФ1 / РТ, где РТ - целое число. Тогда (3) В приведенном расчете: nФ1 - количество столбчатых фундаментов, принятых к возведе нию за один период непрерывного бетонирования ;

VФ1 - расход бетонной смеси на возведе ние одного фундамента, м3 ;

К е - коэффициент использования полезной вместимости транс портного средства. К е =1…0,95… ;

V Д = V B K e - объем разовой доставки бетонной смеси, м3.

Вывод. При вариантном проектировании следует принимать такой вид транспорта, при котором коэффициент К е будет наибольшим. Бетонную смесь рационально доставлять при полной загрузке транспорта, т.е. при К е =1, кроме последних одного-двух рейсов с одно временной компенсацией случайных недогрузок предыдущих рабочих рейсов.

ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ДОСТАВКИ И ИНТЕНСИВНОСТЬ УКЛАДКИ БЕТОННОЙ СМЕСИ Васильева Ю. - студентка 5С- Горобец В.П. - научный руководитель Анализ комплексного процесса возведения монолитных конструкций и частей зданий показывает, что технологическая схема непрерывного бетонирования может оказаться не эффективной, если коэффициент использования во времени автотранспорта, принятого для доставки бетонной смеси К ВТ будет меньше 0,8…0,7. Неиспользованный транспортом резерв времени может относиться только к периоду порожнего пробега, в то время как степень на дежности работы должна оставаться повышенной. В таких случаях можно рассмотреть за мену транспорта на более экономичный, или сократив соответственно длительность цикла доставки ( Т ЦД ) смеси на объект и не уменьшая разового объема ( V Д ) доставки, увеличить таким образом в рациональных пределах интенсивность укладки смеси в опалубки ( Q, м3/ч). Увязку такого технологического режима можно произвести из условий K ВТ = t Ц /( N АТ ЦД ) = t Ц Q /( N АV Д 60), (1) где t Ц - длительность одного рабочего цикла (рейса) автотранспорта, минут ;

N А - число автотранспортных единиц в работе ;

Т ЦД - частота доставки разовой порции смеси на объект, минут. При выборе рациональных параметров бетонирования можно произвести изменение объема бетонируемого слоя Fh, м3. В этом случае из основного уравнения Q = ( Fh + V Д ) /(t1 t A / 60), (2) где t1 - начальный период гидратации цемента, ч ;

t A - длительность содержания бетонной смеси в транспорте, включая погрузо-разгрузочные операции, минут, найдем, что V Д 60(t1 t А / 60) 1.

hСЛ = (3) F Т ЦД БЕТОНИРОВАНИЕ ЛЕНТОЧНЫХ ФУНДАМЕНТОВ Жданов А. -студент группы 5С- Горобец В.П. - научный руководитель На участке непрерывного бетонирования формируют мобильную рабочую зону ЗБ.

Длину зоны бетонирования принимают из условий ЗБ = nСЛ S = ( H Ф / hCЛ ) S, м (1) где H Ф - высота фундамента, м ;

hСЛ - высота слоя, м ;

nСЛ = H Ф / hCЛ - число слоев бето нирования ;

S - длина ступени в пределах слоя, м. S = VБ /(hСЛ вФ ), м, (2) где VБ вместимость бадьи, принятой для подачи смеси в опалубки.

Рисунок - Мобильная зона бетонирования ленточного фундамента Н а укладку одного слоя ступени расход смеси равен вместимости бадьи. Это повышает производительность процесса. Будет рациональным S = от 2,5 до 4 м ;

hCЛ = 35…50 см.

Для расчета интенсивности укладки смеси методом горизонтальных ступеней предло жена формула Q = ( H Ф вФ S + V Д ) /(t1 t A / 60), м3 / ч (3) где V Д - объем разовой доставки смеси, м3 ;

в Ф - ширина фундамента, м ;

t1 и t A - по пре дыдущим тезисам.

При укладке смесь размещают по площади ступени и уплотняют глубинными вибрато рами.

КОМПЛЕКТ МАШИН ДЛЯ СВАЙНЫХ РАБОТ ПРИ ВЫПОЛНЕНИИ НУЛЕВОГО ЦИКЛА АДМИНИСТРАТИВНОГО 3-Х ЭТАЖНОГО ЗДАНИЯ Пух А.А. - студент гр. МиАС- Лютов В.Н. - научный руководитель Устройство подземной части жилых и административных зданий связано с выполнением трудоемких и дорогостоящих работ, таких, например, как разработка котлованов и траншей, их крепление, обратная засыпка, перемещение и транспортировка больших объемов грунта, водоотлив или водопонижение и т.д. А это, в свою очередь, требует применения большого количества различной техники.

Широкая номенклатура применяемых в строительстве средств механизации для произ водства свайных работ дает возможность вариантно решать состав комплектов машин, обеспечивающих комплексную механизацию строительных работ.

Настоящая работа посвящена разработке универсального комплекта машин для произ водства свайных работ при выполнении нулевого цикла строительства административного 3-х этажного здания.

Известно, что эффективность использования комплекта машин зависит от производи тельности ведущей машины. В данной работе в качестве ведущей машины принята само ходная копровая навесная установка на базе универсального одноковшового экскаватора ЭО-1252Б. Такой установкой можно погружать сваи длиной до 14 м молотом массой до 6 т.

Навесное копровое оборудование, монтируемое на экскаваторе ЭО-1252Б, обеспечивает по вышение производительности труда копровщиков за счет большей по сравнению с други ми самоходными копровыми агрегатами маневренности. Кроме того, оно нетрудоемко в из готовлении, монтаже и демонтаже.

С целью унификации и многовариантности использования экскаватор ЭО-1252Б, кроме копрового оборудования оснащается грузовой стрелой длиной 12,5 м и подготавливается к работе в режиме либо драглайна, либо стрелового монтажного крана.

Во время перерывов в свайных работах или после их завершения, базовым механизмом экскаватора (после демонтажа копрового оборудования) можно выполнять сопутствующие строительно-монтажные работы.

РАЗРАБОТКА КОМПЛЕКТА МАШИН И ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА ПУСТОТНЫХ ПЛИТ ПЕРЕКРЫТИЯ НА СТЕНДОВОЙ ЛИНИИ МЕТОДОМ ЭКСТРУЗИИ Писаненко К.В.- студент группы МиАС- Лютов В.Н. - научный руководитель В настоящее время создана мощная база железобетонного строительства. Основным на правлением развития в отрасли является качество изделий и эффективность производства путем создания и применения высокомеханизированных и автоматизированных технологи ческих линий.

Несмотря на механизацию основных технологических переделов в производстве пус тотных плит перекрытия имеются существенные резервы снижения материальных и трудо вых затрат.

Настоящая работа посвящена совершенствованию комплексных технологических и ор ганизационных мероприятий по производству плит пустотного настила.

Основной технологической задачей предлагаемой работы является разработка комплек та машин для производства плит перекрытия с ведущей машиной - экструдером, вклю чающей в себя следующий нормокомплект оборудования : БСУ - кюбель (система адресной подачи бетона) - промежуточный дозатор-питатель (портал) - оснастка и оборудование для смазки стенда и протягивания прядей - экструдер - пила - кран - подъемный захват - тележки вывоза готовой продукции.

Этот комплект машин и оборудования, по сравнению с наиболее распространенным, от личается том, что позволяет получить изделие любой длины с хорошей калиброванной пото лочной поверхностью, дает экономию цемента за счет применения жестких бетонных смесей и экономию металла за счет применения арматурных преднапряженных прядей. Это обору дование позволяет полностью механизировать основные процессы производства.

При правильной и четкой организации труда и управления производством предлагае мым комплектом машин и оборудования его производительность, при прочих равных усло виях, более чем в 3 раза выше по сравнению с наиболее распространенным, позволяет на 20% уменьшить производственную площадь, максимально исключить ручные работы.

МОДЕРНИЗАЦИЯ ТРАНШЕЙНОГО РОТОРНОГО ЭКСКАВАТОРА Шартнер А.Я. - студент группы МиАС- Лютов В.Н. - научный руководитель В настоящее время одним из главных путей повышения эффективности производства является снижение себестоимости продукции или машины на всех стадиях производственно го цикла - от разработки конструкции до ее промышленной эксплуатации.

Некоторым аспектам этой проблемы посвящена предлагаемая работа, выполняемая в рамках НИРС на кафедре ТиМС. Исследования были направлены на модернизацию одного из широко используемых в специальном строительстве серийного траншейного роторного экскаватора ЭТР-254А с целью снижения удельных показателей металлоемкости и энерго емкости, повышения производительности работы и улучшения условий эксплуатации.

На основании проведенных технического поиска, расчетов и анализа вариантов были разработаны некоторые пути решения поставленной задачи :

1) Повышена эффективность зубьев ковшей за счет усовершенствования их конструкций и схемы расстановки на роторе экскаватора, что позволяет увеличить производительность экскаватора, особенно при разработке твердых и мерзлых грунтов различной прочности.

2) Для улучшения условий эксплуатации и облегчения управлением машиной модернизиро ваны механизм подъема ротора и устройство очистки ковшей путем некоторого измене ния конструкций и применения средств автоматического управления и слежения за рабо чим процессом.

3) С целью снижения металлоемкости машины изменены конструкции задней опоры каче ния рабочего органа и металлоконструкции как рамы ротора, так и ленточного транспор тера.

Предлагаемые мероприятия по модернизации траншейного роторного экскаватора ЭТР-254А позволят не только улучшить его технико-эксплуатационные показатели работы, но и об легчат управление машиной и улучшат достаточно тяжелые условия труда машиниста.

Причем, капитальные затраты на модернизацию сравнительно не очень велики и, по пред варительным расчетам, при условии постоянной работы экскаватора, окупаются в пределах 1,5-3 лет.

ПРОБЛЕМЫ И ПУТИ РЕШЕНИЯ ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ ВИБРАЦИОННОГО ИЗМЕЛЬЧЕНИЯ Сартаков А.В. - ассистент Механическое измельчение – один из наиболее доступных и недорогих способов полу чения тонкодисперсной структуры материала, получило широкое распространение в совре менной промышленности.

Этот способ обеспечивается в измельчительных аппаратах (шаровые, вибрационные, планетарные, ударно-отражательные мельницы, дезинтеграторы).

Вибрационные измельчители, позволяющее переработать материал до высокой тонины помола, осложняется большими затратами энергии, что приводит к удорожанию процесса.

Существующую проблему возможно решить путём оптимизации выбора рабочего ре жима виброизмельчителя. Такой выбор должен опираться на правильно оцененных технико эксплуатационных показателях виброизмельчителя. С этой целью была создана математиче ская модель закономерностей движения мелющей загрузки в корпусе виброизмельчительно го аппарата.

В основу модели легло представление об ударно-истирающем механизме воздействия колеблющихся элементов загрузки. Используя совместно законы вибрации и теорию удара, были выведены уравнения для определения скоростей движения в любой точке виброиз мельчителей.

Опираясь на это, можно определить вероятное время получения тонкой структуры в за висимости от параметров виброизмельчения, энергонапряжённость мелющих органов.

Следующий этап модели посвящён определению закономерностей движения внутри мельничной загрузки в целом. Используя представленные раннее закономерности движения мелющей загрузки в барабанных шаровых мельницах, с учётом влияния малоподвижного ядра («мёртвой» зоны) и воздействия вибрационных сил, были получены зависимости, опи сывающие механику загрузки. Это позволяет рассчитать энергоёмкость, кинетику помола виброизмельчителей (скорость, время помола) и их производительность. На базе вышеука занной модели была разработана методика рационального выбора рабочего режима. Это даёт возможным сделать необходимые расчёты по технико-эксплуатационным показателям виб роизмельчителей, на основе чего подобрать приемлемый режим измельчения.

ПРИМЕНЕНИЕ НАВЕСНЫХ ВЕНТИЛИРУЕМЫХ ПАНЕЛЕЙ ПРИ ВОЗВЕДЕНИИ ЗДАНИЙ Анненков А.Б. - студент группы ПГС- Анненкова О.С. - научный руководитель Значительная часть жилых домов возводится крупнопанельным способом из трехслой ных конструкций. Наряду с положительными качествами такие наружные стены имеют сле дующие недостатки:

- дефекты и повреждения наружного слоя бетона, вызывающие корро зию арматуры ;

- недостаточная теплозащита по сравнению с нормативными показателями из-за возможных мостиков холода и дефектов герметизации стыков;

- однообразие архитек турно-цветовых решений в районах массовой застройки.

Недостаточная теплозащита приводит к значительному перерасходу дефицитной энер гии на обогрев зданий зимой и к неудовлетворительным условиям для жизни в здании летом.

Ремонт поврежденных бетонных стен является дорогостоящим и трудоемким процессом, за висящим от качества выполнения каждого из этапов работы.

Одним из способов борьбы с коррозией является метод установки навесных вентили руемых фасадных панелей. Такой способ антикоррозионной защиты арматуры ограничивает содержание воды в бетоне и снижает его электропроводность.

Полная негорючесть всех компонентов навесного фасада позволяет применить его в зданиях любой степени огнестойкости.

Технология устройства навесного вентилируемого фасада предусматривает открытые стыки наружных панелей. Величина межпанельного зазора должна предотвращать попада ние влаги во время осадков на внутренние части фасада и быть достаточной для вентили руемости конструкций.

Наряду с реконструктивными работами навесные вентилируемые панели применяются при новом строительстве зданий из кирпича, монолитного бетона и других материалов. Это позволяет разнообразить архитектурно-цветовые решения зданий, ликвидировать проблемы окраски и оштукатуривания наружных стен.

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ВОЗВЕДЕНИЯ ВЫСОТНЫХ ЗДАНИЙ Деменева Т.И. - студентка группы ПГС- Анненкова О.С. - научный руководитель Строительство зданий повышенной этажности требует совершенствования технологи ческих схем возведения и монтажа высотных зданий.

Одним из направлений решения проблемы строительства высотных зданий является модернизация существующих башенных кранов и подъемных устройств, предназначенных для возведения зданий и сооружений повышенной этажности и со значительными размерами в плане. При строительстве зданий в монолитном исполнении краны используют для пода чи на монтажные горизонты арматуры, опалубки, бетонных и растворных смесей, а также поддонов с кирпичом.

В случае применения нескольких кранов на различных монтажных уровнях разрабаты ваются графики их совместной работы с принудительным ограничением поворота стрелы и перемещения груза. Для машинистов кранов разрабатываются специальные инструкции с подробными указаниями о работе на различных монтажных горизонтах. При возведении вы сотных зданий используется радиосвязь между машинистом крана, стропальщиками на скла де и монтажниками.

Совершенствование технологии возведения высотных зданий зависит от новейших раз работок в области грузоподъемных устройств. Возможно применение известных моделей башенных кранов с непосредственной реконструкцией их на рабочем месте.

Основными факторами, обеспечивающими возведение высотных зданий в заданные сроки являются :

- отказ от шаблона в процессе строительства и принятие нестандартных решений при возведении зданий ;

- максимальное совмещение операций монтажа здания во времени ;

- проведение реконструкции применяемой грузоподъемной техники с приближе нием ее параметров к требованиям конкретного строительства ;

- тесное взаимодействие проектировщиков, строителей и краностроителей.

Оптимальный выбор технологической схемы механизации монтажа высотных зданий обеспечивают поэтажное использование разных по классу грузоподъемных кранов и непре рывный технологический цикл возведения зданий.

ТЕХНОЛОГИЯ ПРОЦЕССА ОКРАСКИ ФАСАДОВ ПРИ ОТРИЦАТЕЛЬНЫХ ТЕМПЕРАТУРАХ Чекмарева А.А. - студентка группы ПГС- Кандаурова Н.М. - научный руководитель Для окраски наружных поверхностей фасадов используют только морозостойкие синте тические материалы на растворителях, о чем указывается в паспорте.

Наружные поверхности водными синтетическими составами окрашивают в специаль ных тепляках, где поддерживают требуемую температуру в течении необходимого времени.

Тепляки выполняют передвижными на высоту этажа, отапливают их калориферами, уста новленными вне тепляка. Горячий воздух в тепляки подается по утепленным и несгораемым коробам.

Фасады из листовой стали в холодное время окрашивают только в необходимых случаях, соблюдая определенные правила : при сухой погоде, закрывают окрашенную поверхность от атмосферной влаги.

Деревянные стены окрашивают без шпаклевки.

Все малярные составы привозят и хранят в утепленной таре, а при необходимости по догревают.

Температура в момент нанесения малярных составов должна быть не менее 10оС, а эмульсионных - не менее 15о С.

Фасады в зимнее время допускается окрашивать при температуре не ниже -20оС, в ос новном перхлорвиниловыми красками. Перед нанесением красок надо проверить качество штукатурки осмотром и простукиванием, подсушить сырые места и подготовленную по верхность принять по акту.

ПХВ краску перед употреблением надо выдержать в отапливаемом помещении не менее суток. При окраске фасадов разрыв между операциями ПХВ краску перед употреблением надо выдержать в отапливаемом помещении не менее суток. При окраске фасадов разрыв между операциями не должен превышать 24 часа.

При необходимости окрашивания фасадов при температуре до -30оС рекомендуется ис пользовать органосиликатную краску ВН-30.

Дополнительные ограничения заключаются главным образом в том, что не разрешается выполнять работы при гололедице, снегопаде, тумане, ветре силой более 6 баллов, а также при наступлении темноты,если нет достаточного искусственного освещения рабочего места и подходов к нему.

ПОВЫШЕНИЕ ТЕРМИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ Янцен А.Я. - студент группы ПГС- Кандаурова Н.М. - научный руководитель Повышение термического сопротивления ограждающих конструкций очень важная за дача для строительства. Долгое время в качестве утеплителя для стен повсеместно использо вали стекловату, шлаковату, минвату и др. Однако эти материалы далеко не технологичны, экологически небезопасны и не очень долговечны. В настоящее время появилось много но вых, прогрессивных утепляющих материалов. Множество разработок внёс военно промышленный комплекс. Появившиеся материалы значительно повышают эффективность ограждающих конструкций, улучшают микроклимат в помещении экономят расход элек троэнергии на отопление или кондиционирование воздуха.

Кладка тип 1, состоит из трёх слоев: внутренний несущий из кирпича толщиной 380 мм, 2)средний утепляющий слой - из плит пенополистирола объёмной массой 25 - 35 кг/м3, с ко эффициентом теплопроводности 0,05 вт/м*°С, толщиной - в соответствии с теплотехниче скими расчётами для конкретного региона строительства;

3)наружный навесной - из облицо вочного кирпича толщиной 120 мм.

Пенополистирол является горючим материалом, а предел распространения огня в несу щих наружных стенах должен быть равен нулю, в утепляющем слое устраиваются противо пожарные преграды или рассечки из негорючего утеплителя, которым являются минерало ватные плиты, изготовляемые на основе базальтового волокна, типа "Парок", "Роквул", "Партек" и другие с коэффициентом теплопроводности 0,04 - 0,045 вт/м*°С. Пакеты из ми нераловатных плит толщиной 100 - 120мм устраиваются: а) по периметру стен в уровне пе рекрытия каждого этажа (горизонтальные рассечки ), б) по периметру проёмов, в) на высоту этажа по вертикальным граням проёмов или в узлах сопряжении наружных и внутренних стен при максимальном шаге между пакетами 6,5 - 7м ( вертикальные рассечки ).

Кладка тип 2: сплошная кладка из кирпича толщиной, принятой в проекте дома из усло вий статической работы (640 - 380мм) с утеплением снаружи слоем из тех же плит пенопо листирола толщиной, соответствующей результатам теплотехнических расчётов, с после дующим оштукатуриванием и защитным покрытием.

ПРОЦЕСС ШТУКАТУРНЫХ РАБОТ В ЗИМНЕЕ ВРЕМЯ Крючкова Ю.А. - студентка группы ГСХ- Кандаурова Н.М. - научный руководитель Для наружных штукатурных работ применяют хлорированные растворы. Таким раство ром можно оштукатуривать поверхности при температуре до -25оС без последующего обог рева штукатурки.

На хлорированной воде можно приготовить сложные или цементные растворы, которы ми оштукатуривают деревянные, кирпичные или бетонные поверхности. Другие виды рас творов приготовлять на хлорированной воде не следует.

Хлорированные штукатурки после высыхания безвредны, т.к. хлорированные растворы полностью схватываются на восьмые сутки, а за это время хлор из них улетучивается. Рас творы с добавлением поташа не дают высолов, не вызывают коррозионного разрушения ме талла, поэтому их можно применять при оштукатуривании сетчато-армированных конст рукций.

Растворы, приготовленные на аммиачной воде не дают высолов. Штукатурка после за мораживания имеет высокую прочность. Такая штукатурка продолжает набирать прочность как на морозе, так и в тепле после оттаивания раствора. На аммиачной воде можно приго товлять и цветные растворы с использованием щелочестоких пигментов.

Следует иметь в виду, что солевые и щелочные добавки могут в ряде случаев давать высолы на поверхности штукатурки, а также через стыки облицовки и пористые облицовоч ные материалы. Поэтому их применение следует ограничить местами, где появление высо лов допустимо по условиям эксплуатации.

Основным материалом при производстве штукатурных работ служат отделочные рас творы, состоящие из рационально подобранной смеси минерального вяжущего, инертного заполнителя и воды.

Вяжущие используются неорганические:

- воздушные (способные после смешивания с водой твердеть и долго сохранять свою прочность);

- гидравлические (после затворения во дой и предварительного твердения на воздухе могут продолжать твердеть, наращивать и долго сохранять прочность в воде).

АВТОМАТИЗАЦИЯ ПРОЦЕССА МОНТАЖНЫХ РАБОТ Черевко А.В. 0- студент группы ПГС- Кандаурова Н.М. - научный руководитель Для управления монтажом, начиная с захвата элементов до их установки в заданное по ложение необходимы монтажные машины с жесткими связями и управляемыми грузозахват ными устройствами (траверса). Опытный монтаж стеновых панелей башенным краном с по добной траверсой показал возможность полной автоматизации всех монтажных операций при возведении крупнопанельных зданий, а также возможность программируемого управле ния монтажом.

Представляет интерес метод автоматической выверки некоторых конструкций. особен но тяжелых колонн промышленных зданий. При этом методе ставится органичная задача выверка элементов и автоматический контроль за их положением.

Применение монтажных кранов, управляемых по радио является одним из важных фак торов автоматизации монтажных работ. Система управления таким краном основана на пе редаче кодовых команд по радиоканалу. Используемая с этой целью установка обладает высокой гибкостью к действию городских, индустриальных и радиопомех.

В ее передающий полукомплект входит ультрокоротковолновый передатчик, кодовые генераторы, источник питания, пульт управления и антенна, они размещены в заплечной сумке и специальной легкой коробке монтажника. Приемный полукомплект расположенный в кабине крана состоит из радиоприемника, управляющего реле и блока питания.

При радиоуправлении функции крановщика выполняет монтажник, который с помощью переносного пульта управления с рабочего места управляет всеми движениями крана.

Благодаря исключению ошибочных и лишних операций, неизбежных при управлении краном из кабины и вызываемых обычно плохой видимостью места монтажа, сокращается время на монтаж. Кроме того лучше удовлетворяются требования техники безопасности.

Надежность работы такой установки проверена на стройках Главленинградстроя.

Многолетний опыт показал, что метод принудительной самофиксации сборных элемен тов с помощью башенного крана с дистанционным управлением имеет больше преимущест ва по сравнению с обычным монтажом.

РАЗРАБОТКА КОНСТРУКЦИИ ДЕЙСТВУЮЩЕГО МАКЕТА ШАРОВОЙ МЕЛЬНИЦЫ С ИНТЕНСИФИКАТОРОМ РАБОЧЕГО ПРОЦЕССА Шевелёв А.П. - студент группы МиАС- Веригин Ю.А, Вершинин А.Л. - научные руководители Для переработки твёрдых материалов в тонко дисперсный порошок используют бара банные шаровые и вибрационные мельницы. Наиболее широкое применение получили ша ровые мельницы. Они просты и надёжны, обладают сравнительно высокой тонкостью помо ла, но имеют весьма низкий КПД. Это обусловлено тем, что по мере повышения тонкости готового продукта снижается эффективность процесса измельчения.

Производимая в последнее время модернизация касается преимущественно внутри мельничных устройств, которые интенсифицируют процессы измельчения.

Для исследования рабочего процесса и кинематики движения мелющих тел разработан действующий макет шаровой мельницы, в верхней части которой в зоне максимального подъёма мелющих тел шарнирно устанавливается отражательный щиток цилиндрического профиля, который позволяет работать конструкции мельницы с частотой вращения барабана превышающей критическую.

Привод установки осуществляется электродвигателем с ремённой передачей, набором шкивов, которые позволяют изменять частоту вращения барабана мельницы от 80 до мин-1, барабана мельницы и мелющих тел (шары). Барабан мельницы представляет собой прозрачный пластиковый цилиндр и две торцевые крышки. Футеровка барабана выполнена из пластин оргстекла. Прозрачный корпус барабана позволяет контролировать рабочий про цесс измельчения. Интенсивность помола в данной мельнице зависит от высоты и режимов мелющих тел.

Перспективные конструктивные изменения в 1,5 – 2 раза интенсифицируют рабочий процесс помола материалов в шаровых мельницах.

УПРАВЛЕНИЕ ПАРАМЕТРАМИ МИКРОКЛИМАТА ДЛЯ СНИЖЕНИЯ ТЕПЛОПОТЕРЬ Дмитриев В.Д. — студент гр. ПГС- Титов М.М., Лисин М.К. — научные руководители Одними из требований, предъявляемых к зданиям, являются санитарно-гигиенические и энергосберегающие мероприятия.

Для обеспечения максимально комфортных условий требуются большие энергозатраты, а снижение энергопотребления зачастую достигается за счёт нарушения санитарно гигиенических норм.

Существующие нормы устанавливают требования к системам обеспечения комфортных условий одни на весь отопительный период, то есть процесс отопления и вентиляции в тече ние отопительного сезона постоянно происходит в одном и том же режиме, который изна чально задаётся в зависимости от небольшого и слишком обобщённого набора факторов (средняя скорость ветра, температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки, уровень инсоляции, назначение здания и т.п.). При этом не учитывается многочисленный ряд таких факторов, которые в нормах учесть просто невозможно: действительная температура наружного воздуха в данное время, облачность, действительные влажность и скорость ветра, конфигурация конкретного здания, наличие или отсутствие людей в помещении или в ком нате, их количество, влажность и температура воздуха внутри помещения и множество дру гих немаловажных факторов. В результате комфортные условия обеспечиваются временно или не обеспечиваются совсем.

Единственным путём разрешения сложившейся ситуации является управление парамет рами микроклимата, когда потребитель (жилец) сам устанавливает режим энергопотребления по собственному самочувствию и когда он платит не “как все по среднему тарифу”, а за ре альный расход энергии.

Такое мероприятие позволит не только обеспечивать максимально комфортные условия для каждого жильца в каждой комнате, квартире, здании, но и заставит жильцов не сидеть у раскалённой батареи с открытым настежь окном, а устанавливать удобный режим с мини мальным уровнем расхода энергии.

Особенно перспективно выглядит управление параметрами микроклимата с помощью автоматических систем управления и ЭВМ.

УПРАВЛЕНИЕ ТЕРМИЧЕСКИМ СОПРОТИВЛЕНИЕМ ОКНА КАК СПОСОБ СНИЖЕНИЯ ТЕПЛОПОТЕРЬ Лисин М.К. — аспирант Титов М.М. — научный руководитель Одним из способов снижения энергопотребления является управление количеством теп лопотерь и теплопоступлений в помещение.

Окна, как известно, являются одними из основных участков теплопотерь здания. Меро приятия по снижению теплопотерь через окна оказываются либо неэффективными, либо экономически невыгодными и, как правило, нарушают санитарно-гигиенические нормы, не обеспечивая минимально комфортных условий.

Так, из этих соображений, научные сотрудники кафедры ТиМС отказались от много слойного остекления и дорогих теплоотражающих покрытий, а остановились на совершенст вовании обычных окон с двойным остеклением с термосопротивлением R=0,42 м2·К/Вт.

Для повышения R посредине межстекольного пространства устанавливался экран, вы полненный из штор-жалюзи, которые в закрытом положении разделяли межстекольное про странство на две воздушные прослойки, увеличив R на 33 % до 0,56 м2·К/Вт.

Покрытие экрана недорогим, но очень эффективным теплоотражающим покрытием на основе алюминия увеличило R до 1 м2·К/Вт, что позволило в 2,5 раза сократить теплопотери через обычное окно с двойным остеклением.

Естественно, экран не может постоянно находиться в закрытом положении, так как это нарушает функциональную особенность окна — обеспечивать необходимый уровень естест венной освщённости помещения. Но лопасти жалюзи могут поворачиваться на 180° вокруг своей оси, регулируя уровень теплопотерь и светопоступлений. Таким образом удалось управлять термосопротивлением окна с R=0,42 при максимальной освещённости до R=1 при отсутствии освещённости, когда это возможно (ночное время, отсутствие людей) или необ ходимо (сильный мороз).

Таким образом, управление термическим сопротивлением окна заметно влияет на общий энергобаланс здания, значительно сокращая уровень энергопотребления, повышая комфорт ные условия и не нарушая функциональных особенностей здания.

МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЯ ИНТЕНСИВНОСТИ ЛУЧИСТОГО ТЕПЛООБМЕНА В ВОЗДУШНЫХ ПРОСЛОЙКАХ Пантюшина Е.В. — ученица УК "Сигма" Горбунов Д.М. — студент гр. ПГС- Титов М.М., Лисин М.К. — научные руководители Процесс теплопередачи через светопрозрачные ограждающие конструкции состоит из теплообмена кондуктивного, конвективного и лучистого. Лучистая составляющая тепловой энергии в замкнутых воздушных прослойках составляет до 70 % от общего теплового пото ка. Это очень большая доля и её изучение с целью управления ею является весьма перспек тивным.

В связи с этим научными сотрудниками кафедры ТиМС проводится ряд лабораторных опытов по изучению интенсивности лучистого теплообмена и её зависимость от различных факторов.

Изучение теоретической части привело к выводу, что лучистая составляющая зависит от температур поверхностей воздушной прослойки и коэффициента излучения этих поверхно стей.

На основании этого была создана экспериментальная установка, состоящая из теплоиз лучателя, теплопроводящей среды и теплоприёмника. В качестве теплоизлучателя использу ется нагревательный элемент постоянной мощности, в качестве теплоприёмника — измери тель плотности теплового потока, а в качестве теплопроводной среды — воздушная про слойка.

На нагревательный элемент поочерёдно помещаются образцы с различным покрытием, то есть с различными коэффициентами излучения.

Таким образом, можно исследовать любое покрытие, его влияние на лучистую состав ляющую, и, как следствие — управлять интенсивностью лучистого теплообмена в воздуш ных прослойках.

МЕТОДИКА ИЗМЕРЕНИЯ ЭКВИВАЛЕНТНОЙ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ ЗАПОЛНЕНИЯ ПУСТОТ В ОГРАЖДЕНИИ ЗДАНИЙ.

Власов В.А., Лисин М.К. — аспиранты Титов М.М. — научный руководитель Малый коэффициент теплопроводности воздуха в порах строительных материалов, дос тигающий 0,021 ккал/м·ч·град, привёл к идее замены в наружных ограждающих конструкци ях строительных материалов воздухом, то есть созданию наружных ограждений из двух и более стенок с воздушной прослойкой между ними. Применение в наружных ограждениях материалов с несколькими воздушными прослойками незначительной толщины заметно улучшает теплотехнические свойства таких стен по сравнению со сплошными стенами той же толщины. Всё это говорит о том, что передача тепла воздушными прослойками происхо дит иначе, чем в телах твёрдых и сыпучих. Термическое сопротивление слоя, состоящего из твёрдого или сыпучего материала, прямо пропорционально его толщине, а, следовательно, количество тепла, проходящего через слой, при постоянной разности температур на его поверхностях обратно пропорционально его толщине. Для воздушной прослойки такой про порциональности не существует. В твёрдом материале передача тепла происходит только теплопроводностью, в воздушной прослойке к этому присоединяется ещё передача тепла конвекцией и излучением.

Для определения эквивалентного коэффициента теплопроводности экв были произведе ны теоретические расчёты по программе ТЕМР и натурные эксперименты. На основании по лученных результатов были построены семейства графиков:

экв = f(R,), где R - общее термическое сопротивление многослойной стены, м2°С/Вт;

- толщина между пустотами, м.

Зная общее термическое сопротивление многослойной конструкции и толщину между пустотами (из натурных экспериментов), по графикам определяем экв.

СЕКЦИЯ "СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ" ЗАДАЧА ОПТИМИЗАЦИИ КОНСТРУКТИВНЫХ РЕШЕНИЙ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ Барсуков А. А. - аспирант.

Харламов И. В. - научный руководитель.

В ситуации, когда возникает необходимость реконструкции здания, у проектировщика появляется выбор из различных вариантов конструктивного решения. Такие решения не только различаются применяемыми конструкциями и материалами, но и множеством сопут ствующих параметров таких как долговечность, затраты на возведение и прочие.

Очевидно, что выбор оптимального или хотя бы хорошего решения представляет весьма трудную задачу. Дело в том, что инженеру приходится принимать такого рода решения в ог раниченное время, в сложной, меняющейся ситуации, зависящей от большого числа факто ров, не поддающихся однозначной оценке и механическому учету. Число возможных вари антов обычно велико, хотя к окончательному рассмотрению их число сокращают тем или иным способом. Таким образом, сегодня уже невозможно обойтись без мощных технических средств, способных взять на себя часть интеллектуальной работы.

С другой стороны, опыт автоматизированного проектирования показывает, что в силу различия в методиках расчета и проверок, в критериях качества машинные решения, выби раемые по программам, в которых фиксируются строго формализованные критерии, далеко не всегда удовлетворяют проектировщиков, и инженеры по разному адаптируют машинные решения к своим проектам. Эти обстоятельства заставляют совершенствовать оптимизацию конструктивных решений в следующих направлениях: реализация наиболее универсального подхода к конструированию;

уточнение критериев качества;

обеспечение участия инженера проектировщика в процессе выработки решения в автоматизированной системе. Лучшем же вариантом является обеспечение участия в выработке решения всех участников проекта от дизайнера до рабочего.

Все вышесказанное говорит о том, что существует реальная необходимость не только в определении оптимального конструктивного решения, что не отделимо от хозяйственной деятельности, но в методике, учитывающей вышеописанные пожелания.

Выбор оптимального решения будет производиться из целесообразных в данной ситуа ции конструктивных решений на основе выработанных критериев.

Очевидно, что существуют "универсальные" наборы критериев для сравнения различных путей достижения одной цели. Для каждой цели - свой набор критериев. Например, кальку ляционный метод определения стоимости конструкций.

Для каждого критерия в каждом из рассматриваемых конструктивных решений необхо димо определить:

наличие или отсутствие признака данного критерия;

количественную оценку (в случае отсутствия признака данного критерия, количествен ную оценку допускается опустить).

Далее вычисляется сумма ряда, т. е. количественная оценка конструктивного решения:

vk = ai*pi, i = 1..n, где n – количество критериев;

ai - вес количественной оценки критерия;

pi - наличие - 1 или отсутствие - 0 признака данного критерия;

vk - количе ственная оценка конструктивного решения.

Оптимальное конструктивное решение определяется на основании полученных количе ственных оценок конструктивных решений путем нахождения максимальной из них.

Таким образом, для решения задачи оптимизации конструктивных решений жилых зда ний возникнет необходимость:

в определении требований к "экспертам", определяющим перечень критериев;

в оценке погрешности применения более "узкого" перечня критериев вместо "универ сального";

в формулировании правил формирования критериев (в основу большинства из которых будет заложены экономические соображения);

в формулировании правил формирования качественной и количественной оценок крите риев (желателен/нежелателен и т.п.), в том числе специфических;

в определении степени влияния количественной оценки критерия на получаемый резуль тат (другими словами: как скажется увеличение/уменьшение количественной оценки критерия на получаемом результате);

в определении взаимного влияния критериев.

Результатом решения задачи должна стать методика выбора оптимального конструктив ного решения и методика определения критериев, их количественных оценок на примере ре конструкции жилых зданий с использованием металлических конструкций.

ВОЗМОЖНОСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ СТАЛЕФИБРОБЕТОНА В КОНСТРУКЦИЯХ КОНТЕЙНЕРОВ ДЛЯ ЗАХОРОНЕНИЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ОТХОДОВ Чирцев П.С.- аспирант.

Талантова К. В.- научный руководитель.

На сегодняшний день проблема накопления промышленных отходов для России одна из самых актуальных. Так только на предприятиях Алтайского края ежегодно образуется при мерно 505 тыс. т., из которых только четверть используется на производстве или обезврежи вается. Темпы их накопления сегодня в несколько раз выше, чем темпы их утилизации. Не контролируемое накопление токсичных промышленных отходов на складах и временных хранилищах создает серьезную угрозу для жизни и здоровья людей.

Согласно критериям отнесения опасных отходов к классу опасности для окружающей при родной среды токсичные промышленные отходы делятся на IV класса.

Требования по захоронению токсичных промышленных отходов I класса опасности со держатся в СНиП 2.01.28-85 «Полигоны по обезвреживанию и захоронению токсичных про мышленных отходов. Основные положения по проектированию». По этому СНиП захороне ние токсичных промышленных отходов I класса опасности должно производиться в метал лически контейнерах размещаемых в железобетонных бункерах, распложенных под землей, со сроком службы не менее 100 лет. Эти сооружения имеют высокую стоимость, что являет ся одним из факторов, тормозящих возведение надежных захоронений.

Перспективой удешевления этих сооружений может стать применение более дешевых и долговечных материалов, например сталефибробетона (СФБ).

У нас в стране и за рубежом имеется опыт по применению СФБ контейнеров для захо ронения ядерных отходов. Так, например известен отечественный контейнер для захороне ния ядерных отходов. Он представляет собой металлический стакан, омоноличенный снару жи, сталефибробетоном. Также известен СФБ контейнер для захоронения ядерных отходов разработанный фирмой СОЖЕФИБР (Франция). Срок службы таких контейнеров до 300 лет.

К контейнерам предъявляются повышенные требования по надежности и безопасности эксплуатации. Эти требования должны обеспечиваться физико-механическими свойствами материала и конструктивными решениями элементов сооружений.

Материал контейнера должен обеспечивать механическую и динамическую прочность, трещиностойкость, фильтрационную и коррозионную стойкость, газонепроницаемость и долговечность Существуют предпосылки применения СФБ в конструкциях контейнеров для захороне ния токсичных промышленных отходов I класса опасности.

СФБ - это композиционный материал, получаемый путем добавления стальной фибры в бетон в процессе его приготовления. Для СФБ используется мелкозернистый бетон с круп ностью заполнителя до 10 мм. Фибра, чаще всего, представляет собой отрезки стальной про волоки диаметром 0,3-1,2 мм, с отношением l/d=50-120.

СФБ имеет ряд более высоких физико-механических свойств по сравнению с бетоном и железобетоном, что позволяет более эффективно применять его в современных строитель ных конструкциях. В частности, в СФБ по сравнению с бетонном, наблюдается рост прочно сти: при растяжении - в 2-3 раза, при изгибе - в 4-5 раз, при ударных нагрузках - в 3-6 раза, повышение трещиностойкости - в 10-20 раз. Это обусловлено его мелкопористой структурой и армирующим действием фибр.

Коррозионная и фильтрационная стойкость СФБ обеспечивается образованием больше го количества закрытых пор по сравнению с бетоном. В зависимости от параметров фибро вого армирования lf, df, µf можно получить материал с размером капиляров не более 0.01 мм., что обеспечивает его влагонепроницаемость.

Высокие требования, по динамической прочности, предъявляемые к материалу контей неров, обеспечиваются вязкостью работы и высоким пределом трещиностойкости СФБ. Да же после образования микротрещин СФБ продолжает поглощать большое количество энер гии на преодоление сил трения при выдергивании фибр.

Применение СФБ контейнеров для захоронения промышленных отходов позволит уменьшить стоимость, повысить надежность и срок эксплуатации сооружений.

Все перечисленное свидетельствует о перспективности применения СФБ в контейнерах для захоронения токсичных промышленных отходов I класса опасности.

АНАЛИЗ РАСЧЕТНЫХ ЗАВИСИМОСТЕЙ ДЛЯ ПРОЧНОСТИ СТАЛЕФИБРОБЕТОНА Марчук К.В. – аспирант кафедры СК Талантова К.В. – научный руководитель Сталефибробетон (СФБ) – это строительный композиционный материал, представляю щий собой бетон, насыщенный стальными волокнами – фибрами с диаметром df = 0.5-1.2 мм, длиной lf = 50-120 мм. Перспективность применения данного материала обусловлена много кратно возрастающей прочностью на растяжение по сравнению с обычным бетоном, увели чением прочности на раскалывание, изгиб, динамической прочности, трещиностойкости, мо розостойкости, коррозионной стойкости и других характеристик материала. Это позволяет, при создании конструкций с применением СФБ и при обеспечении заданных эксплуатацион ных характеристик, снизить расход дорогостоящей арматуры, её массу, трудозатраты и экс плуатационные расходы и повысить надежность и долговечность. Иными словами, экономи ческая эффективность применения сталефибробетона во многих областях строительства оче видна.

Проблема с массовым введением данного материала в практику строительства в России связана с отсутствием нормативных документов, описывающих методики расчета сталефиб робетонных конструкций, которыми можно было бы пользоваться в повседневной работе. В том числе, отсутствуют какие-либо рекомендации по выбору начальных данных для проек тирования конструкций с применением СФБ, исходя из режима работы конструкции, нагру зок и других требований, предъявляемых к ней (как то: морозостойкость, коррозионная стойкость, ударная прочность и т.д.).

В своей работе авторы ставят задачу создать методику расчета, систему классификации сталефибробетона и рекомендации по проектированию конструкций с его применением с тем, чтобы любой инженер-проектировщик, мог бы сделать это максимально удобным и зна комым для себя способом.

Немаловажным моментом, который делает сталефибробетон еще более привлекатель ным, является гораздо большая, чем, например, у железобетона, возможность управлять свойствами материала с целью достижения оптимального соотношения «цена-качество». У сталефибробетона гораздо больше регулируемых параметров, которые можно достаточно просто измерить и которых очень просто придерживаться во время изготовления конструк ции.

При проектировании конструкции с применением СФБ статический расчет может быть выполнен с определением полей напряжений, что позволяет управлять параметрами фибро вого армирования по сечению элемента соответственно полученным полям напряжений бо лее гибко, чем для существующих конструктивных решений, как то железобетон, предна пряженный железобетон.

Эти обстоятельства так же должны быть учтены при создании нормативных рекоменда ций и расчетных методик, так как основой основ любой современной научной теории, кото рая будет применяться на практике, является эффективность.

В качестве первого шага на пути к достижению этой цели была поставлена задача осу ществить детальный обзор и анализ существующих методов расчета, с тем чтобы а) выделить круг факторов, которые (по мнению специалистов) более всего влияют на выбранные в качестве целевых характеристики сталефибробетона;

б) выбрать расчетные зависимости для целевых характеристик, с тем, чтобы понять, ка кие факторы каким образом и в какой степени влияют на значение целевых характеристик;

в) выделить подмножество (поле) значений факторов, на котором была апробирована та или иная модель, проанализировать степень ее применимости в более широкой области;

г) осуществить построение расчетной модели на основе зависимостей, выбранных из литературы, произвести ее апробацию на основе имеющихся собственных данных либо дан ных других авторов.

В проанализированных работах отечественных авторов предложены зависимости для тех или иных характеристик, в основном модели по прочности на сжатие и растяжение, а также по расчету деформаций и меры ползучести, по расчету модуля упругости СФБ.

Анализ данных работ показывает наличие нескольких принципиально разных подходов к получению расчетных зависимостей – от сугубо теоретического (Л.Г. Курбатов, В.М. Ко сарев) до чисто эмпирического, с использованием теории планирования эксперимента и кор реляционно-регрессионного анализа (Ф.Ц. Янкелович, Л.И. Ольховая). Все проанализиро ванные работы в своей преамбуле констатируют отсутствие практически применимых мето дик расчета, но ни одна не предлагает обобщающей методики, применимой для полноценно го расчета конструкции.

К недостатку всех работ можно отнести то, что их результаты были получены и апроби рованы в узкой области параметров, т.е. возможно, что для применения их в более широкой области потребуется значительная корректировка. Некоторые авторы отмечают отсутствие единой технологии изготовления материала. Это, в частности, снижает степень полезности результатов, полученных чисто эмпирическим путем (Л.И. Ольховая), ведь они апробирова лись на данных, полученных авторами, и на других данных коэффициенты регрессии, вхо дящие в расчетную модель, могут иметь другие значения. Это также необходимо проверить.

В то же время, на данном этапе работы можно сказать что круг значимых факторов при мерно очерчен. Это:

- параметры фибрового армирования: объемный коэффициент армирования (µf,v), длина волокна (lf), диаметр волокна (df), тип фибры (дискретный параметр), прочность стали фибры.(Ra);

- параметры матрицы: водоцементное отношение (В/Ц), цементно-песчаное отношение (Ц:П), класс бетона (B), крупность заполнителя;

- технологические параметры: способ укладки, жесткость, условия твердения и т.д.;

Pages:     || 2 |



© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.