WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Pages:     | 1 ||

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ --------------------------------------- ПЕНЗЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ВЫБОР И РАСЧЕТ ТЕПЛООБМЕННИКОВ Учебное пособие Пенза 2001 УДК ...»

-- [ Страница 2 ] --

2) теплообменные аппараты работают под давлением не более 6,4 МПа;

3) перепад температур менее 40°C, то применяют упрощенный (a - a1 ) расчет аппаратов, при этом < 3 - здесь a и a1 — внутренний радиус sp кожуха и расстояние от оси кожуха до оси наиболее удаленной трубы, м;

sp — толщина трубной решетки (ОСТ 26-1185—81), м, f1sk sp, где f1 = f(A,B ) определяют по рис. 38;

sk - (T -М ) толщина стенки кожуха, м;

T и M — коэффициенты влияния давления на трубную решетку, i(dT - 2sT )2 idT T = 1 - и M = 1 -, - здесь dT и sT — наружный 2 4a1 4a диаметр трубы и толщина стенки труб, м;

i — число труб.

p0 l A = B = - здесь p0 — приведенное давление, 2[ ]kqp sk a МПа;

[ ] — амплитуда напряжений материалов для труб, решетки, МПа a ([ ] определяют по рис. 39);

— коэффициент жесткости a перфорированной трубы, значения которого в зависимости от T следующие:

Таблица 8.

0.4 0.45 0.5 0.55 0.6 0.65 0.7 0.75 0.8 0. T 0.2 0.15 0.2 0.25 0.3 0.37 0.44 0.51 0.59 0. Рисунок 38 К определению коэффициентов f1 и f Рисунок 39 К определению амплитуды напряжений материалов для труб, решетки.

Приведенное давление p0 = [K(tK - t0) -T(tT - t0)Kyl]+[T -1+ mcp + + mп(mп + 0.5Kq)]pт -[м -1+ mcp + mп(mп + 0.3Kp)]pм где K,T - температурные коэффициенты линейного расширения материалов кожуха и труб, К-1, tK,tT,t0 - средняя температура стенки о кожуха, стенки труб и сборки аппарата, С ( t0 = 20оС);

0.15 i (dT - sT ) mср = - коэффициент;

mп - относительная a a характеристика беструбного края, mп = ;

Ky - модуль упругости a ET(T -м ) основания (системы труб), Н/м3, Ky = (здесь l - половина l длины труб, м);

Kp и Kq - коэффициенты изменения жесткости системы труба – кожух.

Для теплообменных аппаратов с неподвижными трубными решетками Kp = Kq = 1, для аппаратов с компенсатором на кожухе 2 a EK sk (Dк - dк )EKsk Kq = 1 + ;

Kp = 1 - l Kk 4,8 la Kk где EK - модуль продольной упругости материала кожуха, МПа;

Dк и dк - наружный и внутренний диаметры компенсатора, м;

sk - толщина стенки EкомsкАk кожуха, м, Kk - осевая жесткость, Н/м, Kk =, - здесь Eком - nкомdк модуль продольной упругости материала компенсатора, МПа, sком - толщина стенки, м, n - число линз (волн) компенсатора;

Ak - определяют в dк зависимости от отношения к =, по таблице 9.

Dк Таблица 9.

0.51 0.53 0.55 057 0.59 0.61 0.63 0. ком Ак 23.4 29.0 35.9 44.8 56.0 70.3 88.8 0.67 0.69 0.71 0.73 0.75 0.77 0.79 0. ком Ак 145 187 245 324 436 597 834 Для обеспечения надежной развальцовки труб, сохраняя формы отверстий необходима достаточная площадь сечения простенка решетки между соседними трубами:

fм = (t - d ) s, где t - шаг труб;

d - диаметр отверстия в трубной - решетке, м;

s толщина трубной решетки без прибавки на коррозию, м (не менее 12 мм).

По практическим данным при развальцовке труб наименьшее значение fm (м2) определяют в зависимости от dн (м) по формуле fm = 4.35dн + 15.

Таким образом, из условия надежной развальцовки труб толщина решетки fм S.

t - d С учетом прибавки на коррозию S = S + C.

26.5. Проверяют прочность закрепления труб.

При расчете развальцовочного соединения проводят проверку труб на выравнивание. Если давление в трубах pТ незначительно по сравнению с давлением в корпусе рк, можно считать, что воспринимаемая трубой нагрузка q от давления на площадь f трубной решетки, заключенную между четырьмя трубами (рис.40), q = pк f. При расположении труб по вершинам правильных треугольников dн f = 0,866 t2 - Рисунок 40 Схема к расчету развальцовочного соединения В общем случае необходимо учитывать одновременное действие давлений pк и pт. Давление в корпусе теплообменника pк стремиться выпучить трубные решетки наружу, а давление в трубах pт - внутрь. Трубы удерживают трубные решетки и от давления pк подвергаются растяжению.

При действии давления pт, в случае достаточно жестких трубных решеток, все трубы также работают на растяжение;

при значительном прогибе трубных решеток под действием давления pт трубы, расположенные в центральной части трубной решетки, могут оказаться сжатыми. Кроме давления, на трубы действуют температурные усилия. Так, если трубы нагреты больше, чем корпус, то в них возникают сжимающие напряжения и они подвергаются продольному изгибу, поэтому развальцовочные соединения работают на вырыв труб из решетки.

Рисунок 41 Схема к расчету усилий в трубах Растягивающее трубы и компенсатор (рис. 41, сечение по линии АА) осевое усилие Q от давлений в трубном и межтрубном пространствах является результирующей нагрузок;

от давления pт на крышку теплообменника (Q1), на трубную решетку со стороны распределительной камеры (Q2), а также распорной силы от давления pк со стороны межтрубного пространства на трубную решетку (Q3) и на стенку компенсатора (Q4), т.е.

Q = Q1 + Q2 + Q3 + Q4, D Q1 = pТ, Q2 = pт (D2 + ndв) Q3 = pк (D2 + ndн) Q4 = pк (Dк - D2) здесь dв - внутренний диаметр трубы, м;

Dк - диаметр линзы компенсатора, м;

n - число труб.

Подставляя выражения нагрузок в формулу для Q получим 2 2 Q = pк (Dк + ndв)+ pтn dв 4 Для теплообменника без компенсатора осевое усилие, растягивающее трубы и корпус.

2 Q = pк (D2 + ndн)+ pтn dв 4 Если не учитывать, что часть осевой нагрузки от давления воспринимает корпус, и считать, что вся нагрузка переходит на трубы (например, в случае теплообменника с компенсатором на корпусе), то усилие на одну трубу при Q условии равномерного распределения нагрузки на трубы q =.

n Температурное усилие, приходящееся на одну трубу qТ = fТ, где Т 2 fТ = (dн - dв) - площадь поперечного сечения стенки трубы.

Суммарное усилие qc = q + qT.

При этом в формуле принимают qТ со знаком “плюс”, когда корпус нагрет больше, чем трубы, и со знаком “минус” если трубы нагреты больше, чем корпус.

Удельная нагрузка от давления на единицу длины окружности qc развальцовки (МН/м) =.

dн Для обеспечения прочности развальцовки удельная нагрузка от давления не должна превышать [ ] = 0,04 МН/м при развальцовке труб в 0 отверстиях без канавок и [ ] = 0,07 МН/м при развальцовке в отверстиях с канавами.

Удельная нагрузка на развальцовку от действия суммарного усилия с учетом давления и температурных напряжений (МН/м) qc = с dн Допустимую удельную нагрузку на развальцовку [ ]при учете действия давления и температурных усилий можно увеличить приблизительно в 2 раза по сравнению со значением [ ].

При относительно толстых решетках проверку труб на вырывание из гнезда можно вести с учетом глубины развальцовки по удельной нагрузке qc / (МПа) =.

dнh При таком расчете допускаемая удельная нагрузка на единицу площади условной поверхности контакта трубы с гнездом не должна превышать 12 МПа при развальцовке труб в отверстиях без канавок и 20 МПа при развальцовке в отверстиях с канавками.

В случае приварки труб к трубной решетке (рис. 42) размер катета qc сварного шва k = + C, где = 0,8 - коэффициент прочности dн0,7[] сварного шва;

с - прибавка на коррозию.

Рисунок 42 Варианты приварки трубы к решетке 26.6. Рассчитывают фланцы,укрепление отверстий, лапы и т.д.

27. Вычерчивают конструкцию аппарата;

составляют спецификации;

составляют характеристики всех фланцев с указанием их назначения, рабочего давления прокачиваемой среды и проходного сечения;

определяют массу деталей и всего аппарата.

28. Разрабатывают конструкцию и выбирают материалы тепловой изоляции теплообменника. Производят тепловой и конструктивный расчеты тепловой изоляции.

29. Разрабатывают систему контроля и автоматического регулирования технологического процесса в теплообменнике.

30. Подбирают контрольно-измерительные приборы и элементы автоматики, запорные и регулирующие устройства, предохранительные клапаны, питатели, сепараторы, конденсатоотводчики, питающие и сливные емкости и другое вспомогательное оборудование.

31. Проектируют и подбирают лестницы и площадки для обслуживания, ограждения, подъемно-транспортные устройства, специальные средства для безопасного обслуживания и противопожарное оборудование.

32. В случае необходимости проектируют местное освещение и кондиционирование воздуха.

Поверочный расчет Поверочный расчет проводится в случаях оценки пригодности имеющихся и предназначаемых к установке теплообменных аппаратов для определенных технологических условий или частных нестационарных режимов работы объекта. При таком, расчете для определенных габаритных размеров аппарата, расходов и температур теплоносителей на входе определяют тепловую производительность, температуры на выходе, и гидравлические потери в аппарате.

Поверочный тепловой расчет теплообменника в упрощенном варианте может быть изложен в виде следующих расчетов:

1. По известным методикам определяют коэффициенты теплоотдачи, а затем коэффициент теплопередачи в соответствии с ожидаемыми режимами работы при условно принятой или желаемой тепловой нагрузке.

2. Определяют необходимую среднюю разность температур на основании принятой нагрузки, высчитанного коэффициента теплопередачи и известной поверхности теплообмена.

3. Оценивают соответствие необходимой и располагаемой разностей температур, определяемых условиями процесса и тепловой схемой объекта.

Располагаемая разность температур может быть равной, больше или меньше необходимой по расчету разности температур. При поверочном расчете необходимо выбрать такой режим работы аппарата, чтобы было примерное соответствие необходимой и располагаемой разностей температур.

4. Если располагаемая разность температур окажется значительно больше необходимой, то следует рассмотреть вариант работы аппарата с.

использованием теплоносителей с пониженным энергетическим потенциалом, что может существенно повысить технико-экономические показатели работы объекта. Если такой возможности в данных производственных условиях нет, то поверочным расчетом можно установить целесообразные пределы изменения параметров греющего теплоносителя (например, дросселирование пара на входе).

Если располагаемой разности температур теплоносителей недостаточно для удовлетворения заданной тепловой нагрузки, следует произвести изыскания для приведения ее в соответствие с возможностями. Для этого рекомендуется следующее;

уменьшение тепловой производительности путем рационализации технологического процесса;

повышение параметров греющего теплоносителя за счет совершенствования тепловой схемы предприятия;

повышение коэффициентов теплообмена в аппарате;

увеличение поверхности теплообмена.

5. По справочным данным определяют коэффициенты трения и местные потери, рассчитывают перепады давлений и оценивают мощность на прокачку теплоносителей.

Далее производят выбор и проектирование вспомогательных элементов теплообменной установки согласий этапам конструктивного расчета.

При проведении анализа получаемых результатов следует выполнить поверочный расчет в нескольких вариантах для выбора наилучшего.

4.1. МЕТОДЫ РАСЧЕТА ТЕПЛООЬМЕННЫХ АППАРАТОВ С ПРИМЕНЕНИЕМ ЭВМ [9] Расчет теплообменных аппаратов является трудоемкой, многовариантной и ответственной задачей при разработке технологического процесса, а проведение его старыми традиционными методами нередко сопровождается ошибками. Поэтому целесообразно использовать для их расчетов вычислительные машины, которые позволяют сократить время расчета и повысить качество получаемых результатов.

На рис. 42 показаны основные этапы расчета теплообменных установок.

При проектировании новых теплообменных аппаратов расчет начинают с определения или получения от заказчика исходных данных в виде расходов, начальных и конечных температур и давлении теплоносителей в аппарате, а также оценки условий по геометрическим размерам и гидравлическим сопротивлениям.

Рисунок 43 Блок-схема расчета основных этапов теплообменных установок на ЭВМ.

В настоящее время, исходя из задаваемых величин, наибольшее распространение получили два метода теплотехнического расчета теплообменных аппаратов:

аналитический, где определение коэффициента теплопередачи осуществляется путем задания температур на разделительной стенке или коэффициентов, теплоотдачи со стороны теплоносителей или выбора поверхности с дальнейшими их проверками;

графоаналитический, где принимается, что при установившемся тепловом режиме удельное количество теплоты, передаваемой в единицу времени - через все слои стенки, есть величина постоянная и равная количеству теплоты, передаваемой от одного теплоносителя к другому [9].

В тех случаях, когда имеет место значительное изменение коэффициента теплопередачи по длине теплообменного аппарата (что бывает при значительных изменениях температуры жидкости или при сложных - схемах движения теплоносителей), расчет по средним значениям коэффициента теплопередачи бывает недостаточно точен. Точность расчета можно повысить за счет разбиения длины теплообменника на интервалы. Такой метод называется методом поинтервального расчета.

При проектировании теплообменных аппаратов необходимо учитывать, что в условиях, эксплуатации теплообменные аппараты работают с переменными нагрузками в зависимости от колебаний температура окружающей среды, скорости движения теплоносителей, режимов работы установок в технологических процессах и т.д. В этих случаях необходимо знать характер изменения основных (требуемых) параметров для того, чтобы ликвидировать, по возможности полностью, отклонения их от номинальных значений. Для этого проводят анализ работы аппарата по наиболее существенным величинам, составляют уравнения динамики, а затем решают их аналитическими методами или с помощью вычислительных машин.

Приведем пример использования ЭВМ при расчете теплообменных аппаратов:

Программа «Расчет на прочность элементов теплообменных аппаратов» разработана на объектно-ориентированном языке Delphi 5.0 с использованием компонентов библиотеки RAXLib 2.75. После запуска программы запускается основная форма рис 44.

Рис 44 Вид основного окна программы Меню “Файл” включает подменю (рис 45):

Очистить основное окно – очищает содержимое окна текстового просмоторщика;

Очистить введенные данные – очищает введенные исходные данные для расчета (рис 46);

Загрузить файл с данными – загружает файл с сохраненными ранее исходными данными;

Сохранить файл с данными – сохраняет файл с введенными исходными данными;

Настройка принтера – обеспечивает выбор принтера из установленных в системе и вызов стандартной функции операционной системы по настройке принтера (если не производить выбор принтера, то печать будет выводиться на установленный по умолчанию принтер);

Рис 45 Вид меню в основном окне программы Рис 46 Вид диалогового окна для ввода исходных данных Печать – печатает содержимое окна текстового просмоторщика на установленный принтер;

Выход – завершает работу программы Меню «Ввод исходных данных » запускает диалоговое окно (рис 46) для ввода всех основных и дополнительных величин необходимых для расчета.

После ввода основных величин на первой закладке необходимо нажать клавишу «ОК» для перехода на следующую закладку и продолжения ввода основных величин.

Меню “Помощь” содержит два подменю для вывода краткой справки о программе и вызова контекстного меню с описанием формул, по которым ведется расчет.

5. ИНТЕНСИФИКАЦИЯ ПРОЦЕССА ТЕПЛООБМЕНА В КОЖУХОТРУБЧАТЫХ ТЕПЛООБМЕННИКАХ [3] Задача интенсификации процесса теплообмена и создания высокоэффективных теплообменных аппаратов, весьма актуальна. Для интенсификации процессов теплообмена применяют следующие приемы:

1) предотвращение отложений (шлама, солеи, коррозионных окислов) путем систематической промывки, чистки и специальной обработки поверхностей теплообмена и предварительного отделения из теплоносителей веществ и примесей, дающих отложения;

2) продувка трубного и межтрубного пространств от инертных газов, резко снижающих теплообмен при конденсации паров;

3) искусственная турбулизация потока.

4) оребрение поверхности теплообмена.

Проблема интенсификации работы кожухотрубчатых теплообменников связана главным образом с выравниванием термических сопротивлений (F)- на противоположных сторонах теплообменной поверхности. Этого достигают либо увеличением поверхности теплообмена F, например оребрением ее со стороны теплоносителя с меньшим коэффициентом теплоотдачи, либо увеличением коэффициента теплоотдачи рациональным подбором гидродинамики теплоносителя. Последнее должно приводить к выравниванию скоростей и температур по сечению потока теплоносителя и, следовательно, к уменьшению термического сопротивления его пограничного слоя. Результаты исследований показывают, что именно сопротивление пограничного слоя является главным фактором, снижающим интенсивность теплопередачи.

Теплообмен значительно улучшается также при ликвидации застойных зон в межтрубном пространстве. Особенно часто такие зоны образуются вблизи трубных решеток, поскольку штуцера ввода и вывода теплоносителя из межтрубного пространства расположены на некотором расстоянии от них.

Наиболее радикальный способ исключения образования таких зон — установка распределительных камер на входе и выходе теплоносителя из межтрубного пространства.

Эффект теплоотдачи на наружной поверхности труб существенно повышают кольцевые канавки, интенсифицирующие теплообмен в межтрубном пространстве примерно в 2 раза турбулизацией потока в пограничном слое.

В теплообменниках с передачей теплоты от жидкости в трубном пространстве к вязкой жидкости или газу в межтрубном пространстве коэффициенты теплоотдачи с наружной стороны труб примерно на порядок меньше, чем с внутренней стороны. Например, в газожидкостных теплообменниках коэффициент теплоотдачи со стороны жидкости (ж) может достигать 6 кВт/(м2 °С), а со стороны газа (г) не превышает 0,1 кВт/(м °С). Естественно, что применение гладких труб в таких теплообменниках приводит к резкому увеличению их массы и размеров. Стремление интенсифицировать теплоотдачу со стороны малоэффективного теплоносителя (газы, вязкие жидкости) привело к разработке различных конструкций оребренных труб.

Рисунок 44 Оребрение труб Установлено, что оребрение увеличивает не только теплообменную поверхность, но и коэффициент теплоотдачи от оребренной поверхности к теплоносителю вследствие турбулизации потока ребрами. При этом, однако, надо учитывать возрастание затрат на прокачивание теплоносителя.

Применяют трубы с продольными (рис. 44, а) и разрезными (рис. 44, б) ребрами, с поперечными ребрами различного профиля (рис. 44, в). Оребрение на трубах можно выполнить в виде спиральных ребер (рис. 44, г), иголок различной толщины и др. Оребрение наиболее эффективно, если обеспечивается соотношение гFг/жFж где Fг и Fж — поверхности теплообмена со стороны соответственно газа и жидкости.

Эффективность ребра, которую можно характеризовать коэффициентом теплоотдачи, зависит от его формы, высоты и материала. Если требуется невысокий коэффициент теплоотдачи, необходимую эффективность могут обеспечить стальные ребра, при необходимости достижения больших коэффициентов целесообразно применение медных или алюминиевых ребер.

Эффективность ребра резко снижается, если оно не изготовлено за одно целое с трубой, не приварено или не припаяно к ней.

Если термическое сопротивление определяется трубным пространством, используют методы воздействия на поток устройствами, разрушающими и турбулизирующими внутренний пограничный слой. Это различного рода турбулизирующие вставки (спирали, диафрагмы, диски) и насадки (кольца, шарики), помещаемые в трубу. Естественно, что при этом возрастает гидравлическое сопротивление трубы.

Рисунок 45 Трубы с турбулизирующими вставками Турбулизирующие вставки в виде диафрагмы (рис. 45, а) размещают в трубе на определенном расстоянии одна от другой. При наличии таких вставок переход к турбулентному течению в трубах происходит при Re = 140 (для труб без вставок при Re = 2300), что позволяет приблизительно в 4 раза интенсифицировать теплообмен. Вставки в виде дисков (рис. 45, б) с определенным шагом укрепляют на тонком стержне, вставленном в трубы. По своему воздействию на поток такие вставки близки к диафрагмам. Спиральные вставки (рис. 45, в) обычно изготовляют из тонких алюминиевых или латунных лент. При низких значениях Re они позволяют повысить коэффициент теплоотдачи в 2—3 раза.

Кроме вставок и насадок теплообмен в трубах можно интенсифицировать применением шероховатых поверхностей, накаткой упомянутых кольцевых канавок, изменением поперечного сечения трубы ее сжатием. В этом случае даже при ламинарном режиме течения теплоносителя теплоотдача в трубах на 20—100 % выше, чем в гладких трубах.

ЛИТЕРАТУРА 1. Дытнерский Ю.И. Процессы и аппараты химической технологии. В 2 х кн.: М.: Химия, 1995. –400 с. – 2. Плановский А.Н., Николаев П.И. Процессы и аппараты химической и нефтехимической технологии. М.: Химия, 1987. – 540 с.

3. Гельперин Н.И. Основные процессы и аппараты химической технологии. М.:Химия,1981.812 с.

4. Касаткин А.Г. Основные процессы и аппараты химической технологии. 9-е изд. М.:Химия, 1973. 750 с.

5. Основные процессы и аппараты химической технологии. Пособие по проектированию. 2-е изд.\ Под ред. Ю.И.Дытнерского. М.: Химия, 1991. – с.

6. Романков П.Г., Фролов В.Ф., Флисюк О.М., Курочкина М.И. Методы расчета процессов и аппаратов химической технологии. СПб.: Химия 1993. с.

7. Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии. Л.: Химия, 1981. – 560 с 8. Михалев М.А., Михалева И.М. Основы теплопередачи. М.Энергия.

1977. 342 с.

9. Проектирование, монтаж и эксплуатация тепломассообменных установок: Учеб.пособие для вузов / А.М. Бакластов, В.А. Горбенко, П.Г.

Удыма;

Под ред. А.М. Бакластова. М.: Энергоиздат, 1981. 336 с.

10. Галин Н.М., Кириллов Л.П. Тепломассообмен. М.:Энергоатомиздат, 1987. 376 с.

11. Исаев С.И. и др. Теория тепломассообмена. Под ред. Л.И. Леонтьева.

М.:Высшая школа, 1979. 496 с.

12. Кутепов А.М., Стерман Л.С., Стюшкин Н.Г. Гидродинамика и теплообмен при парообразовании. 3-е изд. М.:Высшая школа, 1986.

13. Романков П.Г., Фролов В.Ф. Теплообменные процессы химической технологии. Л.: Химия 1982. 288 с.

14. Справочник по теплообменникам, М.Химия, 1982. 328 с.

15. Вихман Г.Л., Круглов С.А. Основы конструирования и расчета аппаратов и машин нефтеперерабатывающих заводов. – М.: Машиностроение, 1987. – 328 с.

16. Конструирование и расчет машин химических производств \ Ю.И.Гусев и др. – М.: Машиностроение, 1985. – 408 с.

17. Лащинский А.А. Конструирование сварных химических аппаратов:

Справочник. – Л.: Машиностроение, 1981. – 382 с.

18. Расчет и конструирование машин и аппаратов химических производств: Примеры и задачи \ М.Ф.Михалев и др. – Л.: Машиностроение, 1984. – 301 с.

19. Соколов В.И. Основы расчета и конструирования машин и аппаратов пищевых производств. – М.: Колос, 1992. – 398 с.

20. Уплотнения подвижных соединений: Методические указания \Сост.

Э.Э.Кольман-Иванов;

МИХМ.- М., 1992. – 32 с.

21. Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя. 5-е изд., перераб. И доп. М.: Машиностроение, 1978. Т. 1. 728 с.

22. ГОСТ 14249-80. Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность.

23. ГОСТ 24755-81 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета укрепления отверстий.

24. Домашнев А.Д. Конструирование и расчет химических аппаратов.

М.: Машиностроение, 1961. 624 с.

25. ОСТ 26-373-78 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность фланцевых соединений.

ОГЛАВЛЕНИЕ.

1. ОСНОВЫ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ [1-4].................................................. 1.1. ОСНОВНОЕ УРАВНЕНИЕ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ........................ 1.2. ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ.................................................................. 1.4. ПОДОБИЕ ПРОЦЕССОВ ТЕПЛООТДАЧИ................................ 1.5. ТЕПЛООТДАЧА ПРИ КОНДЕНСАЦИИ НАСЫЩЕННЫХ ПАРОВ.................................................................................................................. 1.6. ТЕПЛООТДАЧА В ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТАХ....... 1.7. ТЕПЛОПЕРЕДАЧА.......................................................................... 1.7.1. Теплопередача при постоянных температурах теплоносителей 1.7.2. Теплопередача при переменных температурах теплоносителей 2. ТЕПЛООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ [1,5]........................................ 2.1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ....................................................................... 2.2. ВИДЫ ТЕПЛООБМЕННИКОВ.................................................... 2.2.1. Аппараты теплообменные кожухотрубчатые........................... 2.2.1.1. Теплообменники с неподвижными трубными решетками. 2.2.1.2. Теплообменники с температурным компенсатором на кожухе........................................................................................................................ 2.2.1.3. Теплообменники с плавающей головкой........................... 2.2.1.4. Теплообменники с U- образными трубами........................ 2.2.1.5. Теплообменники с сальниками........................................... 2.2.1.6. Витые теплообменники........................................................ 2.2.2. Аппараты теплообменные трубчатые без кожуха.................... 2.2.2.1. Теплообменники погружные спиральные.......................... 2.2.2.2. Теплообменники оросительные.......................................... 2.2.3. Аппараты теплообменные с прямой теплоотдачей.................. 2.2.4. Аппараты теплообменные с наружным обогревом.................. 2.2.5. Аппараты теплообменные с электрическим обогревом.......... 2.2.6. Аппараты теплообменные регенеративные.............................. 2.2.7. Конденсаторы смешения............................................................. 2.2.8. Аппараты теплообменные листовые.......................................... 2.2.8.1. Теплообменники спиральные.............................................. 2.2.8.2. Теплообменники пластинчатые разборные....................... 2.2.8.4. Теплообменники пластинчатые цельносварные............... 2.2.8.5. Теплообменники пластинчатые ребристые....................... 2.2.9. Аппараты теплообменные с воздушным охлаждением........... 2.2.10. Аппараты теплообменные блочные......................................... 3. ФАКТОРЫ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ ВЫБОР ТЕПЛООБМЕННИКОВ [9]............................................................................................................................ 3.1. КОНСТРУКТИВНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ.................................... 3.2. ПОКАЗАТЕЛИ КАЧЕСТВА....................................................... 3.3. ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ...................................... 4. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ, КОНСТРУКТИВНЫЙ И ПРОЧНОСТНОЙ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТОВ [2,3,13-16]................................................................................... 4.1. МЕТОДЫ РАСЧЕТА ТЕПЛООЬМЕННЫХ АППАРАТОВ С ПРИМЕНЕНИЕМ ЭВМ [9]............................................................................... 5. ИНТЕНСИФИКАЦИЯ ПРОЦЕССА ТЕПЛООБМЕНА В КОЖУХОТРУБЧАТЫХ ТЕПЛООБМЕННИКАХ..................................... ЛИТЕРАТУРА.......................................................................................... ОГЛАВЛЕНИЕ.........................................................................................

Pages:     | 1 ||



© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.